堤防计算参数计算(围堰、堤防、土石坝渗流稳定、抗滑稳定计算参数计算)
某水电站围堰抗滑稳定计算(含格式)
参照规范要求
参数数值 0.74 10.00% 1.00 1.64
备注 估算 参照规范要求
浸润线以下,水面以上部分:rs=rd+nrw 序号 1 2 3 参数名称 饱和容重 孔隙率 水的容重 参数符号 rs n rw rd 参数数值 1.74 10.00% 1.00 1.64 估算 参照规范要求 备注
参数符号 rb rd w
参数数值 2.43 2.25 8%
备注
参照规范要求
下游静水位以下部分:计算公式 ru=rd-(1-n)rw
附表一/1
围堰稳定计算
2
序号 1 2 3 4 序号 1 2 3
参数名称 浮容重 孔隙率 水的容重 填筑干容重 参数名称 饱和容重 孔隙率 水的容重
参数符号 ru n rw rd 参数符号 rs n rw rd
切向分力：∑Ti=b∑rihisinai 详细计算见下表：
4 填筑干容重 1.1.3堰壳堆石体容重计算 水上部分: 序号 1 计算公式 rd=rm(1-n),
参数名称 干容重
参数符号 rd
参数数值 3.06 2.45 25%
备注
rm 2 块石容重 3 空隙率 n 水位以下部分:计算公式 ru=rd-(1-n)rw 序号 1 2 3 参数名称 浮容重 孔隙率 水的容重 参数符号 ru n rw rd
参数名称 湿容重
参数符号 rb
参数数值 1.89 1.64 15%
备注
按规范要求击实度应大于92%~95%，取93%，则干密度=最 rd 填筑干容重 2 击实试验最大干容重:1.64g/cm3 大干密度*击实度=1.64*0.93=1.5252;干容重为14.947;湿密 -6 填筑市时的含水量 w 3 渗透系数:k=1.1×10 cm/s 度为1.7209,湿容重为16.865;饱和密度为1.9538,饱和容重为 0 ' 内摩擦角:26 24 19.147;浮容重为9.348; 下游静水位以下部分:计算公式 ru=rd-(1-n)rw (二)堰壳填料及反滤料 1.堰壳填料 围堰3855m高程以下部位堰壳填筑料选择河床右岸河床扩挖砂石料及进水口开挖弃 参数名称 参数符号 序号 料,3855m高程以上部位堰壳填料选择基坑开挖弃料及上下游弃料场弃料. ru 浮容重 坝址基坑砂砾料特性: 1 孔隙率 n 卵砾石含量:76.42% 2 rw 水的容重 不均匀系数:Cu=226.8 3 rd 填筑干容重 天然干容重:2.25 4 含泥量:0.8% 渗透系数:k=0.25cm/s 内摩擦角:41 2.反滤料 要求:继配性能好,粒经小于0.1mm的颗粒不宜大于5%~10%,渗透系数大于 防渗体土料渗透 系数50~100倍即5.5×10-5cm/s~1.1×10 -4cm/s. (三)灌浆固壁土料 固壁土料场选择在斯岗村土料场,位于拉萨河下游60km的彭波曲河口,属达孜县平措区境 内.
渗流稳定计算(2020年整理).pdf
赤峰市红山区城郊乡防洪工程5.6稳定计算5.6.1渗流及渗透稳定计算1）渗流分析的目的（1）确定堤身浸润线及下游逸出点位置，以便核算堤坡稳定。
（2）估算堤身、堤基的渗透量。
（3）求出局部渗流坡降，验算发生渗透变形的可能。
概括以上分析，对初步拟定的土堤剖面进行修改，最后确定土堤剖面及主渗，排水设备的型式及尺寸。
2）渗流分析计算的原则（1）土堤渗流分析计算断面应具有代表性。
（2）土堤渗流计算应严格按照《堤防工程设计规范》（GB50286-981）第8.1.2条及本规范附录E的有关规定执行。
3）渗流分析计算的内容（1）核算在设计洪水持续时间内浸润线的位置，当在背水侧堤坡逸出时，应计算出逸点位置，逸出段与背水侧堤基表面的出逸比降。
（2）当堤身、堤基土渗透系数K≥10-3cm/s时，应计算渗流量。
（3）设计洪水位降落时临水侧堤身内自由水位。
4）堤防渗流分析计算的水位组合（1）临水侧为设计洪水位，背水侧为相应水位。
（2）临水侧为设计洪水位，背水侧无水。
（3）洪水降落时对临水侧堤坡稳定最不利情况。
5）渗透计算方法堤防渗流分析计算方法按照《堤防工程设计规范》（GB50286-98）附录E3的透水堤基均质土堤渗流计算即——渗流问题的水力学解法。
6）土堤渗流分析计算计算锡泊河左岸（0-468）横断面，堤高 5.05米（P=2%），半支箭左岸（0+302.25）横断面，堤高6.46米（P=2%），该两段堤防均属于 2级堤防，堤防渗流计算断面采用1个断面计算即可。
采用《堤防工程设计规范》中透水堤基均质土堤下游坡无排水设备或有贴坡式排水稳定渗流计算公式：TH L TH H D 88.0m k q q 11210++−+=）（ （E.3.1）H m m b 121+−+=）（H H L （E2.1-3）11112m m H L +=∆ （E2.1-4） 当K≤k 0时h 0=a+H 2=q÷⎭⎬⎫⎩⎨⎧+++⎥⎦⎤⎢⎣⎡++++•T H a m T K H a m H m m K 44.0)(5.0)5.0()5.0(122022222+H 2 ……………（E.3.2-2） 对于各种情况下坝体浸润线均可按下式确定X=k·T 'q h y −+k '2202q h y − ……………（E.3.2-6）式中：q'= ）（0211120211m 2m 2k h m H L h H −++−+0211010m k h m H L h H T −+−（E.3.2-7）k ——堤身渗透系数； k 0——堤基渗透系数；H 1——水位到坝脚的距离（m ）； H 2——下游水位（m ）； H ——堤防高度（m ）；q ——单位宽度渗流量（m 3/s·m ）； m 1——上游坡坡率，m 1=3.0；m2——下游坡坡率，m2=3.0；b——坝体顶部宽度6.0m；h0——下游出逸点高度（m）；锡伯河采用数据列表如下：正常工况锡伯河渗流计算结果表锡伯河防洪堤筑堤土为低液限粉土，基础为砂砾基础，强透水地基，堤身部分为相对不透水层，基础和堤身渗透系数相差100倍以上，下游无水，经计算堤身和堤脚无无出逸点，渗流稳定。
围堰边坡稳定渗流计算书
目录1.计算总说明............................... ..................... .. (2)2.设计基本资料...................... ..................... . (3)3.计算过程 (4)4.计算结果分析与结论...................... ..................... . (5)1、计算总说明1.1 计算目的与要求施工单位对充（吹）填砂取样实验，充（吹）填砂的内摩擦角与原设计计算采用的数值有差异，需用施工单位现场的实验数值对围堰边坡稳定计算进行复核。
根据充（吹）填砂施工单位实验数值，充（吹）填砂采用水下摩擦角16°，水上摩擦角20°进行边坡稳定复核。
由于东、西岸围堰设计断面一致，基础均为中、粗砂，可以采用东、西岸围堰最大断面进行复核，即东岸围堰6-6断面。
1.2 主要计算原则和方法从受力性能上说，袋装砂实质上是一种加筋土坝。
计算采用瑞典圆弧法。
计算采用北京理正边坡稳定分析软件6.0版，边坡稳定分析采用凝聚力C p 模型计算。
p C式中，C p ——拟凝聚力，R f ——单位厚度土工合成材料试样（纵向）中筋材的极限抗拉强度；S y——土工合成材料层间距；K p——被动土压力系数。
单位厚度土工合成材料试样（纵向）中筋材的极限抗拉强度为30kn。
施工时，根据实际水位，水上土工合成材料层间距为0.7m，水下土工合成材料层间距0.5m，为简化计算，水上、水下土工合成材料层间距均按0.7m计。
砂的内摩擦角水上水下统一按16度计。
C p=30*1.33/2*0.7=28.5kpa。
1.3 主要计算内容根据GB50286-2013《堤防工程设计规范》，抗滑稳定计算分为正常运用条件和非常运用条件。
正常运用条件计算工况如下：1）临水侧为设计洪水位和防洪高水位，稳定渗流期的背水侧堤坡的稳定；2）设计洪水位和防洪高水位骤降期，临水侧堤坡的稳定。
坝体渗流与稳定计算
坝体渗流与稳定计算依据：碾压土石坝设计规范SL274-2001 8.3节 丰镇例：4.1加高3m （Ⅰ格东坝、南坝，Ⅱ格南坝）坝坡稳定安全计算分析 4.1.1 计算工况根据《火力发电厂设计技术规程》（DL5000－94）、《碾压式土石坝设计规范》（SL274-2001），结合灰坝的具体情况，灰坝的稳定分析中应核算以下工况的坝坡稳定性：灰水位1209.00m ，下游水位1200.00m ，计算下游坝坡稳定。
4.1.2 计算方法与计算参数指标的选取 （1）计算方法按照《碾压式土石坝设计规范》（SL274-2001），土坝采用依据刚体极限平衡原理的圆弧滑动法进行稳定分析。
计算同时采用了不计条块间作用力的瑞典圆弧法和计及条块间作用力的简化毕肖普法。
稳定渗流期的下游坝坡稳定采用有效应力法计算，水库水位降落期的上游坝坡稳定采用总应力法计算。
土体抗剪强度可用有效应力法按下式确定：C tg '+''=φστ式中： σ'——土的有效应力；φ'、C '——土的有效内摩擦角和粘聚力。
在库水位降落期，土体的抗剪强度用总应力法按下式确定：u u c C tg +'=φστ式中： u φ、u C ——用不排水剪的内摩擦角和粘聚力。
（2）计算参数上游灰水位1209.00m ，对应下游水位1200.00m ；计算采用的相关材料物理力学指标见表4-1表4-1 计算采用的物理力学指标项 目 干容重d γ（kN/m 3） 湿容重湿γ（kN/m 3） 饱和容重sat γ（kN/m 3）粘结力 c （kN/m 2）内摩擦角φ(°)坝体土 17.3 17.5 21.0 20 21 库区灰24.0 0 30 固结灰15.720.050354.1.3 浸润线计算采用均质坝浸润线计算原理进行计算。
经计算得浸润线方程为：92.422.22+=x y 4.1.4 计算方案和计算结果根据坝体各部分填土性质，进行各土层划分（见图4-1），计算中对可能的弧顶、弧脚位置进行了组合，各种组合方案见表4-2，计算工况下各方案的计算结果见表4-2，通过计算得到最危险的划弧（见图4-2）。
解析堤防稳定计算方法
解析堤防稳定计算方法摘要：随着经济的发展，国家对水利工程的重视程度越来越高，河道整治工程是水利工程关键的组成部分之一。
在河道整治工程中，堤防稳定计算是重要的设计内容，堤防稳定计算为新建、加固堤防确定断面尺寸提供了可靠的理论依据，它不仅是保障堤防安全的基础，也是使工程取得经济效益的重要因素。
本文结合淮河入海水道二期工程提防计算，对堤防稳定计算做出了解析。
关键词：河道整治，堤防，稳定性，计算，解析1、堤防稳定计算的内容河道整治是一项复杂而繁琐的工作，整治的过程中需要进行大量的堤防稳定计算，堤防稳定计算包括渗流计算、渗透稳定计算和抗滑稳定计算。
渗流计算主要应计算在设计洪水持续时间内浸润线的位置、背水侧出逸点的位置、堤基表面的出逸比降和渗流量，根据渗流计算成果进行堤防的渗透稳定分析，判断该堤防渗透变形的类型。
抗滑稳定计算主要是计算路堤的荷载，渗透压和路堤稳定性以及其他荷载。
如果采用重力式挡土墙，除了要抗滑稳定计算以外，也要进行抗倾覆稳定计算并核算堤基的允许承载力。
2、计算假定及边界条件2.1 工程概况淮河入海水道与苏北灌溉总渠平行，紧靠其北侧，西起洪泽湖二河闸，东至滨海县扁担港注入黄海，全长163. 5km。
淮河入海水道现状设计排洪流量2270m3/ s，强迫行洪流量2890m3/ s。
入海水道二期工程通过全线扩挖深槽、扩建各枢纽泄洪建筑物、加高加固入海水道南北堤防，配合入江水道及灌溉总渠和分淮入沂等工程，使洪泽湖防洪标准达到300 年一遇，有效降低了100 年一遇洪泽湖洪水位。
现状南堤主要由苏北灌溉总渠北堤加高培厚而成，北堤为新筑堤防。
根据堤防安全运行需要，南北堤均需要按照设计堤顶高程进行加高培厚。
因总渠侧无复堤空间，南堤复堤从现状南堤南堤肩起向河内复堤，部分南泓根据需要进行填滩处理；北堤从现状北堤南堤肩起向堤外复堤。
根据《淮河入海水道二期河道工程地质勘察报告》，入海水道线路较长，跨越不同地质构造及地貌单元，地层变化也比较复杂，自西向东可分为三个工程段: 第一段为硬土段，自淮安枢纽至渔滨河，长28～29km( 桩号为29+000～57+900)；第二段为软土段，自渔滨河至丁字河，长50.4～50.9km(桩号为57 +900～108+200)，桩号76+000～91+000堤段③－1、③－1’层软土分布深厚，称为“深软土段”，其中桩号85+500～90+500堤段③－1层土质尤软，称为“特软段”; 第三段为少黏性土段，自丁字河至海口，长55.3～55.7km(桩号为108+200～163+500)。
水利工程常用计算公式
水利工程常用计算公式水利工程是涉及水资源的开发、利用和保护的工程科学。
在水利工程设计和计算中，常用的计算公式有很多，包括流量计算公式、水头计算公式、堤坝稳定性计算公式等。
下面将介绍一些水利工程中常用的计算公式。
1.流量计算公式：(1)基本流量计算公式Q=A×V其中，Q表示流量，A表示过流面积，V表示流速。
(2)曼宁公式Q=K×A×R^1/2×S^1/2其中，Q表示流量，A表示过流面积，R表示水力半径，S表示水流坡度，K表示修正系数。
(3)流速计算公式V=Ks×R^2/3×S^1/2其中，V表示流速，R表示水力半径，S表示水流坡度，Ks表示水力坡降系数。
2.水头计算公式：(1)流态水头计算公式H=Hs+Hf+Hw+Ha其中，H表示水头，Hs表示静水头，Hf表示摩擦水头，Hw表示加速水头，Ha表示动能水头。
(2)能量平衡公式H=P×γ/(Q×g)其中，H表示水头，P表示压力，γ表示单位体积重量，Q表示流量，g表示重力加速度。
3.堤坝稳定性计算公式：(1)滑动稳定性计算公式FS=ΣR×ΣF-ΣT×ΣN其中，FS表示稳定安全系数，ΣR表示抗力，ΣF表示作用力，ΣT表示扭矩，ΣN表示正向力。
(2)翻转稳定性计算公式MR = 0.5 × W × H^2 × sinθ其中，MR表示滑动弯矩，W表示堆坝重力作用力，H表示堆坝高度，θ表示翻转角度。
4.泵站计算公式：(1)泵站流量计算公式Q=n×H×10/η其中，Q表示泵站流量，n表示泵的数量，H表示扬程，η表示泵的效率。
(2)泵站功率计算公式P=Q×H/75其中，P表示泵站功率，Q表示泵站流量，H表示扬程。
这只是水利工程中常用的一些计算公式，实际上还有很多其他的计算公式，如水力学计算公式、水位计算公式等。
防洪工程堤防渗流稳定计算
防洪工程渗流及渗透稳定计算5.6.1渗流及渗透稳定计算1）渗流分析的目的（1）确定堤身浸润线及下游逸出点位置，以便核算堤坡稳定。
（2）估算堤身、堤基的渗透量。
（3）求出局部渗流坡降，验算发生渗透变形的可能。
概括以上分析，对初步拟定的土堤剖面进行修改，最后确定土堤剖面及主渗，排水设备的型式及尺寸。
2）渗流分析计算的原则（1）土堤渗流分析计算断面应具有代表性。
（2）土堤渗流计算应严格按照《堤防工程设计规范》（GB50286-981）第8.1.2条及本规范附录E的有关规定执行。
3）渗流分析计算的内容（1）核算在设计洪水持续时间内浸润线的位置，当在背水侧堤坡逸出时，应计算出逸点位置，逸出段与背水侧堤基表面的出逸比降。
（2）当堤身、堤基土渗透系数K≥10-3cm/s时，应计算渗流量。
（3）设计洪水位降落时临水侧堤身内自由水位。
4）堤防渗流分析计算的水位组合（1）临水侧为设计洪水位，背水侧为相应水位。
（2）临水侧为设计洪水位，背水侧无水。
（3）洪水降落时对临水侧堤坡稳定最不利情况。
5）渗透计算方法堤防渗流分析计算方法按照《堤防工程设计规范》（GB50286-98）附录E3的透水堤基均质土堤渗流计算即——渗流问题的水力学解法。
6）土堤渗流分析计算计算锡泊河左岸（0-468）横断面，堤高5.05米（P=2%），半支箭左岸（0+302.25）横断面，堤高 6.46米（P=2%），该两段堤防均属于 2级堤防，堤防渗流计算断面采用1个断面计算即可。
采用《堤防工程设计规范》中透水堤基均质土堤下游坡无排水设备或有贴坡式排水稳定渗流计算公式：T H LT H H D88.0m k q q11210）（（E.3.1）Hm m b 121）（H HL （E2.1-3）11112m m H L（E2.1-4）当K ≤ｋ0时h 0=a+H 2=q ÷TH am T K H am H m mK 44.0)(5.0)5.0()5.0(122022222+H 2……………（E.3.2-2）对于各种情况下坝体浸润线均可按下式确定X=k ·T'0q h y+k'2202q h y……………（E.3.2-6）式中：q'= ）（021112211m 2m 2kh m H Lh H +0211010m k h m H Lh H T（E.3.2-7）k ——堤身渗透系数；k 0——堤基渗透系数；H 1——水位到坝脚的距离（m ）；H 2——下游水位（m ）；H ——堤防高度（m ）；q ——单位宽度渗流量（m 3/s ·m ）；m 1——上游坡坡率，m 1=3.0；m2——下游坡坡率，m2=3.0；b——坝体顶部宽度 6.0m；h0——下游出逸点高度（m）；锡伯河采用数据列表如下：物理特性筑堤土料单层堤基土质低液限粉土圆砾渗透系数（cm/s） 2.7×10-4 3.2×10-1摩擦角（度）26 32粘结力（kpa）35 0半支箭采用数据列表如下：物理特性筑堤土料双层堤基土质低液限粉土4m段粉土6m段圆砾渗透系数（cm/s） 2.7×10-44m段 3.16m段 1.8×10-1摩擦角（度）26 4m段26.36m段31 粘结力（kpa）35 4m段216m段0 渗流计算结果正常工况锡伯河渗流计算结果表工况H1（m）q（m3/d·m）q'（m3/d·m）设计深 2.08 146.84 168锡伯河浸润线计算结果：X 6.240 8.562 20.175 29.465 Y 2.080 1.557 0.847 0.278锡伯河防洪堤筑堤土为低液限粉土，基础为砂砾基础，强透水地基，堤身部分为相对不透水层，基础和堤身渗透系数相差100倍以上，下游无水，经计算堤身和堤脚无无出逸点，渗流稳定。
堤坝渗流稳定性计算方法和防治措施
摘 要： 就堤坝渗流的种类、危害和影响因素展开讨论，并着重从堤坝的临界水力梯度方向分析了堤坝的渗流稳定性，并介绍了相
应的防治方法，以保障人民生命财产安全。
关键词： 堤坝渗流，流土，管涌，临界水力梯度
中图分类号： TV541
文献标识码： A
1 概述
渗流对堤坝的安全和正常工作有着密切的关系，许多堤坝的 失事都与渗流有关，例如 1964 年巴尔德温山（ Baldwin Hills） 坝由 于铺盖与基础接触面产生渗透破坏而失事，1976 年提堂（ tetno） 坝 由于右岸一个窄断层发生渗透破坏，而在不到 6 h 就产生了垮坝 事故。根据我国对 241 座大型水库曾发生的 1 000 件工程安全问 题的统计，其中 31． 7% 是由于渗流引起的［1］。因此展开对渗流的
参数对施工质量的影响，并总结了在实际施工作业中对振动棒系统的应用要求，以促进其推广。
关键词： 水泥混凝土，滑模摊铺机，振动棒系统，施工应用
中图分类号： U415． 52
文献标识码： A
水泥混凝土滑模摊铺机施工技术是高度自动化的快速施工 可单个调节，所以比电动式振动棒系统优越得多，现已成趋势。
水泥混凝土路面的新技术。水泥混凝土滑模摊铺机振动棒系统 为准确的了解液压式振动棒系统的构造及对施工质量的影响，本
临界水力梯度 0． 8 ～ 1． 0
1． 0 ～ 1． 5 0． 4 ～ 0． 8 0． 2 ～ 0． 4 0． 1 ～ 0． 3
容许水力梯度 0． 4 ～ 0． 5
0． 5 ～ 0． 8 0． 25 ～ 0． 4 0． 15 ～ 0． 25 0． 1 ～ 0． 2
计算方法尚不成熟，各种方法计算结果差异较大。对于重大工程 应该尽量采用渗 透 破 坏 试 验 来 确 定，在 无 试 验 条 件 的 情 况 下，可 参考效果较好的方法。伊斯托美娜提出了如图 1 所示的无粘性 土的临界水力梯度与不均匀系数的关系曲线。