土石坝稳定计算安全评价与计算毕业设计
水工建筑物(土石坝)课程设计
2014 级《水工建筑物课程设计》
题 目： 土石坝除险加固设计 姓 名： 学 号： 专 业： 水利水电工程 指导教师：
农业大学水利学院 2017.12
目录 1. 工程概况 ...................................................1 1.1 水库地理位置情况 ........................................1 1.2 水库水位库容情况 ........................................1 1.3 水库工程等级划分 ........................................1 1.4 坝体现状情况 ............................................1 1.5 坝体主要病害现象 ........................................2 1.6 水库效益与作用 ..........................................2 1.7 工程地质情况 ............................................2 2.坝顶高程复核.................................................. 4 2.1 计算公式 ................................................4 2.1.1 采用官厅公式进行复核 ..............................5 2.1.2 采用莆田试验站公式进行复核 ........................8 3．坝体现状渗流稳定复核........................................ 12 3.1 渗流、稳定计算指标 .....................................12 3.2 渗流计算复核 ...........................................13 3.2.1 渗流计算原理 .....................................13 3.2.2 处理前的渗流计算结果 .............................14 3.2.3 渗流结果分析 .....................................23
土石坝渗流安全评价范本（2篇）
土石坝渗流安全评价范本1.引言本文旨在对土石坝渗流安全进行评价，并提供相关范本。
土石坝是一种常见的水利工程结构，其渗流安全性对于工程的可靠性至关重要。
渗流问题可能导致土石坝的稳定性受到影响，甚至引发灾难性的事故。
因此，对土石坝渗流安全进行全面的评价和监测至关重要。
2.渗流机理土石坝的渗流是指水从坝体内部透过孔隙、裂隙等通道以一定速度流出或流入的过程。
渗流机理与坝体材料的水文特性密切相关，包括坝体的渗透性、孔隙结构、裂隙分布等因素。
3.评价指标（1）渗透系数：渗透系数是评价土石坝渗流性质的重要指标，其数值越大，表示渗流能力越强。
（2）饱和线：饱和线是土石坝渗流安全评价中的关键参数。
饱和线上方的压力为正压力，下方为负压力，当负压力超过一定限度时，有可能引起剪切破坏。
（3）渗透流速：渗透流速是衡量土石坝渗流量的指标，其数值越大，表示渗流速度越快。
（4）渗流路径：渗流路径是评价土石坝渗流安全的关键要素，如果渗流路径直接穿越土石坝的主体结构，将对坝体的稳定性造成重大威胁。
4.评价方法（1）实地调查：对土石坝进行全面、细致的实地调查，收集关于岩石、土壤、地下水等方面的基本数据。
（2）室内试验：进行饱和渗透试验，测定土石坝材料的渗透系数等参数。
（3）数值模拟：利用数值模拟方法，对土石坝的渗透性、水力特性进行模拟计算，得出渗流路径、流速等参数。
（4）监测数据：通过对土石坝安装渗流监测仪器，实时监测渗流情况，并将监测数据与模拟结果进行对比分析。
5.评价结果（1）渗透系数：根据室内试验数据和数值模拟结果，确定土石坝的渗透系数，并与渗透性标准进行比较评价。
（2）饱和线：通过渗流模拟计算和监测数据分析，确定饱和线的位置和性质，并评价其对土石坝的稳定性的影响。
（3）渗透流速：根据监测数据和数值模拟结果，确定土石坝的渗透流速，评价其对工程安全的影响。
（4）渗流路径：通过数值模拟计算和监测数据分析，确定渗流路径的位置和分布情况，评价其对土石坝稳定性的影响。
Geostudio关于土石坝计算工程问题
Geostudio关于土石坝计算工程问题一、目前大坝安全评价中经常用到Geo-studio软件计算大坝渗流稳定性、坝坡抗滑稳定。
1、渗流计算和坝坡稳定计算，计算参数如何选取？答：对于渗流计算，需要知道土层的渗透系数，现场取样，室内进行渗透试验可得到该参数；对于稳定性计算，需要得到土层抗剪强度参数（粘聚力，内摩擦角），现场取样，室内进行三轴试验可得到该参数。
2、渗流计算主要结果与分析答：通过渗流计算主要得到坝体内浸润线、坝体单宽渗流量和最大水力比降三个结果，通过分析这三个结果，对坝体渗流安全进行复核，验算大坝是否存在管涌和潜蚀可能性，同时得到坝内浸润线为坝坡稳定性计算提供水位边界条件参数。
3、坝坡抗滑稳定性计算主要工况答：稳定性计算分两大类三种工况，每一类计算工况下对应的坝坡抗滑稳定计算安全系数应符合相关规范要求，其中正常运行条件是指水库水位处于正常蓄水位和设计洪水位的稳定渗流期，非常运用条件I是指校核洪水位有可能形成的稳定渗流情况，非常运用条件II是指地震工况（即抗震安全复核）。
二、目前水库大坝安全评价依托的规范是《水库大坝安全评价导则》1、《水库大坝安全评价导则》中说明的水库大坝安全评价内容答：工程质量评价、运行管理评价、防洪能力复核、渗流安全评价、结构安全评价、抗震安全评价、金属结构安全评价以及大坝安全综合评价。
三、Seep计算问题1、计算结果的等势线在浸润线以上还存在？答：因软件认为浸润线以上存在非饱和区，故存在等势线，修改方法，将图复制到visio中，取消组合，删除浸润线以上等势线即可，如下图所示。
2、单宽渗流量与设置的渗流线有关，该怎么设置渗流线合理？答：软件认为浸润线以上是非饱和区，也存在渗流和等势线水位，与实际不符合的，因此，渗流线绘制时应略高于浸润线即可，得到的单宽渗流量符合实际。
3、计算土石坝，浸润线不合理？答：检查上下游边界条件和土层参数，坝体内不透水料设置非饱和参数，得到浸润线较合理。
某土石坝安全计算分析与评价
１ 土质 心墙 堆 石 坝 坝 体 剖 面 及 分 区设 计
根据规范 、 工程 经验及交 通要求 ． 坝顶 宽度 拟定为 １ ５ ｍ． 坝顶长 ４ ５ ５ ｍ． 最大 坝高为 ｌ １ ２ ｍ 。坝顶 上游侧设置 １ ． ２ ｍ高的混凝 土防浪墙 ． 防浪墙底 部深人 心墙 。 大坝上游坝坡坡率初拟为 １ ： ２ ． ０ ． 下游坝坡坡率 初拟为 １ ： １ ． ９． 上 游在 ２ ０ ３ ０ ｍ高程 ， 下游在 ２ ０ ４ ０ ｍ、 ２ ０ ０ ０ ｍ高程各 设一 宽度为 ４ ． ５ ｍ 的马道 上游坝壳与围堰结合布置 ． 采用石渣 回填 围堰 与 坝体之间的空间。心墙顶 高程 为 ２ ０ ７ ８ ｍ． 顶部宽度 为 ５ ｍ． 心墙坡 比为
１ ： ０ ． ２ ５ 。
根据坝壳各部 分对强度 、 渗流 的要求 ， 并尽量利用开挖石渣料 ， 对 坝壳进行 分区设计 上游 坝壳设 １ 个主堆石 区． 采用料场开采 的花 岗 岩堆石料 填筑 ． 下游 坝壳在过渡料下游设次堆石 区． 采用开挖料填筑 ． 次堆石区外围为主堆石 区． 采用料场堆石料填筑 。心墙采用碎石 土料 填筑 ． 为提高两岸心墙 对岸坡 变形 的适应性 ， 提高抗渗能力 ． 在心墙 底 部设厚度 ４ ｍ 的高塑性土 区． 同时 ． 为减 少坝基廊 道和 防渗墙承受 的 坝体压力 ． 增 强心墙 和廊道及防渗墙之 间的变形能力 ． 在廊道 和防渗 墙周边设厚度 ３ ． ５ ｍ的高塑性 土区。 两岸心墙基础开挖到弱风化岩层 ， 为 了防止 因基岩裂隙造成心墙底部土料 在渗 流作用下发生渗 透破 坏 ． 在 基岩 面上设 厚 １ ｍ的混凝 土盖板 心墙上下游各设两道反 滤层 ． 下 游两层反滤层水平宽度各为 ６ ｍ．上游两 层反滤层水平宽度各为 ４ ｍ。 为 防止坝基覆盖层基础产生渗透破坏 。 在心墙底部 和下游 坝壳底部设 两层反滤层 ． 每层厚度 ２ ． ５ ｍ 在反 滤和坝壳之间设水平宽度 ６ ｍ的过 渡层 上游坝壳 ２ ０ ６ ０ ｍ高程 以上坝 面设厚 度 １ ｍ的抛 石护坡 ． 下游坝 面采用厚度 ｌ ｍ的干砌石护坡 。
3.4土石坝的稳定分析.
2）有效应力法，不计地震荷载时
k [(wicosi ubseci )tani' ci' bseci ] wisini
3）按总应力法计算时
k wicositani cili
w is ini
2、简化的毕肖普法
基本原理是：考虑了土条水平方向的作用力 （即Ei≠Ei+1≠0），忽略了竖直方向的作用 力（即令Xi=Xi+1=0）。由于忽略了竖直方向 的作用力，因此称为简化的毕肖普法。
当用计及条块间作用力的计算方法时，坝坡稳定安全系 数应不小于下表规定的数值
坝坡抗滑稳定最小安全系数
运用条件
工程
1
2
正常运用条件
1.5
1.35
非常运用条件Ⅰ 1.3
1.25
非常运用条件Ⅱ 1.2
1.15
等级 3
1.3 1.2 1.15
4、5 1.25 1.15 1.1
第8.3.11条规定
采用不计条间作用力的瑞典圆弧法计算坝 坡抗滑稳定安全系数时，对1级坝正常运用条 间最小安全系数应不小于1.30，对其他情况应 比上表规定值减小8％。
不考虑土条之间作用力的影响
计算步骤
(1)确定圆心、半径，绘制滑弧。 (2)将土体分条编号。为便于计算，土条宽取b＝0.1R (圆弧半径)，圆心以下的为0号土条：向上游为1，2，
3，…向下游为一1，一2，一3，…。
若采用b = 0.1R，则sinα1=0.1, cosα1=(1-0.1)……在每 个滑弧计算时均为固定值，可使计算工作简化。当端土条宽度时， 可将该土条的实际高度换算为等效高度h（h= b’h’/b）进行计算。
（2）直线和折线滑动面
非粘性土边坡中，滑动面一般为直线；当坝体 的一部分淹没在水中时，滑动面可能为折线。
水利水电工程专业本科生毕业论文（设计）
本科生毕业论文（设计）题目：坝坡稳定性研究层次：专科起点本科专业：水利水电工程年级：学号：学生：XXX指导教师：XXX完成日期：2012年X月X日内容摘要坝坡稳定是水利工程中很受关注问题，坝坡失稳造成的滑坡运动不仅引起局部环境破坏，还危害和威胁人民生命财产的安全及经济建设的发展。
本文论文主要对坝坡稳定的破坏原因、形式及防治的措施进行研究。
首先针对坝坡稳定破坏进行调查，简单介绍滑坡危害，对坝坡稳定研究进行概述，分析坝坡失稳的原因并提出相应的防治措施。
结合清平水库瓦窑堡水利工程坝坡失稳实例，进行具体的原因分析，并针对存在问题提出4条改进建议和防治措施。
关键词：坝坡；稳定；破坏原因；防治措施目录内容摘要 (I)引言 (1)1坝坡稳定性概述 (2)1.1坝坡失稳的调查 (2)1.2滑坡的危害 (2)1.3研究课题的提出 (2)2滑坡的原因分析 (4)2.1滑坡的分类 (4)2.2地质原因引起滑坡 (4)2.3降雨引起滑坡 (5)2.4地震诱发滑坡 (5)2.5运行管理方面的原因 (6)3坝体滑坡的监测与分析判断 (7)3.1滑坡的监测 (7)3.2滑坡的分析与判断 (7)4坝坡失稳的防治及边坡稳定性分析与防护加固 (8)4.1消除和减轻水的灾害 (8)4.2改变滑坡体的外形，设置抗滑建筑物 (8)4.3改善滑动带的土石性质 (8)4.4其他措施 (8)4.5边坡稳定性分析 (9)4.6边坡加固技术分析 (11)5坝坡稳定案例分析 (14)5.1清平水库瓦窑堡滑坡稳定性分析 (14)5.2滑坡的成因及形成机制分析 (14)5.3稳定性验算及评价 (15)5.4建议处理措施 (17)结论与展望 (18)参考文献 (19)引言边坡稳定性分析一直是岩土工程的一个重要研究内容。
目前边坡稳定性的分析评价方法多种多样,大体上可以将它们分为确定性分析方法和不确定性分析方法两类。
尽管这些评价方法已经得到广泛应用,但由于边坡稳定性受多种因素影响,且各影响因素又具有复杂性和不确定性(如模糊性、信息的不完全性和未确定性,因此确定性分析方法的分析结果与实际不能完全吻合,而不确定性分析方法的准确性与实际情况之间又存在差距。
【6】大坝工程结构安全评价报告
目录1工程概况 (1)1.1基本情况 (1)1.2大坝运行中与结构安全有关问题 (2)2大坝质量现状及渗透变形评述 (2)2.1 坝体质量 (2)2.2 坝体质量评述 (3)3 坝体抗滑稳定分析 (4)3.1 计算断面与计算方法 (4)3.2 计算工况与孔隙水压力确定 (6)3.3 计算参数的确定 (6)3.4 安全评价标准 (7)3.5计算结果与分析 (7)4 其它结构安全问题 (9)4.1 溢洪道安全性评述 (9)4.2 输水洞安全性评述 (9)5 结论 (10)1工程概况1.1基本情况白河水库位于黄河流域洛河支流杜河上游，坝址在洛宁县上戈乡梁河村，控制流域面积.8.55km2，干流长度6.1 km，干流比降1/14.46，流域属丘陵区，白河水库是一座以防洪为主，兼顾灌溉、水产养殖的综合性小（1）型水库，白河水库于1973年9月开始修建，1975年12月工程完工。
大坝为均质土坝，坝长75m，最大坝高23.0m。
总库容111.93万m3，其中防洪库容24.35万m3，兴利库容71.03万m3，死库容12.5万m3。
按现行《水利水电工程等级划分及洪水标准》（SL252-2000）及《防洪标准》（GB59201-94）规定，本工程属Ⅳ等，永久性建筑物属四级，其设计洪水标准为30年一遇，其相应设计洪水位849.75m；校核洪水标准为300年一遇，校核洪水位850.97m。
水库枢纽工程由大坝、溢洪道、输水洞三部分组成。
大坝系均质土坝，坝长75m，最大坝高23.0m，坝顶宽4m，坝顶高程850.15m，坝顶无防浪墙。
大坝现状断面为：上游坡坡比为1:2.4，采用干砌石护坡；背水坡坡比在高程839.20m以上为1:2.2，采用草皮护坡，以下坡比为1:2.1，采用干砌石护坡，下游坝脚为排水棱体，两侧坡度均为1:2；在变坡处有一条自左向右平行于坝轴线的灌溉渠道通往右岸，渠道宽0.7m，深0.6m，采用浆砌石砌筑。
河海大学2011届本科优秀毕业设计(论文)及优秀指导教师
公示根据《关于做好2011年本科生毕业设计（论文）答辩、评优、总结及归档工作的通知》（河海教[2011]21号）要求，经各系推荐、学院审核、教务处复核，孙银凤等226位学生的毕业设计（论文）被评为“河海大学2011届本科优秀毕业设计(论文)”，张志才等142位教师被评为“河海大学2011届本科毕业设计（论文）优秀指导教师”，现予以公示。
如有异议，请于9月8日下午5点前以书面材料形式反馈至教务处实践教学科（江宁校区勤学楼1115），电话58099175。
教务处2011年9月6日附件1：河海大学2011届本科优秀毕业设计(论文)(共226篇)(排名不分先后)附件2：河海大学2011届本科毕业设计（论文）优秀指导教师（共142名）(排名不分先后)水文水资源学院（6名）张志才李琼芳石朋傅志敏刘俊赵大勇环境科学与工程学院（6名）李勇张松贺韩龙喜陈卫孙敏郑晓英水利水电工程学院（11名）刘晓青曹青叶翔黄显峰王建周兰庭沈长松周春天郭龙珠刘慧方部玲港口海岸与近海工程学院（10名）梁桂兰吴腾翟秋庄宁张蔚冯卫兵赵红军徐青何良德欧阳峰土木与交通学院（8名）袁俊平沈扬陈亮曹平周聂利英丁晓唐袁黎王斌力学与材料学院（2名）陈玉泉江静华能源与电气学院（9名）卫志农赵晋泉乐秀璠廖迎晨周军王万成郑源李龙吴新计算机及信息工程学院（10名）许国艳刘惠义平萍韩立新吴学文居美艳李旭杰严锡君蒋德富鹿浩商学院（13名）周申蓓贺丽莳冷建飞王飞宋敏杨恺钧魏长升刘笑霞陶飞飞胡震云刘戎唐震欧阳红祥公共管理学院（5名）戴锐陈家洋张健挺施国庆毛春梅法学院（3名）陈广华王建文徐军外国语学院（2名）朱正东秦晨理学院（7名）袁永生郑苏娟李晓军王启明朱卫华宋建平陶成君地球科学与工程学院（7名）宋汉周魏继红张发明周绍光赵仲荣张晓祥程立刚常州校区机电工程学院（17名）苑明海刘波陈秉岩张洪双林岗纪爱敏方韵梅朱炳麒白建波刘巍刘升包晔峰严春妍严波张衡钱丽娜孟祥斌常州校区计算机及信息工程学院（13名）朱昌平朱金秀盛惠兴张学武霍冠英姚澄单鸣雷江琴戴卫力解大琴华民刚陈正鸣陈慧萍常州校区商学院（13名）陈阵王幸宿晓吴敏吴庆平刘晓农丁云伟缪小莉王敏杨志明潘江波杜栋刘高峰。
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第4章大坝稳定计算4.1. 计算方法4.1.1. 计算原理本设计稳定分析采用简单条分法——瑞典圆弧法。
该法基本假定土坡失稳破坏可简化为一平面应变问题，破坏滑动面为一圆弧形面，将面上作用力相对于圆心形成的阻滑力矩与滑动力矩的比值定义为土坡的稳定安全系数。
计算时将可能滑动面上的土体划分成若干铅直土条，略去土条间相互作用力的影响。
图4.1 瑞典圆弧法计算简图下游坝坡有渗流水存在，应计入渗流对稳定的影响。
在计算土条重量时，对浸润线以下的部分取饱和容重，对浸润线以上的部分取实重（土体干重加含水重）。
假设土条两侧的渗流水压力基本上平衡，则稳定安全系数的综合简化计算公式为：∑∑+±+ψ--±=]/cos )[(}sec ]sin sec cos ){[(R e Q V Wb c tg Q b u V W K i i i i ii i i i i i i i i i i iCααααα‘’ （4.1）其中：i ——土条编号；W ——土条重量；u ——作用于土条底部的孔隙水压力；,b α——分别为土条宽度和其沿滑裂面的坡角；//,c ϕ——有效抗剪强度指标;S ——产生滑动的作用力； T ——抗力。
表4.1 坝体安全系数表4.1.2. 计算工况根据水工建筑物教材的要求，稳定渗流期校核两种工况的上下游坝坡稳定：正常运用条件和非正常运用条件I ，对于设计洪水位的上下游坝坡，其浸润线和水位均处于正常和校核条件之间，在坝体尺寸和材料相同的情况下，正常和校核满足要求，设计即满足要求。
4.1.3. 基础资料表4.2 三百梯水库坝体土物理力学指标建议值表4.3 三百梯水库大坝基岩物理力学指标建议值岩土名称天然容重浮容重抗剪断强度KN/m3KN/m3内聚力(MPa) 摩擦角(°)坝基砂岩24.6 14.9 0.5 344.1.4. 安全系数三百梯水库大坝为5级建筑物，坝坡抗滑稳定计算采用不计条块间作用力的瑞典圆弧法，根据《碾压式土石坝设计规范》(SL274-2001)相关规定，本水库坝坡抗滑稳定最小安全系数如表4.4。
表4.4 坝坡抗滑稳定最小安全系数表计算部位建筑物等级正常运用情况非常运用情况大坝坝坡 5 1.15 1.054.1.5. 理正软件上游坝坡计算结果（1）校核工况图4.1 校核工况边坡示意图图4.2 校核工况边坡圆弧面示意图滑动安全系数: 1.462********************滑面信息*******************土条总数: 37圆心半径(m): (20.445,24.034) R = 24.434********************土条信息*******************第1个土条:[几何信息]左上点坐标(m): (8.046, 2.980)左下点坐标(m): (8.046, 2.980)右上点坐标(m)：(9.046, 3.350)右下点坐标(m): (9.046, 2.422)土条尺寸: 宽度= 1.000m, 底部长度= 1.145m土条面积: 0.464m2土条底部倾角: -29.151度[物理信息]土条底部: C = 10.000kPa, φ = 25.000度[受力信息]土条自重: W = (9.185kN, -11.899m)土条底部: 法向力= (125.239kN, 0.000m),切向力= (7.832kN, 24.434m)土条左侧: 法向力= 0.000kN, 切向力= 0.000kN土条右侧: 法向力= 0.000kN, 切向力= 0.000kN水平静水压力: 大小= 38.788fkN,力臂= 20.870fm竖向静水压力: 大小= 104.727kN,力臂= -11.899m孔隙水压力: 大小= 125.239kN（2）设计工况图4.3 设计工况边坡示意图图4.4 设计工况边坡圆弧面示意图滑动安全系数: 1.447********************滑面信息*******************土条总数: 39圆心半径(m): (21.165,24.714) R = 24.988********************土条信息*******************第1个土条:[几何信息]左上点坐标(m): (8.526, 3.158)左下点坐标(m): (8.526, 3.158)右上点坐标(m)：(9.520, 3.526)右下点坐标(m): (9.520, 2.605)土条尺寸: 宽度= 0.994m, 底部长度= 1.138m土条面积: 0.458m2土条底部倾角: -29.079度[物理信息]土条底部: C = 10.000kPa, φ = 25.000度[受力信息]土条自重: W = (9.066kN, -12.142m)土条底部: 法向力= (115.343kN, 0.000m),切向力= (7.860kN, 24.988m)土条左侧: 法向力= 0.000kN, 切向力= 0.000kN土条右侧: 法向力= 0.000kN, 切向力= 0.000kN水平静水压力: 大小= 35.636fkN,力臂= 21.373fm竖向静水压力: 大小= 96.216kN,力臂= -12.142m孔隙水压力: 大小= 115.343kN（3）正常工况图4.5正常工况边坡圆弧面示意图图4.6正常工况边坡示意图滑动安全系数: 1.421********************滑面信息*******************土条总数: 40圆心半径(m): (20.445,26.156) R = 26.258********************土条信息******************* 第1个土条:[几何信息]左上点坐标(m): (8.078, 2.992)左下点坐标(m): (8.078, 2.992)右上点坐标(m)：(8.992, 3.330)右下点坐标(m): (8.992, 2.527)土条尺寸: 宽度= 0.914m, 底部长度= 1.025m 土条面积: 0.367m2土条底部倾角: -26.977度[物理信息]土条底部: C = 10.000kPa, φ = 25.000度[受力信息]土条自重: W = (7.269kN, -11.909m)土条底部: 法向力= (90.340kN, 0.000m),切向力= (7.216kN, 26.258m)土条左侧: 法向力= 0.000kN, 切向力= 0.000kN 土条右侧: 法向力= 0.000kN, 切向力= 0.000kN 水平静水压力: 大小= 28.457fkN,力臂= 22.996fm竖向静水压力: 大小= 76.834kN,力臂= -11.909m孔隙水压力: 大小= 90.340kN4.1.6. 理正软件下游坝坡计算结果（1）校核工况图4.7校核工况边坡示意图滑动安全系数: 1.140********************滑面信息******************* 土条总数: 41圆心半径(m): (18.178,27.878) R = 29.061********************土条信息******************* 第1个土条:[几何信息]左上点坐标(m): (5.143, 1.905)左下点坐标(m): (5.143, 1.905)右上点坐标(m)：(6.108, 2.262)右下点坐标(m): (6.108, 1.442)土条尺寸: 宽度= 0.966m, 底部长度= 1.071m 土条面积: 0.396m2土条底部倾角: -25.595度[物理信息]土条底部: C = 10.000kPa, φ = 25.000度[受力信息]土条自重: W = (7.843kN, -12.552m)土条底部: 法向力= (23.759kN, 0.000m),切向力= (9.394kN, 29.061m)土条左侧: 法向力= 0.000kN, 切向力= 0.000kN 土条右侧: 法向力= 0.000kN, 切向力= 0.000kN 水平静水压力: 大小= 6.469fkN,力臂= 25.800fm竖向静水压力: 大小= 17.465kN,力臂= -12.552m孔隙水压力: 大小= 23.759kN（2）设计工况图4.8设计工况边坡示意图滑动安全系数: 1.180********************滑面信息******************* 土条总数: 43圆心半径(m): (17.304,28.920) R = 30.322********************土条信息******************* 第1个土条:[几何信息]左上点坐标(m): (4.224, 1.565)左下点坐标(m): (4.224, 1.565)右上点坐标(m)：(5.216, 1.932)右下点坐标(m): (5.216, 1.112)土条尺寸: 宽度= 0.992m, 底部长度= 1.090m 土条面积: 0.407m2土条底部倾角: -24.524度[物理信息]土条底部: C = 10.000kPa, φ = 25.000度[受力信息]土条自重: W = (8.051kN, -12.584m)土条底部: 法向力= (22.828kN, 0.000m),切向力= (9.484kN, 30.322m)土条左侧: 法向力= 0.000kN, 切向力= 0.000kN 土条右侧: 法向力= 0.000kN, 切向力= 0.000kN 水平静水压力: 大小= 6.186fkN,力臂= 27.178fm竖向静水压力: 大小= 16.701kN,力臂= -12.584m孔隙水压力: 大小= 22.828kN（3）正常工况图4.9正常工况边坡示意图滑动安全系数: 1.214********************滑面信息******************* 土条总数: 45圆心半径(m): (14.637,32.924) R = 34.651********************土条信息******************* 第1个土条:[几何信息]左上点坐标(m): (1.894, 0.701)左下点坐标(m): (1.894, 0.701)右上点坐标(m)：(2.864, 1.061)右下点坐标(m): (2.864, 0.334)土条尺寸: 宽度= 0.970m, 底部长度= 1.037m 土条面积: 0.352m2土条底部倾角: -20.720度[物理信息]土条底部: C = 10.000kPa, φ = 25.000度[受力信息]土条自重: W = (6.977kN, -12.258m)土条底部: 法向力= (21.216kN, 0.000m),切向力= (8.543kN, 34.651m)土条左侧: 法向力= 0.000kN, 切向力= 0.000kN 土条右侧: 法向力= 0.000kN, 切向力= 0.000kN 水平静水压力: 大小= 6.044fkN,力臂= 32.049fm竖向静水压力: 大小= 16.319kN,力臂= -12.258m孔隙水压力: 大小= 21.216kN4.1.7. 上下游坝坡稳定计算结果表4.5 稳定分析结果表从表4.5中知道：上游坝坡的稳定在正常蓄水位、设计洪水位、校核洪水均能满足设计规范要求；下游坝坡的稳定均满足规范要求。