sw过程设备强度计算书
SW6压力计算
四、压力容器设计计算软件包
SW6《过程设备强度计算软件包》，以下简称 SW698。该软件包是以国标 GB150《钢制压力容器》； GB151《钢制管壳式换热器》；GB12333《钢制球形 储罐》； JB4710《钢制塔式容器》； JBxxxx《钢制 卧式容器》及HG20582《钢制化工容器强度计算规定》 为编制依据。它的运行环境为WINDOWS系统，此软 件在运行过程中直观、方便、灵活。 该软件包含了10个设备计算程序，每个设备计算程序 既可进行设备的整体计算，也可进行该设备中某一个 零部件的单独计算。
5.许用应力
钢材（除螺栓材料外）的许用应力选 取的依据可按表7-1；螺栓材料的许 用应力选取的依据可按表7-2
表7-1
材料 碳素钢、低合金钢
σb 3.0
许用应力 取下列各值中的最小值，MPa
σb 3.0 σs 1.6
σ ts 1.6
σ tb 1.5
σ tn 1.0 σ tD 1.5 σ tn 1.0
高合金钢
σs σ 0 .2 1. 5
σ ts σ t0.2 1 .5
1)
1）对奥氏体高合金钢受压元件，当设计温度低于蠕变温度范围，且允许有微量的永久变形 σ ts σ t0.2 σ σ 时，可适当提高许用应力至 0.9 （ ）但不超过 s 0.2 。此规定不适用于法兰或其他有
1 .5
——设计温度下基层钢板的许用应力，MPa ——设计温度下复层材料的许用应力，MPa
——基层钢板的名义厚度，mm
——基层材料的厚度，不计入腐蚀裕量，mm
2
6.焊接接头系数
对容器来说，主要存在两种
对接焊缝，即纵向对接焊缝 与环向对接焊缝 双面焊对接接头和相当于 双面焊的全焊透对接接头 100%无损检测φ =1.00 局部无损检测 φ =0.85 对于单面焊对接接头（沿 焊缝根部全长有紧贴基本 金属的垫板） 100%无损检测φ =0.9 局部无损检测 φ =0.8
过程设备强度计算书
塔器附件及基础
塔器附件质量计算 系数
0.25 基 本 风 压
N/m2
基础高度
mm 3000
塔器保温层厚度
mm
50
保温层密度
kg/m3
裙座防火层厚度
mm
0
防火层密度
kg/m3
管线保温层厚度
mm
50
最 大 管 线 外 径 mm
笼式扶梯与最大管线的相
180
对位置
场地土类型
III
场地土粗糙度
类别
地震烈度
8度
Q235-A
地脚螺栓材料许用应力 MPa
147
注：以 下 设 计 参 数 均 参 照 JB4710-92 表 5-6 并 计 算 确 定 地脚螺栓个数
16
地脚螺栓公称直径 mm
30
全部筋板块数
32
相邻筋板最大外侧间距 mm
200
筋板内侧间距 mm
200
筋板厚度 mm
10
筋板宽度 mm
158
盖板类型
整块
92583.6 92057.1 91243.9 91243.9 14599.3 12164.1 9648.11
最小质量
15307.8 14781.3 13968.1 13968.1 12044.8 10121.5 7958.95
液压试验时质量
87089.4
86562.9
13968.1
13968.1
12044.8
[]t
113.00 113.00 113.00 113.00
B
107.64 107.64 107.64 107.64
组合应力校核 A1
37.2266 35.6227 34.45 43.25
u形管换热器计算
接管实际内伸长度
mm
接管材料
接管焊接接头系数
名称及类型
接管腐蚀裕量
mm
补强圈材料名称
凸形封头开孔中心至
封头轴线的距离
mm
补强圈外径
mm
补强圈厚度
mm
接管厚度负偏差C1t
mm
补强圈厚度负偏差C1r
mm
接管材料许用应力[σ]t
MPa
补强圈许用应力[σ]t
MPa
开孔补强计算
壳体计算厚度δ
mm
接管计算厚度δt
mm
补强圈强度削弱系数frr
接管材料强度削弱系数fr
开孔直径d
mm
补强区有效宽度B
mm
接管有效外伸长度h1
mm
接管有效内伸长度h2
mm
开孔削弱所需的补强面积A
mm2
壳体多余金属面积A1
mm2
接管多余金属面积A2
mm2
补强区内的焊缝面积A3
mm2
补强圈面积A4
mm2
A-(A1+A2+A3)
mm2
结论:
nmm7全国化工设备设计技术中心站过程设备强度计算书sw698螺栓间距校核实际间距ldbmmn最小间距lmin查gb15098表93mm最大间距lmaxmmhh形状常数确定h0dikdd0ooi10由查表95得zyu整体法兰查图93和图94iiefhfvi0松式法兰查图95和图96flvleflh0查图97整体法兰松式法兰3fuuhd1h2do2f由1o得vioo1vlod1fe1t4fe13剪应力校核计算值许用值结论预紧状态1wmpa108ndil操作状态wpmpa208t2diln输入法兰厚度f330mm时法兰应力校核应力计算值许用值结论性质轴向fmompa15ft或h25t按整体法兰设计的任校核合格2din应力1意式法兰取15nt径向133fe1m0mpat应力r2diff切向m0yzrmpatt2dif应力f综合max05hr05htmpaft应力法兰校核结果校核合格8全国化工设备设计技术中心站过程设备强度计算书u型管换热器管板计算计算单位设计条件壳程设计压力ps管程设计压力pt壳程设计温度ts管程设计温度tt壳程筒体壁厚s管程筒体壁厚h壳程筒体腐蚀裕量c管程筒体腐蚀裕量c换热器公称直径di换热管使用场合管板与法兰或圆筒连接方式abcd型换热管与管板连接方式胀接或焊接材料名称及类型名义厚度n管强度削弱系数刚度削弱系数材料泊松比隔板槽面积ad换热管与管板胀接长度或焊脚高度l设计温度下管板材料弹性模量ept设计温度下管板材料许用应力r许用拉脱力q壳程侧结构槽深h1板管程侧隔板槽深h2壳程腐蚀裕量cs管程腐蚀裕量ct材料名称换管子外径d热管子壁厚t管u型管根数n换热管中心距s设计温度下换热管材料许用应力sw698mpampaccmmmmmmmmmmmm2mmmmmpampampammmmmmmmmmmm根mmmpa9全国化工设备设计技术中心站过程设备强度计算书垫片材料压紧面形式垫垫片外径od片垫片内径dia型垫片厚度g垫片接触面宽度垫片压紧力作用中心园直径dg管板材料弹性模量efc型管板材料弹性模量efd型ehbd型管箱圆筒材料弹性模量esbc型壳程圆筒材料弹性模量bfcd型管板延长部分形成的凸缘宽度壳体法兰或凸缘厚度fc型d型管箱法兰或凸缘厚度f参数计算sw698mmmmmmmmmmmpampampampammmmmm管板布管区面积at一根换热管管壁金属横截面积a管板开孔前抗弯刚度d管板布管区当量直径dt
换热设备第2讲-管板计算
管壳式换热器简图1-管子；2-封头；3-壳体；4-接管；5-管板；6-折流板管板的设计管板基本情况•••管板基本情况管板基本情况管板强度分析的三种基本假设•••管板结构简化模型1管板结构简化模型2管板结构简化模型3荷、放置在弹性基础上的受管孔均匀削弱的当量圆平板GB151《管壳式换热器》中管板设计的基本考虑••••黄克智院士和管板设计规范黄克智院士和管板设计规范••••黄克智院士和管板设计规范•••黄克智院士和管板设计规范•“全国科学大会奖”••黄克智院士和管板设计规范黄克智院士和管板设计规范••••••管板的设计思路-1• 1 管板的弹性分析变形协调条件管板内力与变形分析管板的设计思路-2• 2 危险工况的确定由于换热器运行时，不能保证管程与壳程压力同时作用，在计算管板应力或厚度时，要考虑以下四种危险工况：a) 只有壳程压力Pt,管程压力Pt=0,不考虑温差b) 只有壳程压力Ps,管程压力Pt=0,考虑温差，正温差比负温差危险，分别为管子与壳体的线膨胀系数分别为管子与壳体的平均壁温为换热器装配时的温度()()00θθαθθα−>−s s t t t αs αt θs θ0θ管板的设计思路-2• 2 危险工况的确定c) 只有管程压力Pt,壳程压力Ps=0,不考虑温差d) 只有管程压力Pt,壳程压力Ps=0,考虑温差，负温差比正温差危险，()()00θθαθθα−<−s s t t管板的设计思路-3 3 管板应力的校核径向应力随半径变化曲线管板的设计思路-4 3 管板应力的调整工程中实际做法-1借助压力容器设计软件管板设计的辅助软件管板的计算十分繁杂，尽管GB151提供了便于工程应用的计算式和图表，但手算工作量很大，为此，我国已开发了包括管壳式换热器在内的化工设备强度计算软件，SW6,包括了管板的设计与校核。
SW6-1998 V2.0 《过程设备强度计算软件包》及PVCAD《计算机辅助设计软件包》压力容器设计计算软件包•SW6《过程设备强度计算软件包》，以下简称SW6-98。
SW6-2011过程设备强度计算软件用户手册
SW6-2011过程设备强度计算软件用户手册热心网友整理目录一、概述 (1)二、运行环境、安装及启动 (4)三、材料性能及其数据库 (10)四、四个基本受压元件 (16)五、卧式容器 (42)六、立式容器 (48)七、固定管板换热器 (54)八、浮头式及填料函式换热器 (80)九、U形管式换热器 (84)十、高压设备 (88)十一、塔设备 (96)十二、球形储罐 (107)十三、非圆形容器 (113)十四、零部件 (120)十五、非对称双鞍座及多鞍座卧式容器 (148)附录A SW6-2011安装说明 (161)附录B SW6-2011常见问题说明 (169)一、概述1.1 前言20世纪80年代，全国化工设备设计技术中心站（以下简称“中心站”）组织部分高等院校教师及工程技术人员开发，并在1985年正式推出了能在SHARP PC1500计算机上使用的国内第一套较为系统的承压容器常规设计计算程序。
该程序由于计算内容丰富、计算结果正确快捷等优势，很快得到了行业认可。
随着计算机硬件设备及应用技术的不断更新，20世纪90年代初，中心站发行的“IBM-PC 兼容机压力容器设计计算软件包”（简称为“SW2”），其在开发之处就注意了界面的用户友好性，发行前又通过了全国压力容器标准化技术委员会、化学工业部的审查、鉴定，获得了相应的审批号，成为行业中正式推荐使用的计算机应用程序。
该程序经过多次升级换版，分别增加了新版标准、规范的设计计算内容，以及能分别生成中、英文“设计计算书”的功能，适应了改革开放、与国际接轨、合作设计的时代潮流，成为行业中应用最广、拥有用户最多的软件。
该技术成果因此多次得到国家有关部委的奖励。
随着GB150、GB151等一系列与承压容器、化工设备设计计算相关的国家标准、行业标准全面更新和颁布，以及计算机技术的不断发展和软件应用平台的转变，在1998年10月下旬中心站推出了以windows为操作平台的“过程设备强度计算软件包”（简称为“SW6-1998”）。
sw6过程设备强度计算书
-5.4233e+06
3L
压力试验工况：
MT2
1 FA1
A L 1
Ra2 hi2
2 AL 4hi
-3.52404e+06
3L
系数计算
K1=1
K2=1
K3=0.879904
K4=0.401056 K6’=0.010861
T2 ,T3 < 0.9s = 211.5 合格
A Rm 时( A L 时,不适
2
4
MPa
筒体 用)
和封
头的 切应
力
A Rm 2时
圆筒中： K3F 17.2607 Ra e
封头中： h
K4F Ra he
7.86736
MPa
椭圆形封头,
h
KPc Di 2 he
mm
550.00
mm
材料
Q235-C (板材)
设计温度许用应力 t 121.88
MPa
中航一集团航空动力控制系统研究所 GB 150.3-2011 椭圆封头简图
试验温度许用应力 钢板负偏差 C1 腐蚀裕量 C2 焊接接头系数
压力试验类型 试验压力值
123.00
MPa
0.00
mm
2.00
鞍座垫板有效厚度 re
10
mm
鞍座轴向宽度 b
290
mm
鞍座包角 θ
120
°
鞍座底板中心至封头切线距离 A
500
mm
封头曲面高度 hi
试验压力 pT 鞍座高度 H
压力容器计算书
软件批准号：DATA SHEET OF PROCESSEQUIPMENT DESIGN设备名称：分气缸EQUIPMENT图号：DWG NO。
设计单位：青岛畅隆电力设备有限公司DESIGNER钢制卧式容器计算单位青岛畅隆电力设备有限公司计算条件简图设计压力p 1 MPa设计温度t300 ℃筒体材料名称Q235-B封头材料名称Q235-B封头型式椭圆形筒体内直径D i800 mm筒体长度L5656 mm筒体名义厚度δn10mm 支座垫板名义厚度δrn6mm 筒体厚度附加量C 2.8mm 腐蚀裕量C1 2 mm 筒体焊接接头系数Φ0.85封头名义厚度δhn8.8mm 封头厚度附加量C h 2.8mm 鞍座材料名称Q235-B鞍座宽度b150mm 鞍座包角θ120°支座形心至封头切线距离A625mm 鞍座高度H 250mm 地震烈度低于七度内压圆筒校核计算单位 青岛畅隆电力设备有限公司计算条件筒体简图计算压力 P c 1.00MPa 设计温度 t 300.00︒ C 内径 D i 800.00mm 材料Q235-B ( 板材 )试验温度许用应力 [σ]116.00MPa 设计温度许用应力 [σ]t81.00MPa 试验温度下屈服点 σs 235.00MPa 钢板负偏差 C 1 0.80mm 腐蚀裕量 C 2 2.00mm 焊接接头系数 φ0.85厚度及重量计算 计算厚度 δ = P D P c it c 2[]σφ- = 5.85mm 有效厚度 δe =δn - C 1- C 2= 7.20 mm 名义厚度 δn = 10.00mm 重量1129.80Kg压力试验时应力校核 压力试验类型 液压试验试验压力值 P T = 1.25P [][]σσt = 1.7901 (或由用户输入)MPa 压力试验允许通过 的应力水平 [σ]T [σ]T ≤ 0.90 σs = 211.50MPa试验压力下 圆筒的应力 σT = p D T i e e .().+δδφ2 = 118.05 MPa校核条件 σT ≤ [σ]T校核结果合格压力及应力计算最大允许工作压力 [P w ]=2δσφδe t i e []()D += 1.22825MPa 设计温度下计算应力 σt= P D c i e e()+δδ2= 56.06 MPa [σ]tφ 68.85 MPa校核条件 [σ]t φ ≥σt 结论 合格左封头计算计算单位青岛畅隆电力设备有限公司计算条件椭圆封头简图计算压力P c 1.00 MPa设计温度 t 300.00 ︒ C内径D i 800.00 mm曲面高度h i 200.00 mm材料 Q235-B (板材)设计温度许用应力[σ]t 81.00 MPa试验温度许用应力[σ] 116.00 MPa钢板负偏差C1 0.80 mm腐蚀裕量C2 2.00 mm焊接接头系数φ 1.00厚度及重量计算形状系数 K = 16222+⎛⎝⎫⎭⎪⎡⎣⎢⎢⎤⎦⎥⎥Dhii= 1.0000计算厚度δ =KP DPc itc205[].σφ- = 4.95mm有效厚度δe =δn - C1- C2= 6.00mm最小厚度δmin = 3.00mm名义厚度δn =8.80mm结论满足最小厚度要求重量51.97 Kg压力计算最大允许工作压力[P w]=205[].σφδδtei eKD+= 1.21046MPa结论合格右封头计算计算单位青岛畅隆电力设备有限公司计算条件椭圆封头简图计算压力P c 1.00 MPa设计温度 t 300.00 ︒ C内径D i 800.00 mm曲面高度h i 200.00 mm材料 Q235-B (板材)设计温度许用应力[σ]t 81.00 MPa试验温度许用应力[σ] 116.00 MPa钢板负偏差C1 0.80 mm腐蚀裕量C2 2.00 mm焊接接头系数φ 1.00厚度及重量计算形状系数 K = 16222+⎛⎝⎫⎭⎪⎡⎣⎢⎢⎤⎦⎥⎥Dhii= 1.0000计算厚度δ =KP DPc itc205[].σφ- = 4.95mm有效厚度δe =δn - C1- C2= 6.00mm最小厚度δmin = 3.00mm名义厚度δn =8.80mm结论满足最小厚度要求重量51.97 Kg压力计算最大允许工作压力[P w]=205[].σφδδtei eKD+= 1.21046MPa结论合格卧式容器（双鞍座）计算单位青岛畅隆电力设备有限公司计算条件简图计算压力p C 1 MPa设计温度t300 ℃圆筒材料Q235-B鞍座材料Q235-B圆筒材料常温许用应力 [σ] 116 MPa圆筒材料设计温度下许用应力[σ]t 81 MPa圆筒材料常温屈服点σσ235MPa鞍座材料许用应力 [σ]sa147MPa 工作时物料密度Oγ1000kg/m3液压试验介质密度γT1000kg/m3圆筒内直径D i800 mm 圆筒名义厚度δn10mm 圆筒厚度附加量C 2.8mm 圆筒焊接接头系数φ0.85封头名义厚度hnδ8.8mm 封头厚度附加量 C h 2.8mm 两封头切线间距离L5706 mm 鞍座垫板名义厚度δrn6mm 鞍座垫板有效厚度δre6mm 鞍座轴向宽度 b150mm 鞍座包角θ120°鞍座底板中心至封头切线距离A625mm 封头曲面高度h i200mm 试验压力p T 1.79012MPa 鞍座高度H250mm 腹板与筋板组合截面积A sa9500mm2腹板与筋板组合截面断面系数Z r96864.8mm3地震烈度<7圆筒平均半径R a405 mm物料充装系数oφ1一个鞍座上地脚螺栓个数2地脚螺栓公称直径16mm 地脚螺栓根径13.835mm 鞍座轴线两侧的螺栓间距530 mm 地脚螺栓材料Q345。
换热设备第2讲-管板计算
管壳式换热器简图1-管子；2-封头；3-壳体；4-接管；5-管板；6-折流板管板的设计管板基本情况•••管板基本情况管板基本情况管板强度分析的三种基本假设•••管板结构简化模型1管板结构简化模型2管板结构简化模型3荷、放置在弹性基础上的受管孔均匀削弱的当量圆平板GB151《管壳式换热器》中管板设计的基本考虑••••黄克智院士和管板设计规范黄克智院士和管板设计规范••••黄克智院士和管板设计规范•••黄克智院士和管板设计规范•“全国科学大会奖”••黄克智院士和管板设计规范黄克智院士和管板设计规范••••••管板的设计思路-1• 1 管板的弹性分析变形协调条件管板内力与变形分析管板的设计思路-2• 2 危险工况的确定由于换热器运行时，不能保证管程与壳程压力同时作用，在计算管板应力或厚度时，要考虑以下四种危险工况：a) 只有壳程压力Pt,管程压力Pt=0,不考虑温差b) 只有壳程压力Ps,管程压力Pt=0,考虑温差，正温差比负温差危险，分别为管子与壳体的线膨胀系数分别为管子与壳体的平均壁温为换热器装配时的温度()()00θθαθθα−>−s s t t t αs αt θs θ0θ管板的设计思路-2• 2 危险工况的确定c) 只有管程压力Pt,壳程压力Ps=0,不考虑温差d) 只有管程压力Pt,壳程压力Ps=0,考虑温差，负温差比正温差危险，()()00θθαθθα−<−s s t t管板的设计思路-3 3 管板应力的校核径向应力随半径变化曲线管板的设计思路-4 3 管板应力的调整工程中实际做法-1借助压力容器设计软件管板设计的辅助软件管板的计算十分繁杂，尽管GB151提供了便于工程应用的计算式和图表，但手算工作量很大，为此，我国已开发了包括管壳式换热器在内的化工设备强度计算软件，SW6,包括了管板的设计与校核。
SW6-1998 V2.0 《过程设备强度计算软件包》及PVCAD《计算机辅助设计软件包》压力容器设计计算软件包•SW6《过程设备强度计算软件包》，以下简称SW6-98。
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C5=
筒体轴向应力计算
轴向应力计算
操作状态
11.4515
8.74738
MPa
-2.88086
-0.176815
MPa
水压试验状态
-1.87102
-0.114894
MPa
15.9953
14.2381
MPa
应力校核
许用压缩应力
0.000683636
根据圆筒材料查GB150图4-3～4-12
B =90.1754
鞍座应力计算
水平分力
35292.9
N
腹板水平应力
计算高度
250
mm
鞍座腹板厚度
10
mm
鞍座垫板实际宽度
500
mm
鞍座垫板有效宽度
453.986
mm
腹板水平应力
无垫板或垫板不起加强作用,
垫板起加强作用,
5.0133
MPa
应力判断
?9< [?]sa=98 合格
MPa
腹板与筋板组合截面应力
由地震水平分力引起的支座强度计算
圆形筒体
壳体材料
名称及类型
Q235-C
板材
壳体开孔处焊接接头系数φ
1
壳体内直径Di
2200
mm
壳体开孔处名义厚度δn
10
mm
壳体厚度负偏差C1
0
mm
壳体腐蚀裕量C2
2
mm
壳体材料许用应力[σ]t
121.88
MPa
接管轴线与筒体表面法线的夹角(°)
0
凸形封头上接管轴线与封头轴线的夹角(°)
接管实际外伸长度
MPa
校核条件
?T????T
校核结果
合格
厚度及重量计算
形状系数
K= =1.0000
计算厚度
?h= = 1.48
mm
有效厚度
?eh=?nh-C1- C2=8.00
mm
最小厚度
?min=3.30
mm
名义厚度
?nh=10.00
mm
结论
满足最小厚度要求
重量
424.20
Kg
压力计算
最大允许工作压力
[Pw]= =0.88476
-102.692
MPa
应力校核
|?5|<[?]t=121.875 合格
|?6|<1.25[?]t=152.344 合格
|?’6|<1.25[?]t=152.344 合格
MPa
应力校核
|?5|<[?]t=合格
|?6|<1.25[?]t=合格
|?7|<1.25[?]t=
|?8|<1.25[?]tR=
MPa
mm3
容器内充液质量
工作时, 31510.7
压力试验时, =19132.2
kg
耐热层质量
0
kg
总质量
工作时, 35346.7
压力试验时, 22968.1
kg
单位长度载荷
68.9091 44.7769
N/mm
支座反力
173411 112682
173411
N
筒体弯矩计算
圆筒中间处截
面上的弯矩
工作时
=8.83621e+07
MPa
补强圈许用应力[σ]t
MPa
开孔补强计算
非圆形开孔长直径
467
mm
开孔长径与短径之比
1
壳体计算厚度δ
1.4776
mm
接管计算厚度δt
0.3064
mm
补强圈强度削弱系数frr
0
接管材料强度削弱系数fr
1
开孔补强计算直径d
467
mm
补强区有效宽度B
934
mm
接管有效外伸长度h1
68.12
mm
接管有效内伸长度h2
计算所依据的标准
GB 150.3-2011
计算条件
椭圆封头简图
计算压力Pc
0.16
MPa
设计温度t
50.00
? C
内径Di
2200.00
mm
曲面深度hi
550.00
mm
材料
Q235-C (板材)
设计温度许用应力???t
121.88
MPa
试验温度许用应力???
123.00
MPa
钢板负偏差C1
0.00
mm
147
MPa
工作时物料密度
1830
kg/m3
液压试验介质密度
1000
kg/m3
圆筒内直径 Di
2200
mm
圆筒名义厚度
10
mm
圆筒厚度附加量
2
mm
圆筒焊接接头系数
1
封头名义厚度
10
mm
封头厚度附加量Ch
2
mm
两封头切线间距离
4299.7
mm
鞍座垫板名义厚度
10
mm
鞍座垫板有效厚度
10
mm
鞍座轴向宽度b
1.00
厚度及重量计算
计算厚度
? = = 1.48
mm
有效厚度
?e=?n-C1- C2=8.00
mm
名义厚度
?n=10.00
mm
重量
2299.74
Kg
压力试验时应力校核
压力试验类型
液压试验
试验压力值
PT= 1.25P =0.2045(或由用户输入)
MPa
压力试验允许通过
的应力水平???T
???T? 0.90 ?s=211.50
合格
厚度及重量计算
形状系数
K= =1.0000
计算厚度
?h= = 1.48
mm
有效厚度
?eh=?nh-C1- C2=8.00
mm
最小厚度
?min=3.30
mm
名义厚度
?nh=10.00
mm
结论
满足最小厚度要求
重量
424.20
Kg
压力计算
最大允许工作压力
[Pw]= =0.88476
MPa
结论
合格
右封头计算
68.12
mm
接管连接型式
插入式接管
接管实际内伸长度
0
mm
接管材料
10(GB8163)
接管焊接接头系数
1
名称及类型
管材
接管腐蚀裕量
2
mm
补强圈材料名称
凸形封头开孔中心至
封头轴线的距离
mm
补强圈外径
mm
补强圈厚度
mm
接管厚度负偏差C1t
1.5
mm
补强圈厚度负偏差C1r
mm
接管材料许用应力[σ]t
122.88
压力试验
=5.74174e+07
N·mm
支座处横
截面弯矩
操作工况：
-5.4233e+06
压力试验工况：
-3.52404e+06
N·mm
系数计算
K1=1
K2=1
K3=0.879904
K4=0.401056
K5=0.760258
K6=0.0132129
K6’=0.010861
K7=
K8=
K9=0.203522
MPa
在鞍座
边角处
L/Rm≥8时,
MPa
L/Rm<8时,
MPa
无
加
强
圈
筒
体
垫板起加强作用时
鞍座垫板宽度 ；鞍座垫板包角
横截面最低点处的周向应力
-1.61333
MPa
鞍座边角处
的周向应力
L/Rm≥8时,
MPa
L/Rm<8时,
-48.3913
MPa
鞍座垫板边
缘处圆筒中
的周向应力
L/Rm≥8时,
MPa
L/Rm<8时,
69364.3
N
-6.16045
MPa
|?tsa|<[?]sa=147 合格
注：带#的材料数据是设计者给定的
开孔补强计算
计算单位
中航一集团航空动力控制系统研究所
接管:M,φ480×10
计算方法: GB150.3-2011等面积补强法，单孔
设计条件
简图
计算压力pc
0.1636
MPa
设计温度
50
℃
壳体型式
圆筒中心至基础表面距离 1360
mm
轴向力
27745.7
N
, -5.28104
MPa
,
MPa
|?sa|<1.2[?bt]=176.4 合格
地脚螺栓应力
拉应力
43.5785
MPa
?bt<1.2[?bt] =176.4MPa合格
剪应力
MPa
?bt<0.8?Ko?[?bt] =117.6MPa合格
温差引起的应力
2
mm
筒体焊接接头系数?
1
封头名义厚度?hn
10
mm
封头厚度附加量Ch
2
mm
鞍座材料名称
Q235-B
鞍座宽度b
290
mm
鞍座包角θ
120
°
支座形心至封头切线距离A
500
mm
鞍座高度H
250
mm
地震烈度
七(0.1g)
度
内压圆筒校核