中石化湖北枝江化肥厂煤代油工程大型设备吊装计算书.
大型设备吊装方案
大型设备吊装方案一、吊装工程概况1.1吊装简介净化与变换装置内属于大型设备的有6台，主要包括：（1）甲醇洗涤塔（141T101）重约598吨，（2）H2S浓缩塔（141T103）重109.6吨，（3）尾气放空筒（141X101）重90吨，长70米，（4）变换炉（130R101）重214.35吨，（5）低压废热锅炉Ⅰ（130E105）重107.17吨，（6）低压废热锅炉Ⅱ（130E106）重100.315吨。
甲醇洗涤塔（141T101）分三段进厂，其中第一段与第二段在地面组对完成后然后吊装就位，第三节在空中组对。
本方案只涉及甲醇洗涤塔（141T101）的吊装，其余设备需另编写施工方案。
1.2大型设备主要吊装参数见下表二、编制依据2.1《大型设备吊装工程施工工艺标准》 SH/T3515-20032.2《石油化工工程起重施工规范》 SH/T3536-20022.3《化工设备安装工程质量检验评定标准》 HG20236-932.4《化工塔类设备施工及验收规范》 HGJ211-852.5《石油化工安全技术规程》 SH3505-19992.6《石油化工起重施工规范》 SH/T3536-20022.7《起重吊运指挥信号》 GB5082-852.8 三一履带650吨SCC6500；CC2400-1 400T履带吊吊车吊装参数表2.9《粗直径钢丝绳规范》 GB/T20067-2006三、大型设备吊装前应具备的条件3.1设备装配图、设备平立面布置图，技术要求，设备说明书及有关标准规范资料。
3.2设备安装基础经检验合格，满足安装要求，并已经办理中间交接手续。
3.3安装设备已在当地地市级质量技术监督局办理安装告知手续，并得到批复。
3.4设备经检查符合设计图纸要求并具备起吊条件。
3.5施工场地平整，道路已经修好，吊装场地换填硬化值达到要求。
3.6吊装索具已按施工方案要求配备好并应有合格证明。
3.7起重机的机械和安全装置，经检测符合安全操作要求。
某16万吨煤制油项目大型塔类设备吊装方案
某煤制油一期工程大型塔类设备吊装方案批准：审核：编制：煤制油工程项目部二0 0七年十二月五日目录1. 工程概况及特点-----------------------------------------------32. 编制依据--------------------------------------------------------33. 吊装前准备工作-----------------------------------------------34. 设备运输、吊装方法及顺序--------------------------------45.吊装技术参数核算及机索具选择------------------------ -56.运输及吊装施工平面布置----------------------177.劳动力组织安排------------------------------178.施工机具及手段用料计划----------------------17 9．进度计划安排-------------------------------18 10．主要安全技术措施及注意事项----------------18第2页1. 工程概况及特点1.1某16万吨/年产煤制油项目酸性气体脱除单元（1500）静止设备共有56台，其中大型塔类设备4台。
4台塔类设备均为分段供货，由制造厂家现场组焊完毕后，我方整体吊装。
（大型塔类设备技术参数见下表）1.2工程特点：1)该单元4台塔类设备，均为大型超高设备。
2)四台设备分段到货再进行组焊、吊装，受场地限制，组焊及吊装平面布置困难。
3)大型设备吊装工艺复杂，须制定切实可行的设备运输及吊装方法、及安全质量技术措施确保吊装工作顺利进行。
4)工程工期紧，吊装工程集中在冬季进行，受当地气候条件的限制须合理安排设备吊装顺序及日期以确保吊装工作按期进行。
2. 编制说明、依据2.1该方案为C1500单元四台大型塔类设备专项吊装方案,设备安装技术质量要求在设备安装技术方案中另行编制,2.2编制依据1)某工程有限公司设计的施工图。
吊装方案(计算)附录
电解车间A～B跨主要构件吊装选用钢丝绳的计算方法（一）、砼柱吊装选用钢丝绳的计算方法计算方式1：砼柱在本工程中共有388根，其中抗风柱10根，最大重量的YZ-5、5a、5b、5c、5d、5e、5g、5h的有176根，约28吨，根据破断拉力公式F=（D²R/1000）÷K，由此得出选用6×37丝钢丝绳，F=（36²×50÷1000）÷4=13.203吨，式中D为Ф36钢丝绳直径。
R为钢丝绳强度级别50MPa, K为对应某结构类别钢丝绳最小破断拉力系数，K选用了4倍的安全系数，结果F=13.2吨，由于二根对称捆绑，用二根Ф36的钢丝绳在8倍的安全系数中起吊28吨，能满足要求的，但是在作业中，仍要经常仔细检查捆绑接触点的损伤程度，并换位交换一次后根据损伤程度马上弃用。
计算方式2：根据GB8918-2006/1000F。
=K′·D²·R式中：F。
——钢丝绳最小破断拉力，单位KND ——钢丝绳公称直径，单位mm,选用Ф36——钢丝绳公称抗拉强度，单位MPa查表选用671RK′——某一指定结构钢丝绳的最小破断拉力系数，查表选用0.36 计算结果F=（0.33×36²×671）÷1000=287吨再除以8倍的安全系数后，等于35.8吨。
因此用二根Ф32的钢丝绳完全能满足起重28吨的砼柱（二）、梯形钢屋架选用钢丝绳的计算方法1、在电解车间AB跨厂房中共194榀，只有GWJ33-5A、5B的6榀，单件最大重量约7.2吨左右，其它的均在6.3吨左右，根据上述公式，由此推算出选用6×37钢丝绳，F=（20²×50÷1000）÷4=5吨，因此选用Ф20的钢丝绳二根，安全系数仍为4倍。
2、用公式F0=K′·D²·R/1000计算结果F=（0.33×20²×207）÷1000=27.3吨再除以8倍的安全系数后，等于3.4吨。
炼化装置大型设备管轴式吊耳的设计毕业设计
在有些管轴式吊耳计算时，不均衡系数采用 2。由于现在设 备重量计算的准确性，设计重量和实际重量偏差较小，且一般设 备比较规则，所以不均衡系数取 1. 5 足够。 3. 2 吊耳强度最好达到吊耳材质许用应力的 80% ～85%
注：１－内挡板；２－管轴；３－外档板 ４－加强环； ５－加强板；６－肋板
图 2 国外常用管轴式吊耳形式 经比较两种吊耳形式，从管轴长度看，国际上通常以大绳径 少股数吊索为前提条件，将管轴设计得较短；而国内吊耳系列由 于过去吊装绳扣材料性能和制作工艺与发达国家之间存在的巨 大差距，只能采用小绳径多股数吊索为前提条件，不得不将管轴 设计得较长。从理论上讲，前者显然更合理, 因为管轴受力后，弯 曲应力约占吊耳强度的 2/ 3。近年来随着国内制造装备业的快 速发展，吊装技术有了长足的进步，国内已完全能够生产单根承 载力大于 500t、绳径大于 200mm 的标准绳扣，目前国内吊耳的 设计有更多的选择条件，可通过参照两种吊耳的结构模式，设计 出适合吊装作业环境的最优化吊耳。如图 3 所示为已使用的 1000t 级管轴式吊耳（既是大管径、较短轴，又对管轴内外加筋， 以保证吊耳强度）。
H = 姨（D3- 2S3）2- T2 !!!!!!!!!!!! （式 2） 经计算，H 为 514. 5mm。
（3） 吊耳横截面积 A 的计算，如式（3）。
A= πS（3 D3- S3）- 4S2+ 4SH !!!!!!!!!! （式 3） 经计算，A 为 7. 146×104mm2。
（4）吊耳惯性矩 J 的计算，如式（4）
较大承载的吊耳管宜选用中厚管，管径要合适。若管径太 小，拴挂的吊装绳扣折弯角度太大，绳扣承载力的折减就大(如 管轴直径 Φ600，吊装钢丝绳径 Φ120，绳扣折减强度 23%，一般 根据现场经验，2 股绳按 1. 5 倍考虑），且绳扣受力后容易形成 死弯；若管径太大，对于小直径的设备不好布置，且设备的外观 感觉不协调。对于较薄壁设备宜选用较大管径的吊耳。
吊装计算报告
吊装计算报告1.计算模型1.1荷载取值(1)竖向力根据厂方提出的各构件自重荷载以及额定起升荷载，乘以1.2的恒载系数。
(2)水平牵引力（匀速过程）本吊装主梁与滑移梁之间依靠主承载梁处的聚四氟乙烯板和不锈钢板进行滑动，滑移梁受滑动摩擦阻力的大小110kG S µξ=阻力μ1为滑动摩擦系数,在自然压制表面,经粗除锈表面充分润滑的钢与钢之间可取0.12~0.15，此处取0.15；ξ1为阻力系数,取1.4；G 0k 为滑移对象自重标准值。
滑移梁匀速滑行过程中，水平牵引力与阻力平衡，则水平牵引力F S =728.9kNx =阻力图1.1滑动设备示意图本吊装采用上图所示的夹轨器作为滑动设备，油缸与水平面的夹角为250arctan 22.62600θ==�因此油缸提供水平牵引力的同时又产生了一个竖向分力F tan 303.7z y F kNθ=×=水平牵引力和竖向力在两个主梁上平均分配，每个主梁上施加水平364.5kN ，竖向力151.9kN 。
(3)水平牵引力（启动制动过程）滑移梁在短跨跨中由静止开始启动，启动加速度为1.2mm/s 2,启动时间设置为3s 。
因此，水平牵引力除克服摩擦力之外，尚需提供滑移梁及起吊荷载的加速度。
33F =728.9+1.2(34014.2)10 1.210=729.4kNx −×+×××F tan 303.9z y F kNθ=×=水平牵引力和竖向力在两个主梁上平均分配，所以每个主梁上施加水平力364.7kN ，竖向力152.0kN 。
滑移梁在长跨跨中转为制动，同理可求得每个主梁上施加水平力364.2kN ，竖向力151.8kN 。
1.2整体结构计算模型在ANSYS 11.0中建立整体结构的有限元计算模型。
主梁、滑移梁、格构柱的缀条及分肢均采用BEAM188单元，格构柱横隔板采用SHELL63单元。
格构柱分肢底端与地面铰接。
中石化湖北枝江化肥厂煤代油工程大型设备吊装计算书.
附录一、中石化湖北枝江化肥厂煤代油工程大型设备吊装计算书1.主要设备的吊装计算1.1、气化炉（V-1301）1.1.1、V-1301有关吊装技术参数V-1301抬头时1250吨主吊车吊钩受力F1F 1=G-F2=510-142=368（t）1.1.4、主吊绳扣的选择与计算（1） 平衡梁下方：主吊绳扣选用Φ110-8×61+FC ，公称抗拉强度为1670MPa 的纤维芯钢丝绳，其破断拉力为449t/根。
长度为105m 两根，各绕三圈六股后上与平衡梁相连接，下与两只管轴式主吊耳相连接，共6圈受力，主吊绳扣的安全系数为592.751065.1449≥=⨯⨯=n 倍 安全（2）、平衡梁上方：主吊绳扣选用Φ110-8×61+FC ，公称抗拉强度为1670MPa 的纤维芯钢丝绳，其破断拉力为449t/根。
长度为50m 两根，各绕三圈六股上挂吊钩下与平衡梁连接，共6圈受力，主吊绳扣的安全系数为56.75.73sin 2510265.1449≥=︒⨯⨯=n 倍 安全 1.1.5、溜尾绳扣的选择与计算溜尾选用Φ110-8×61+FCmm ，公称抗拉强度为1670MPa 的纤维芯钢丝绳圈，按5倍系数后其允许拉力为117t/圈。
周长为12m 两根，各绕一圈后通过80吨卸扣与两只板孔式溜尾吊耳相连接，共两圈受力，溜尾绳扣的安全系数为165.11422117≥=⨯=n 倍 安全 1.1.6、气化炉壳体上局部应力的校核计算气化炉（V-1301）在水平吊装状态和垂直状态时，主吊耳和溜尾吊耳焊接处气化炉壳体上局部应力的计算另见相关的书面设计证明文件，本计算书从略。
1.1.7、主吊耳强度校核计算由于主吊耳在设备直立时所受的力最大，为此以设备直立后所受的力作为强度校核的依据。
主吊耳管轴材质为SA387Gr.11CL2，管轴外径υ700mm ，管轴壁厚δ=70mm ，相应的屈服极限为[])(2075.1310)(310MPa MPa S ==＝，许用应力σσ。
起重机吊装工艺计算书
起重机吊装工艺计算书哎呀，说起起重机吊装，真是一门技术活，没点真本事可不行啊！想想看，咱们生活中可常见这玩意儿，工地上、码头边，哗啦啦的声音，吊起一块块重重的钢铁，简直像在玩“大力士”呢。
不过，这个“大力士”可不是随便谁都能当的，得有一套工艺计算书，才能确保万无一失。
别看它看起来简单，里面可是门道不少呢，真是讲究得很。
先说说这吊装工艺计算书，它就像是给吊装工程的“护身符”，得写得清清楚楚，明明白白。
不然，一不小心，咱们的“大力士”可能就变成了“捣乱鬼”了。
你想啊，吊装的时候，重物在空中晃悠，想想都让人心里咯噔一下。
这时候，工艺计算书就派上用场了，它得明确吊装物体的重量、吊装高度，甚至风速都得考虑到。
可别小瞧这些因素哦，风大了，吊装物体一抖，真可能就出大事儿！吊装设备的选择也很关键。
得挑对了起重机，像是大吨位的重物，就得用大块头的起重机，别让它们像小猫咪一样去扛大山，那可是笑话！吊装的路线也不能随便划，得避开高压线、建筑物，搞不好就成了“掉链子”的一幕。
工艺计算书上可得把这都写得一清二楚，真是好比做一道高难度的数学题，得细心计算每一步。
在实际操作中，咱们的工人小哥们得特别注意安全。
无论是穿戴好安全装备，还是在吊装前做好检查，都是不容马虎的。
这就像咱们平常开车，一定得系好安全带，才能稳稳当当地上路。
不然，一不小心就可能出事故，后果可不是开玩笑的。
很多时候，大家在工地上忙得不可开交，操心的都是吊装的每一个细节。
你要是随便一忽悠，那可就“开天辟地”的事情了。
咱们再说说这吊装的技巧，吊装前得做个“热身”，先进行一些模拟吊装的练习。
就像运动员比赛前热身，得先活动活动，才能发挥出最佳状态。
尤其是在风大或者天气不好的时候，吊装时得特别小心，得根据现场的具体情况进行调整。
可别小瞧这些“热身”，往往能避免很多潜在的危险，真是为安全多加一重保障。
说到这里，大家可能觉得，哎呀，这吊装工艺听起来真麻烦，干脆不弄了得了。
其实啊，没那么复杂，只要按照工艺计算书来，安全第一，仔细点，慢工出细活，真的能把这门技术活儿搞得像小菜一碟。
大型设备吊装方案及计算
吊装方案1、工程概况及编制依据。
的项目，位于。
主要有办公楼、主厂房、门卫等构筑物。
同时其中的一套生产线设备是。
中心搬迁到新厂。
在。
设备安装工程中，有六台发酵罐在钢结构框架内，最大设备重量为60吨，直径为5米，高度为14米，因为大型汽车吊或履带吊无法进入吊装地点，故本次设备吊装采用桅杆吊装。
本方案的编制、执行依据：1）设计院设计的工程图纸。
2）大型设备吊装工程施工工艺标准SHJ515—90。
2、工程特点及吊装方法1）设备安装在框架内，尽管大型吊车无法进入吊装地点，但场地满足桅杆的竖立和放倒占地要求。
2）设备基础不高，基础顶标高为+300，简化了方案设计中的力学分析，方便了施工。
3）根据以上特点及施工工艺要求，选用国内已经运用成熟的“双桅杆滑移抬吊法”吊装发酵罐。
单根桅杆起重量为50吨，桅杆规格为1000*1000*22000。
3、施工程序及日程安排1）进场竖立桅杆3天。
2）设备吊装（包括桅杆移位）12天4、吊装现场平面布置说明大件吊装、现场平面布置非常重要。
要求合理使用场地，保证施工道路畅通，便于机具布置、安全吊装，便于吊装指挥。
吊装外场地要求能承重100T货车，吊装现场周围无脚手架，混凝土结构外露钢筋等物不得超过混凝土结构50mm，要求罐基础的灌浆口符合设备所设计的地脚螺栓口，灌浆口内无模板、油污、碎石、泥土、积水等杂物，放置垫铁的表面应凿平，基础符合设计标准，并经过测量合格。
结合现场条件，需要将各揽风绳保护式捆绑在混凝土结构柱上，捆绑标高为12米，揽风绳最大受力情况会在下面进行分析（最大约为5.24t，）。
（如图）南说明：1.吊装时，其它工种不得在安全线内作业。
2.2# 7#用20吨地锚，其余的用10吨地锚。
3.缆风绳水平距离65~80米。
卷扬机5、桅杆技术资料6、吊装受力分析罐采用双桅杆抬吊。
桅杆实际长度22米，设计起重量100t，桅杆吊耳亮度为21.8米。
桅杆采用我公司注册台帐中的桅杆。
起吊前桅杆顶部应调整，使顶部对称地各向外偏移0.5m。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
附录一、中石化湖北枝江化肥厂煤代油工程大型设备吊装计算书1.主要设备的吊装计算1.1、气化炉（V-1301）1.1.1、V-1301有关吊装技术参数V-1301抬头时1250吨主吊车吊钩受力F1F 1=G-F2=510-142=368（t）1.1.4、主吊绳扣的选择与计算（1） 平衡梁下方：主吊绳扣选用Φ110-8×61+FC ，公称抗拉强度为1670MPa 的纤维芯钢丝绳，其破断拉力为449t/根。
长度为105m 两根，各绕三圈六股后上与平衡梁相连接，下与两只管轴式主吊耳相连接，共6圈受力，主吊绳扣的安全系数为592.751065.1449≥=⨯⨯=n 倍 安全（2）、平衡梁上方：主吊绳扣选用Φ110-8×61+FC ，公称抗拉强度为1670MPa 的纤维芯钢丝绳，其破断拉力为449t/根。
长度为50m 两根，各绕三圈六股上挂吊钩下与平衡梁连接，共6圈受力，主吊绳扣的安全系数为56.75.73sin 2510265.1449≥=︒⨯⨯=n 倍 安全 1.1.5、溜尾绳扣的选择与计算溜尾选用Φ110-8×61+FCmm ，公称抗拉强度为1670MPa 的纤维芯钢丝绳圈，按5倍系数后其允许拉力为117t/圈。
周长为12m 两根，各绕一圈后通过80吨卸扣与两只板孔式溜尾吊耳相连接，共两圈受力，溜尾绳扣的安全系数为165.11422117≥=⨯=n 倍 安全 1.1.6、气化炉壳体上局部应力的校核计算气化炉（V-1301）在水平吊装状态和垂直状态时，主吊耳和溜尾吊耳焊接处气化炉壳体上局部应力的计算另见相关的书面设计证明文件，本计算书从略。
1.1.7、主吊耳强度校核计算由于主吊耳在设备直立时所受的力最大，为此以设备直立后所受的力作为强度校核的依据。
主吊耳管轴材质为SA387Gr.11CL2，管轴外径φ700mm ，管轴壁厚δ=70mm ，相应的屈服极限为[])(2075.1310)(310MPa MPa S ==＝，许用应力σσ。
角焊缝系数按7.0=a φ考虑，则焊缝处的[][])(9.1447.0MPa =⨯σσ＝焊。
吊装动载系数取k=1.1，吊耳按300t/只进行强度校核。
主吊耳的受力简图如下：)(0N F H =径向弯矩（力矩）：mm N l F M v ∙⨯=⨯=⨯=910667.150********为简化计算过程，吊耳筋板暂不列入计算范围，按没有筋板时考虑，若没有筋板时强度满足安全要求，有筋板时显然更满足安全要求。
吊耳管轴横截面积:)(138544)560700(4222mm A =-=π吊耳抗弯截面模数：)(19881098)140492800343000000(32)700560700(32)(3234343mm D d D W =-=-=-=πππ吊耳根部受到的最大弯曲应力： [])(9.144)(8.838.831988109810667.129maxMPa MPa mm N W M ＝焊σσ≤==⨯==吊耳轴向压应力：）（MPa A FH A 01=-=σ组合应力：吊耳上根部：[]焊上）（σσσσ≤-=--=+-=MPaAL8.838.831max吊耳下根部：[]焊下）（σσσσ≤=-=+=MPaAL8.838.831max说明：径向载荷VF对吊耳根部上半部分产生压应力，下半部分产生拉应力。
由VF产生的主吊耳管轴根部的剪应力：[])(92.115~94.86)(8.238.2313854433000002MPaMPammNAFv=≤===焊＝ττ上式中，根据材料力学，对于塑性材料，有[][][])(6.1652.1248.06.0MPa～＝～＝στ⨯考虑到焊接因素，实际[][])(92.115~94.867.0MPa=⨯ττ＝焊因此，主吊耳本身强度满足安全要求。
1.1.8、溜尾板式吊耳强度校核查GB150-1998得，厚度为70mm的16MnR钢板常温下的的许用拉应力为：[]ττ≤==-⨯⨯⨯==)(2.92)/(2.92)65175(702101422242MPa mm N A F B-B 截面的正向拉应力为：()[])(153)(1.46130350701000071MPa MPa B B =≤=-⨯⨯=-σσC-C 截面的正向拉应力为：[][])(1.1077.0)(29350701000071MPa MPa C C =⨯≤=⨯⨯=-σσσ＝焊吊耳板所受的侧向弯矩：).(1019.1).(1186250744.4.7mm N mm t h F M H ⨯==⨯== 吊耳板侧向抗弯截面模量：)(2858336703506.322mm h b W =⨯== 吊耳板侧向弯曲应力： )(1.107)(6.41)/(6.412858331019.127MPa MPa mm N W M ≤==⨯==侧向σ 结论：溜尾板式吊耳也满足强度要求，安全。
1.2、合成气冷却器（V-1302）1.2.1、V-1302有关吊装技术参数经过计算，合成气冷却器V-1302的组合重心位置距离底部的距离X 为：1.2.3、V-1302抬头状态的受力计算如上图所示。
V-1302抬头时250吨溜尾吊车吊钩受力F 2V-1302抬头时1250吨主吊车吊钩受力F 1F 1=G-F 2=520-149=391（t ）1.2.4、主吊绳扣的选择与计算（1）、平衡梁下方：主吊绳扣选用Φ110-8×61+FC ，公称抗拉强度为1670MPa 的纤维芯钢丝绳，其破断拉力为449t/根。
长度为105m 两根，各绕三圈六股后挂两只管轴式主吊耳，共6圈受力，主吊绳扣的安全系数为548.754065.1449≥=⨯⨯=n 倍 安全（2）、平衡梁上方：主吊绳扣选用Φ110-8×61+FCmm ，公称抗拉强度为1670MPa 的纤维芯钢丝 绳，其破断拉力为449t/根。
长度为50m 两根，各绕三圈六股后挂吊钩，共6圈受力，主吊绳扣的安全系数为529.781.76sin 2540265.1449≥=︒⨯⨯=n 倍 安全 1.2.5、溜尾绳扣的选择与计算溜尾绳扣选用Φ110-8×61+FCmm ，公称抗拉强度为1670Mpa 的纤维芯钢丝绳圈，按5倍系数后其允许拉力为117t/圈。
周长为12m 两根，各绕一圈挂两只板孔式溜尾吊耳，共两圈受力，溜尾绳扣的安全系数为157.11492117≥=⨯=n 倍 安全 1.2.6、合成气冷却器壳体上局部应力的计算合成气冷却器（V-1302）在水平吊装状态和垂直状态时，主吊耳和溜尾吊耳焊接处设备壳体上局部应力的计算另见相关的书面设计证明文件，本计算书从略。
）（m GG x X iii 579.20==∑∑t 1496671175796671540F 2）（=+⨯=1.2.7、主吊耳强度校核由于吊耳在设备直立时所受的力为最大，为此以设备直立后所受的力作为强度校核的依据。
主吊耳管轴材料为SA387Gr.11CL2，管轴外径φ900mm ，壁厚δ=70mm ，相应的屈服极限为[])(2075.1310)(310MPa MPa S ==＝，许用应力σσ。
角焊缝系数按7.0=。
)(0N F H =径向弯矩（力矩）：mm N l F M v ∙⨯=⨯=⨯=9109.157********为简化计算过程，吊耳筋板暂不列入计算范围，按没有筋板时考虑，若没有筋板时强度满足安全要求，有筋板时显然更满足安全要求。
主吊耳管轴横截面积:)(182527)760900(4222mm A =-=π主吊耳管轴抗弯截面模量：)(35176919)370690844729000000(32)900760900(32)(3234343mm D d D W =-=-=-=πππ主吊耳根部受到的最大弯曲应力： [])(9.144)(545435176919109.129maxMPa MPa mm N W M ＝焊σσ<==⨯==主吊耳轴向压应力：）（MPa A FH A 01=-=σ组合应力： 吊耳上根部：[]焊上）（σσσσ<-=--=+-=MPa A L 540541max 吊耳下根部：[]焊下）（σσσσ<=-=+=MPa A L 540541max说明：径向载荷V F 对吊耳根部上半部分产生压应力，下半部分产生拉应力。
由V F 产生的吊耳管轴根部的剪应力：[])(92.115~94.86)(181818252733000002MPa MPa mm N A F v =<===焊＝ττ上式中，根据材料力学，对于塑性材料，有[][][])(6.1652.1248.06.0MPa ～＝～＝στ⨯考虑到焊接因素，实际[][])(92.115~94.867.0MPa =⨯ττ＝焊因此，主吊耳本身强度满足安全要求。
1.2.8、溜尾板式吊耳强度校核溜尾吊耳材质为SA387Gr.11CL2，板厚δ=70mm ，相应的屈服极限[])(2075.1310)(310MPa MPa S ==＝，许用应力σσ。
相应的许用剪应力为：[][][])(6.1652.1248.06.0MPa ～＝～＝στ⨯ 角焊缝系数按7.0=a φ考虑，则焊缝处的[][])(9.1447.0MPa =⨯σσ＝焊。
[]ττ≤==-⨯⨯⨯==)(8.96)/(8.96)65175(702101492242MPa mm N A F B-B 截面的正向拉应力为：()[])(207)(4.4813035070100005.74MPa MPa B B =≤=-⨯⨯=-σσC-C 截面的正向拉应力为：[][])(9.1447.0)(4.3035070100005.74MPa MPa C C =⨯≤=⨯⨯=-σσσ＝焊吊耳板所受的侧向弯矩：).(10555.1).(1555250221.6.7mm N mm t h F M H ⨯==⨯== 吊耳板侧向抗弯截面模量：)(2858336703506.322mm h b W =⨯== 吊耳板侧向弯曲应力：)(9.144)(4.54)/(4.5428583310555.127MPa MPa mm N W M ≤==⨯==侧向σ 结论：溜尾板式吊耳也满足强度要求，安全。
1.3、气体返向室（V-1302）1.3.1、主吊绳扣的选择与计算以气体返向室吊装直立后所受的力进行计算，主吊绳扣所受的力为186吨。
（1）、平衡梁下方：主吊绳扣选用Φ70-8×61+FC ，公称抗拉强度为1670MPa 的纤维芯钢丝绳扣，按5倍系数后其允许拉力为42t/根。
长度为49.2m 两根，各绕两圈四股后挂两只管轴式主吊耳，共4圈受力，主吊绳扣的安全系数为135.118645.142≥=⨯⨯=n 倍 安全（2）、平衡梁上方：主吊绳扣选用Φ72-6×37+1mm ，公称抗拉强度为1670MPa 的纤维芯钢丝 绳，按5倍系数后其允许拉力为56.7t/根。