钢管落地脚手架计算书
钢管落地脚手架计算书
钢管落地脚手架计算书一、脚手架参数脚手架搭设方式 双排脚手架 脚手架钢管类型 Ф48×3脚手架搭设高度H(m) 48 脚手架沿纵向搭设长度L(m) 243立杆步距h(m) 1.8 立杆纵距或跨距l a(m) 1.2立杆横距l b(m) 1.05 内立杆离建筑物距离a(m) 0.3双立杆计算方法 按双立杆受力设计 双立杆计算高度H1(m) 24双立杆受力不均匀系数K S 0.6二、荷载设计脚手板类型 竹串片脚手板 脚手板自重标准值G kjb(kN/m 2 ) 0.35脚手板铺设方式 1步1设 密目式安全立网自重标准值G kmw(kN/m 2 ) 0.01挡脚板类型 竹串片挡脚板 栏杆与挡脚板自重标准值G kdb(kN/m) 0.17挡脚板铺设方式 2步1设 每米立杆承受结构自重标准值g k(kN/m) 0.1248横向斜撑布置方式 5跨1设 结构脚手架作业层数n jj 2结构脚手架荷载标准值G kjj(kN/m 2 ) 3 地区 浙江杭州市 安全网设置 全封闭 基本风压ω0(kN/m 2 ) 0.3风荷载体型系数μs 1.13 风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆、双立杆稳定性) 1.2， 0.9， 0.74 风荷载标准值ωk(kN/m 2 )(连墙件、单立杆、双立杆稳定性) 0.29，0.21，0.18计算简图：立面图侧面图 三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式 纵向水平杆在上 横向水平杆上纵向水平杆根数n 2横杆抗弯强度设计值[f](N/mm 2 ) 205 横杆截面惯性矩I(mm 4 ) 107800横杆弹性模量E(N/mm 2 ) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm 3 ) 4490纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.033+G kjb×l b/(n+1))+1.4×G k×l b/(n+1)=1.2×(0.033+0.35×1.05/(2+1))+1.4×3×1.05/(2 +1)=1.66kN/m（其中0.033为钢管自重，0.35为脚手板自重）正常使用极限状态q'=(0.033+G kjb×l b/(n+1))+G k×l b/(n+1)=(0.033+0.35×1.05/(2+1))+3×1.05/(2+1)=1.21kN/m 计算简图如下：1、抗弯验算M max=0.1ql a 2 =0.1×1.66×1.2 2 =0.24kN∙m（三跨连续梁支座处弯矩计算公式，查《结构 静力计算手册》）σ=M max/W=0.24×10 6 /4490=53.14N/mm 2 ≤[f]=205N/mm 2满足要求！2、挠度验算νmax=0.677q'l a 4 /(100EI)=0.677×1.21×1200 4 /(100×206000×107800)=0.762mm（三跨连 续梁跨中挠度计算公式，查《结构静力计算手册》）νmax＝0.762mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1200/150，10]＝8mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.1ql a=1.1×1.66×1.2=2.19kN（三跨连续梁支座处剪力计算公式，查《结构静力 计算手册》）正常使用极限状态R max'=1.1q'l a=1.1×1.21×1.2=1.59kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=2.19kNq=1.2×0.033=0.04kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=1.59kNq'=0.033=0.033kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN∙m)最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:M qmax = ql 2 /8集中荷载最大弯矩计算公式如下:M pmax = F1l/3= M qmax + M pmax最大弯矩 Mmaxσ=M max/W=0.76×10 6 /4490=170.23N/mm 2 ≤[f]=205N/mm 2满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:νqmax = 5 q'l 4 /384EI集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:νpmax = F1'l(3l 2 4l 2 /9)/72EIνmax＝2.944mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[1050/150，10]＝7mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=2.21kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式 单扣件 扣件抗滑移折减系数 0.8 扣件抗滑承载力验算：纵向水平杆：R max=2.19/2=1.09kN≤R c=0.8×8=6.4kN横向水平杆：R max=2.21kN≤R c=0.8×8=6.4kN满足要求！六、荷载计算脚手架搭设高度H 48 双立杆计算高度H1 24脚手架钢管类型 Ф48×3 每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m) 0.1248 立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆：N G1k=(gk+l a×n/2×0.033/h)×(HH1)=(0.1248+1.2×2/2×0.033/1.8)×(4824)=3.53kN 单内立杆：N G1k=3.53kN双外立杆：N G1k=(gk+0.033+l a×n/2×0.033/h)×H1=(0.1248+0.033+1.2×2/2×0.033/1.8)×24=4.33kN 双内立杆：N GS1k=4.33kN2、脚手板的自重标准值N G2k1单外立杆：N G2k1=((HH1)/h+1)×la×l b×G kjb×1/2=((4824)/1.8+1)×1.2×1.05×0.35×1/2=3.16kN 单内立杆：N G2k1=3.16kN双外立杆：N GS2k1=H1/h×la×l b×G kjb×1/2=24/1.8×1.2×1.05×0.35×1/2=2.94kN双内立杆：N GS2k1=2.94kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2单外立杆：N G2k2=((HH1)/h+1)×la×G kdb×1/2=((4824)/1.8+1)×1.2×0.17×1/2=1.46kN 双外立杆：N GS2k2=H1/h×la×G kdb×1/2=24/1.8×1.2×0.17×1/2=1.36kN4、围护材料的自重标准值N G2k3单外立杆：N G2k3=G kmw×la×(HH1)=0.01×1.2×(4824)=0.29kN双外立杆：N GS2k3=G kmw×la×H1=0.01×1.2×24=0.29kN构配件自重标准值N G2k总计单外立杆：N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=3.16+1.46+0.29=4.91kN单内立杆：N G2k=N G2k1=3.16kN双外立杆：N GS2k=N GS2k1+N GS2k2+N GS2k3=2.94+1.36+0.29=4.59kN双内立杆：N GS2k=N GS2k1=2.94kN立杆施工活荷载计算外立杆：N Q1k=la×l b×(n jj×G kjj)/2=1.2×1.05×(2×3)/2=3.78kN内立杆：N Q1k=3.78kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.85×1.4×N Q1k=1.2×(3.53+4.91)+0.85×1.4×3.78=14.62kN单内立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.85×1.4×N Q1k=1.2×(3.53+3.16)+0.85×1.4×3.78=12.52kN双外立杆：N s=1.2×(N GS1k+ N GS2k)+0.85×1.4×N Q1k=1.2×(4.33+4.59)+0.85×1.4×3.78=15.2kN双内立杆：N s=1.2×(N GS1k+ N GS2k)+0.85×1.4×N Q1k=1.2×(4.33+2.94)+0.85×1.4×3.78=13.22kN七、立杆稳定性验算脚手架搭设高度H 48 双立杆计算高度H1 24双立杆受力不均匀系数K S 0.6 立杆计算长度系数μ 1.5立杆截面抵抗矩W(mm 3 ) 4490 立杆截面回转半径i(mm) 15.9立杆抗压强度设计值[f](N/mm 2 ) 205 立杆截面面积A(mm 2 ) 424连墙件布置方式 两步三跨1、立杆长细比验算立杆计算长度l0=k μh=1.155×1.5×1.8=3.12m长细比λ=l0/i=3.12×10 3 /15.9=196.13≤210满足要求！查《规范》表C得，φ=0.1882、立杆稳定性验算不组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=(1.2×(N G1k+N G2k)+1.4×N Q1k)=(1.2×(3.53+4.91)+1.4×3.78)=15.42kN双立杆的轴心压力设计值N S=1.2×(N GS1k+N GS2k)+N=1.2×(4.33+4.59)+15.42=26.12kN σ=N/(φA)=15418.2/(0.188×424)=193.42N/mm 2 ≤[f]=205N/mm 2满足要求！σ=K S N S/(φA)=0.6×26116.44/(0.188×424)=196.58N/mm 2 ≤[f]=205N/mm 2满足要求！组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=(1.2×(N G1k+N G2k)+0.85×1.4×N Q1k)=(1.2×(3.53+4.91)+0.85×1.4×3.78)=14.62kN 双立杆的轴心压力设计值N S=1.2×(N GS1k+N GS2k)+N=1.2×(4.33+4.59)+14.62=25.32kN M w=0.85×1.4×M wk=0.85×1.4×ωk l a h 2 /10=0.85×1.4×0.21×1.2×1.8 2 /10=0.1kN∙mσ=N/(φA)+ M w/W=14624.4/(0.188×424)+0.1/4490=183.47N/mm 2 ≤[f]=205N/mm 2满足要求！M ws=0.85×1.4×M wk=0.85×1.4×ωk l a h 2 /10=0.85×1.4×0.18×1.2×1.8 2 /10=0.08kN∙mσ=K S(N S/(φA)+M w/W)=0.6×(25322.64/(0.188×424)+0.08/4490)=190.61N/mm 2 ≤[f]=205N/mm 2 满足要求！八、连墙件承载力验算连墙件布置方式 两步三跨 连墙件连接方式 扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN) 3 连墙件计算长度l0(mm) 600连墙件截面面积A c(mm 2 ) 489 连墙件截面回转半径i(mm) 158连墙件抗压强度设计值[f](N/mm 2 ) 205 连墙件与扣件连接方式 双扣件扣件抗滑移折减系数 1N lw=1.4×ωk×2×h×3×l a=1.4×0.29×2×1.8×3×1.2=5.18kN长细比λ=l0/i=600/158=3.8，查《规范》表D得，φ=0.99(N lw+N0)/(φAc)=(5.18+3)×10 3 /(0.99×489)=16.87N/mm 2 ≤[f]=205N/mm 2满足要求！扣件抗滑承载力验算：N lw+N0=5.18+3=8.18kN≤1×12=12kN满足要求！九、立杆地基承载力验算地基土类型 粘性土 地基承载力标准值f ak(kPa) 190地基承载力调整系数m f 0.6 垫板底面积A(m 2 ) 0.25 立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(m f A)＝25.32/(0.6×0.25)＝168.82kPa≤f ak＝190kPa 满足要求！。
钢管落地脚手架计算书(南方)
钢管落地脚手架计算书(南方地区)编者：吉工2009-03-22扣件式钢管落地脚手架的计算依据：《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)(2002版)《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)（2006年版）《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等编制。
吉工注：计算书作为单独的章节并入专项方案内；这里的依据亦并入专项方案的编制依据一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为24 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：横距Lb 为1.05m，纵距La为1.5m，大小横杆的步距为1.5 m，底步高度1.7m；内排架距离墙长度为0.30m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2 根；采用的钢管类型为Φ48×3.5；连墙件采用一层三跨，竖向间距（层高）3.0 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件；吉工注：1、《扣规》6.4.4 ，对高度24m 以上的双排脚手架，必须采用刚性连墙件和建筑物可靠连接；2、浙江省关于“《建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）实施意见（试行）”（以下简称《浙见》）四（一）3条：搭设高度超过25m 且不足50m的外架，应采用双钢管立杆或缩小间距等加强措施……；3、根据以上两点，建议24米以下采用落地式钢管脚手架，24米以上采用双立杆脚手架或悬挑脚手架或其它；4、《扣规》第6.3.6条：立杆顶端宜高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m；以此来确定搭设高度；5、连墙件间距，要和结构形式和施工情况相符，竖向间距以层高较符合现在的实际情况；几步一连墙，适合以前的砖混结构；软件至2009版本只有几步几跨连墙的选择，要人工修改；6、《扣规》6.4.2，连墙件的布置宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm；因连墙位置常在楼层处，所以步距的整数倍等于层高较为合适；底层因人员进出，其步距可取1.8～2m，当然也可仅在入口处采取专门措施；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000 kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1394；脚手板自重标准值(kN/m2):0.150；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施和安全网(kN/m2):0.005；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.038；脚手板铺设总层数:15；吉工注：1、挡脚板，工地好象很难看到，但计算还是考虑；2、竹笆片和竹串片脚手板是不一样的，竹笆片脚手板要求大横杆在小横杆上，荷载是通过大横杆传给小横杆，再传给立杆，南方地区常采用；竹串片脚手板要求小横杆在大横杆上，是通过小横杆将荷载传给大横杆，大横杆再将力传给立杆的，这种方法北方地区常采用；竹笆片自重标准值按PKPM取值0.15kN/m2，有的软件按0.3kN/m2，接近竹串片的标准值，偏大；3、《浙见》四（五）1条：25m以下建筑物的外脚手架除操作层以及操作层的上下层、底层、顶层必须满铺外，还应在中间至少满铺一层。
钢管落地脚手架计算书
钢管落地脚手架计算书采用品茗安全计算软件计算；本工程为深圳市龙岗区第二人民医院综合楼改造工程，总建筑面积6570m2,建筑总高度为39.8米，建筑总层数为地下一层、地上十二层，一层层高4.5m，二层层高4m，三~十一层层高均为3m，十二层层高为4m。
扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等编制。
一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为44.2 m，立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆的横距为 1.05m，立杆的纵距为1.5m，大小横杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.20m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；脚手架沿墙纵向长度为150.00 m；采用的钢管类型为Φ48×3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 1.00；连墙件采用两步两跨，竖向间距3.6 m，水平间距3 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处广东深圳市，基本风压0.75 kN/m2；风荷载高度变化系数μz为1.00，风荷载体型系数μs为1.13；脚手架计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.110；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板类别:冲压钢脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、冲压钢脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.038；脚手板铺设总层数:12；5.地基参数要求若地基土类型为:素填土；地基承载力标准值(kPa):120.00；立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:1.00。
钢管落地脚手架计算书,双排的
D表示单立杆部分，S表示双立杆部分。
(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m
NGD1 = [0.1248+(1.05×3/2)×0.038/1.80]×(30.00-10.00) = 3.168kN；
NGS1 = [0.1248+0.038+(1.05×3/2)×0.038/1.80]×10.00 = 1.968kN；
四、扣件抗滑力的计算:
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.78，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.48kN 。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；
（1）双立杆底部的稳定性计算
σ = 10023.975/(0.186×489)+167839.762/5080 = 143.249 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 143.249 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
1.均布荷载值计算
小横杆的自重标准值: P1= 0.038 kN/m ；
脚手板的荷载标准值: P2= 0.3×1.5/4=0.113 kN/m ；
活荷载标准值: Q=3×1.5/4=1.125 kN/m；
荷载的计算值: q=1.2×0.038+1.2×0.113+1.4×1.125 = 1.756 kN/m；
NGD3 = 0.15×3×1.5/2 = 0.338 kN；
屋面钢管落地脚手架计算书
屋面钢管落地脚手架计算书目录一、设计依据: (3)二、参数信息: (3)1.脚手架参数 (3)2.活荷载参数 (3)3.风荷载参数 (3)4.静荷载参数 (4)5.地基参数 (4)6.脚手架平面图 (4)7.脚手架立面图 (4)三、荷载工况: (5)四、荷载组合: (5)五、计算模型: (5)1.以SAP2000对脚手架进行验算： (5)2.自重荷载： (5)3.施工荷载： (6)4.吊装横梁荷载： (6)5.风荷载： (6)六、脚手架验算: (7)1.挠度验算： (7)2.强度稳定性校核： (7)七、立杆基础底面验算: (9)八、扣件抗滑力的验算: (19)一、设计依据:《钢结构设计标准》(GB50017-2017)《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)《建筑抗震设计规范》(GB50011-2010)(2016年版)《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)《钢管混凝土结构技术规范》(GB50936-2014)《钢管混凝土结构设计规程》(CECS28:2012)《矩形钢管混凝土结构技术规程》(CECS159-2004)《钢结构焊接规范》(GB50661-2011)《钢结构高强度螺栓连接技术规程》(JGJ82-2011)二、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为3.9米，立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆的纵距为1.0米，立杆的横距为1.5米；内排架距离墙长度为0.40米；采用的钢管类型为Φ48×3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为0.80；连墙件连接方式为单扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:2kN/m2；脚手架用途:轻型钢结构脚手架；同时施工层数:1层；吊装横梁荷载：横杆中部集中荷载2.96KN；3.风荷载参数本工程地处陕西省西安市，基本风压为0.35kN/m2；施工位置标高13.4m，地面粗糙度类别：C类；风荷载高度变化系数μz为0.65；挡风系数Φ为0.05；圆管的体型系数μs为1.2；脚手架的风荷载体形系数为μstw为0.06；脚手架标准风荷载Wk=0.014kN/m2脚手架计算中考虑风荷载作用4.静荷载参数脚手板自重标准值(kN/m2):0.35；脚手板类别:竹串片脚手板；每米脚手架钢管自重由结构计算软件计算；5.地基参数地基类型:C30混凝土；地基承载力标准值:20.1Mpa；地基承载力调整系数:1.00。
双立杆钢管落地脚手架计算书(范本)
钢管落地脚手架计算书一、脚手架参数二、荷载设计计算简图：立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n 2横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 107800横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 4490纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.033+G kjb×l b/(n+1))+1.4×G k×l b/(n+1)=1.2×(0.033+0.35×1.05/(2+1))+1.4×2×1.05/(2 +1)=1.17kN/m正常使用极限状态q'=(0.033+G kjb×l b/(n+1))+G k×l b/(n+1)=(0.033+0.35×1.05/(2+1))+2×1.05/(2+1)=0.86kN/m 计算简图如下：1、抗弯验算M max=0.1ql a2=0.1×1.17×1.52=0.26kN·mσ=M max/W=0.26×106/4490=58.48N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677×0.86×15004/(100×206000×107800)=1.321mm νmax＝1.321mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.1ql a=1.1×1.17×1.5=1.93kN正常使用极限状态R max'=1.1q'l a=1.1×0.86×1.5=1.41kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=1.93kNq=1.2×0.033=0.04kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=1.41kNq'=0.033kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.67×106/4490=150.17N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝2.613mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[1050/150，10]＝7mm 满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.95kN五、扣件抗滑承载力验算扣件抗滑承载力验算：纵向水平杆：R max=1.93/2=0.96kN≤R c=0.8×8=6.4kN横向水平杆：R max=1.95kN≤R c=0.8×8=6.4kN满足要求！六、荷载计算立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1k双外立杆：N G1k=(gk+0.033+l a×n/2×0.033/h)×H1=(0.121+0.033+1.5×2/2×0.033/1.8)×34=6.19kN 双立杆：N GS1k=6.19kN2、脚手板的自重标准值N G2k1双外立杆：N GS2k1=H1/h×la×l b×G kjb×1/4/2=34/1.8×1.5×1.05×0.35×1/4/2=1.3kN 双立杆：N GS2k1=1.3kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2双外立杆：N GS2k2=H1/h×la×G kdb×1/4=34/1.8×1.5×0.17×1/4=1.2kN4、围护材料的自重标准值N G2k3双外立杆：N GS2k3=G kmw×la×H1=0.01×1.5×34=0.51kN构配件自重标准值N G2k总计双外立杆：N GS2k=N GS2k1+N GS2k2+N GS2k3=1.3+1.2+0.51=3.02kN双立杆：N GS2k=N GS2k1=1.3kN立杆施工活荷载计算外立杆：N Q1k=la×l b×(n zj×G kzj)/2=1.5×1.05×(2×2)/2=3.15kN立杆：N Q1k=3.15kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：双外立杆：N s=1.2×(N GS1k+ N GS2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(6.19+3.02)+0.9×1.4×3.15=15.02kN双立杆：N s=1.2×(N GS1k+ N GS2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(6.19+1.3)+ 0.9×1.4×3.15=12.96kN 七、立杆稳定性验算1、立杆长细比验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.7×1.8=3.06m长细比λ=l0/i=3.06×103/15.9=192.45≤210轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.7×1.8=3.53m长细比λ=l0/i=3.53×103/15.9=222.28查《规》表A得，φ=0.148满足要求！2、立杆稳定性验算不组合风荷载作用双立杆的轴心压力设计值N S=1.2×(N GS1k+N GS2k)+1.4×N Q1k=1.2×(6.19+3.02)+1.4×3.15=15.46kNσ=K S N S/(φA)=0.6×15456.51/(0.148×424)=147.79N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！组合风荷载作用双立杆的轴心压力设计值N S=1.2×(N GS1k+N GS2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(6.19+3.02)+0.9×1.4×3.15=15.02kN M ws=0.9×1.4×M wk=0.9×1.4×ωk l a h2/10=0.9×1.4×0.26×1.5×1.82/10=0.16kN·m σ=K S(N S/(φA)+M w/W)=0.6×(15015.51/(0.148×424)+160009.67/4490)=164.95N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！八、连墙件承载力验算N lw=1.4×ωk×2×h×3×l a=1.4×0.39×2×1.8×3×1.5=8.75kN长细比λ=l0/i=600/158=3.8，查《规》表A.0.6得，φ=0.99(N lw+N0)/(φAc)=(8.75+3)×103/(0.99×489)=24.22N/mm2≤0.85 ×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：N lw+N0=8.75+3=11.75kN≤1×12=12kN满足要求！九、脚手架材料用量计算。
落地脚手架计算书
落地脚手架计算书一、计算模型计算简图二、荷载计算1、计算脚手架的恒荷载且式中 H i——立杆计算截面以上的架高；g k1——以每米架高计的构架基本结构杆部件的自重基数（KN/m）；g k2——以每米立杆纵距（l a）计的作业层面材料的自重计算基数（KN/m）；g k3——以每米架高计的外立面整体拉结杆件和防护材料的自重计算基数（KN/m）；n1——同时存在的作业层设置数。
取步距1.8m，横距1m，纵距1.5m，最大高度23.2m根据《建筑施工手册》第二版查得：g k1=0.1074 （KN/m）（以边立杆计）g k2=0.3666（KN/m）g k3=0.0819 (KN/m)同时，操作层取3步 n1=3 l a=1.5 (m)2、施工活荷载取式中 q k——按每米立杆纵距计的作业层施工荷载标准值（KN/m）查表得：q k=1.35根据JGJ130-2001《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》永久荷载分项系数取1.2可变荷载分项系数取1.4荷载效应组合=永久荷载+施工均布荷载故冲天荷载：三、拉结钢丝绳校核轴向拉力为查《机械设计手册（第二版）》得：Ф15钢丝绳（6×19）的破断拉力系数K=6故：T破断 = 15.88×6 = 95.28（KN）而Ф15钢丝绳（6×19）的公称破断拉力为132 KN95.28KN << 132 KN故采用Ф15钢丝绳（6×19）进行拉结符合安全要求四、顶墙横杆水平力校核水平力为计算钢管细长比：λ=μl÷rμ=1.0 l=1250（mm） r=15.8（mm）λ=1250÷15.8=79.1查表《建筑施工手册》(第二版)得φ=0.728而截面积为489 mm2所以合格按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，扣件抗滑承载力系数0.8。
扣件的抗滑承载力按照下式计算每个扣件抗滑承载力为8KN，采用每根钢管两个扣件。
钢管落地脚手架计算书
A.1.1钢管落地脚手架计算书一、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 24 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：横距L b为 0.8m，纵距L a为1.5m，大小横杆的步距为1.5 m；内排架距离墙长度为0.30m；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根；脚手架沿墙纵向长度为 1017.00 m；采用的钢管类型为Φ48×3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000 kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处天津塘沽，基本风压0.5 kN/m2；风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs为0.693；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1394；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:木脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.038；脚手板铺设总层数:13；5.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):120.00；立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:1.00。
二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.038 kN/m ；脚手板的荷载标准值: P2= 0.35×1.5/3=0.175 kN/m ；活荷载标准值: Q=3×1.5/3=1.5 kN/m；荷载的计算值: q=1.2×0.038+1.2×0.175+1.4×1.5 = 2.356 kN/m；小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下:M qmax = ql2/8最大弯矩 M qmax =2.356×0.82/8 = 0.188 kN·m；最大应力计算值σ = M qmax/W =37.104 N/mm2；小横杆的最大弯曲应力σ =37.104 N/mm2小于小横杆的抗弯强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求！3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.038+0.175+1.5 = 1.713 kN/m ；νqmax = 5ql4/384EI最大挠度ν = 5.0×1.713×8004/(384×2.06×105×121900)=0.364 mm；小横杆的最大挠度 0.364 mm 小于小横杆的最大容许挠度 800 / 150=5.333 与10 mm，满足要求！三、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
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钢管落地脚手架计算书品茗软件大厦工程；工程建设地点:杭州市文二路教工路口；属于结构；地上0层；地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。
本工程由某某房开公司投资建设，某某设计院设计，某某勘察单位地质勘察，某某监理公司监理，某某施工单位组织施工；由章某某担任项目经理，李某某担任技术负责人。
扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等编制。
一、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 25 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：横距L b为 0.8m，纵距L a为1.8m，大小横杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.40m；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为Φ48×3.0；横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距5.4 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处河南郑州市，基本风压0.45kN/m2；风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs为0.214；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1337；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.033；脚手板铺设总层数:3；5.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):120.00；立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:1.00。
二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.033kN/m ；脚手板的荷载标准值: P2= 0.3×1.8/3=0.18kN/m ；活荷载标准值: Q=3×1.8/3=1.8kN/m；荷载的计算值: q=1.2×0.033+1.2×0.18+1.4×1.8=2.776kN/m；小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下:M qmax=ql2/8最大弯矩 M qmax =2.776×0.82/8=0.222kN·m；最大应力计算值σ=M qmax/W =49.46N/mm2；小横杆的最大弯曲应力σ =49.46N/mm2小于小横杆的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.033+0.18+1.8=2.013kN/m ；νqmax=5ql4/384EI最大挠度ν=5.0×2.013×8004/(384×2.06×105×107800)=0.484 mm；小横杆的最大挠度 0.484 mm 小于小横杆的最大容许挠度 800 / 150=5.333 与10 mm，满足要求！三、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
1.荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.033×0.8=0.027kN；脚手板的荷载标准值: P2= 0.3×0.8×1.8/3=0.144kN；活荷载标准值: Q= 3×0.8×1.8/3=1.44kN；荷载的设计值: P=(1.2×0.027+1.2×0.144+1.4×1.44)/2=1.11kN；大横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。
M max=0.08ql2均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.033×1.8×1.8=0.009kN·m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:M pmax=0.267Pl集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.267×1.11×1.8= 0.534kN·m；M=M1max + M2max=0.009+0.534=0.542kN·m最大应力计算值σ=0.542×106/4490=120.775N/mm2；大横杆的最大弯曲应力计算值σ=120.775N/mm2小于大横杆的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm；均布荷载最大挠度计算公式如下:νmax=0.677ql4/100EI大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：νmax= 0.677×0.033×18004 /(100×2.06×105×107800)=0.107 mm；集中荷载最大挠度计算公式如下:νpmax=1.883Pl3/100EI集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载 P=(0.027+0.144+1.44)/2=0.805kNν= 1.883×0.805×18003/ ( 100 ×2.06×105×107800)=3.982 mm；最大挠度和：ν= νmax+ νpmax=0.107+3.982=4.089 mm；大横杆的最大挠度 4.089 mm 小于大横杆的最大容许挠度 1800 / 150=12与10 mm，满足要求！四、扣件抗滑力的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5):R ≤ R c其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值: P1=0.033×0.8×2/2=0.027kN；大横杆的自重标准值: P2=0.033×1.8=0.06kN；脚手板的自重标准值: P3=0.3×0.8×1.8/2=0.216kN；活荷载标准值: Q=3×0.8×1.8 /2=2.16kN；荷载的设计值: R=1.2×(0.027+0.06+0.216)+1.4×2.16=3.387kN；R < 8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！五、脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1337kN/mN G1=[0.1337+(0.80×2/2)×0.033/1.80]×25.00=3.713kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2N G2= 0.3×3×1.8×(0.8+0.4)/2=0.972kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/mN G3=0.15×3×1.8/2=0.405kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005kN/m2N G4=0.005×1.8×25=0.225kN；经计算得到，静荷载标准值N G=N G1+N G2+N G3+N G4=5.315kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值N Q=3×0.8×1.8×2/2=4.32kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N=1.2 N G+0.85×1.4N Q=1.2×5.315+ 0.85×1.4×4.32= 11.518kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N'=1.2N G+1.4N Q=1.2×5.315+1.4×4.32=12.425kN；六、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算W k=0.7μz·μs·ω0其中ω0 -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：ω0=0.45kN/m2；μz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：μz= 0.74；μs -- 风荷载体型系数：取值为0.214；经计算得到，风荷载标准值为:W k=0.7 ×0.45×0.74×0.214=0.05kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 M W为:M w=0.85 ×1.4W k L a h2/10=0.85 ×1.4×0.05×1.8×1.82/10=0.035kN·m；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式σ=N/(φA) + M W/W ≤ [f]立杆的轴心压力设计值：N=11.518kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式σ=N/(φA)≤ [f]立杆的轴心压力设计值：N=N'= 12.425kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.59 cm；计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3得： k=1.155 ；计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3得：μ=1.5 ；计算长度 ,由公式 l0=kuh 确定：l0=3.118 m；长细比: L0/i=196 ；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 l o/i 的结果查表得到：φ= 0.188立杆净截面面积： A=4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W=4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205N/mm2；考虑风荷载时σ=11518.2/(0.188×424)+34619.479/4490=152.208N/mm2；立杆稳定性计算σ=152.208N/mm2小于立杆的抗压强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时σ=12425.4/(0.188×424)=155.879N/mm2；立杆稳定性计算σ=155.879N/mm2小于立杆的抗压强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！七、最大搭设高度的计算按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：H s=[φAf - (1.2N G2k+ 0.85×1.4(ΣN Qk + M wkφA/W))]/1.2G k构配件自重标准值产生的轴向力 N G2K(kN)计算公式为：N G2K=N G2+N G3+N G4=1.602kN；活荷载标准值：N Q=4.32kN；每米立杆承受的结构自重标准值：G k=0.134kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： M wk=M w/ (1.4×0.85)=0.035 /(1.4 ×0.85)=0.029kN·m；H s =( 0.188×4.24×10-4×205×103-(1.2×1.602+0.85×1.4×(4.32+0.188×4.24×100×0.029/4.49)))/(1.2×0.134)=53.996 m；按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)5.3.6条脚手架搭设高度 H s等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：[H]=H s /(1+0.001H s)[H]=53.996 /(1+0.001×53.996)=51.23 m；[H]= 51.23 和 50 比较取较小值。