孟加拉2X660MW项目码头卸船机设备选型及分析
长周期涌浪海域码头卸船机整机上岸工艺技术
长周期涌浪海域码头卸船机整机上岸工艺技术莫嘉琳【摘要】以巴基斯坦某电厂配套的煤炭进口码头工程为研究对象,结合施工实际情况,针对特殊海域条件,从运输卸船机船舶的安全航行、靠系泊条件以及季风窗口期码头卸船机整机上岸等方面,分析了卸船机整机上岸工艺技术.研究成果可保证卸船机在受波浪、长周期波、季节等因素影响下安全上岸.【期刊名称】《港口装卸》【年(卷),期】2018(000)006【总页数】4页(P54-57)【关键词】卸船机;系靠泊;整机上岸【作者】莫嘉琳【作者单位】中交第二航务工程勘察设计院有限公司【正文语种】中文1 引言电厂煤炭码头卸船机是燃煤电站煤炭装卸的最重要设备之一，卸船机在安装阶段，选择合适的运输设备、安装技术，对保证项目按期完工、煤炭顺利装卸及电厂正式进入运行期极为重要。
工程承包商在工程实施前期应对卸船机的安装工艺进行详细的研究，制定合理的运输安装调试方案。
本文以巴基斯坦某电厂码头卸船机整机上岸为背景，对其在运输、整机上岸的难点及其解决方案展开分析设计。
2 工程概况为满足巴基斯坦的电力需求，中国电力国际有限公司(CPIH)和巴基斯坦Hubco公司(HUBCO)合资成立中电胡布发电公司(CPHGC)，开发2×660 MW燃煤发电项目，即巴基斯坦中电胡布燃煤电厂。
电厂配套卸煤码头项目位于巴基斯坦俾路支省HUB河口附近，为专用煤炭进口码头，包括2个1万t驳船泊位，码头采用上海振华重工制造的4台1 000 t/h桥式抓斗卸船机，码头年煤炭进口量为440万t。
由于电厂计划在2018年12月完成第1台机组的商业运行，因此码头需在2018年10月1日具备卸煤条件。
根据现场工期及卸船机制造周期安排，并考虑卸船机及其他设备的安装调试时间，卸船机需在2018年6月份完成整机上岸。
3 水文条件分析工程所处地区属于高温干燥的亚热带气候，6～9月为季风期，受到西南季风的影响，海面波浪较大。
根据GTECCA资料库的资料显示，该地区从1900年到1995年之间，一共有88次台风经过工程区域，平均每年0.93次。
660MW超临界火力发电热力系统分析报告
1 绪论1.1 课题研究背景及意义我国的煤炭消耗量在世界上名列前茅，并且我们知道一次能源的主要消耗就是煤炭的消耗，而在电力行业中煤炭又作为主要的消耗品。
根据统计，在2010年的时候，全国的煤炭在一次能源消费和生产的结构中，占有率达到了71.0%和75.9%，从全球范围来看，煤炭在一次能源的消费和生产结构中达到了48.5%和47.9%。
根据权威机构的预测，到了2020年，我国一次能源的消费结构中，煤炭占有率约为55%，煤炭的消费量将达到38亿吨以上；到了2050年，煤炭在一次能源消费的结构中占有率仍有50%左右。
由此看来，煤炭消耗量还是最主要的能源消耗 [1]。
电力生产这块来看，在2011年，我国整体的用电量达到46819亿千瓦时，比2010年增长了11.79%.在这中间，火力发电的发电量达到了38900亿千瓦时，比2010年增长了14.10%，整个火力发电量占据全国发电量的82.45%，对比2010年增长了1.73个百分点，这说明电力行业的主要生产来自于火力发电，是电力生产的主要提供[2]。
自改革开放以来，国家大力发展电力工业中的火力发电，每年的装机发电量以每年8各百分点飞速增长[3]。
飞速发展的中国经济使得电力需求急剧上升，这也带来相应的高能耗，据统计，全国2002年到2009年的火力发电装机容量从几乎翻2.5倍的增长为到了 ，煤耗的消耗量增加了13亿吨。
预计到2020年，火电装机的容量还会增长到 ，需要的煤耗量预计为38亿吨多，估计占有量会达到届时总煤碳量的55%[4],[5]。
随着发展的需要，大功率和高参数的机组对能耗的能量使用率会大大提升，这样对于提高火力发电燃煤机组的效率有着很重要的发展方向。
2011年，全国600兆瓦级别以上的火力发电厂消耗的标准煤是329克/千瓦时，比2010年降低了约有4克/千瓦时，在2012年时，消耗的标准煤降低了3克/千瓦时达到了326克/千瓦时，但是在发达国家，美、日等技术成熟国家的600兆瓦级别以上的火力发电厂消耗的标准煤仅仅约为每千瓦时300克上下，可以从中看出和我国的差距还是很大的。
660MW机组增加0号高加项目技术经济性分析
660MW机组增加0号高加项目技术经济性分析吴志祥【摘要】为考查增加0号高压加热器项目在安徽某新建2×660 MW工程中的技术经济性,先拟定增加0号高加项目具体方案,然后通过投资回收期法计算表明,75％THA工况下发电标准煤耗降低0.88 g/(kW·h),50％THA工况发电标准煤耗降低0.73 g/(kW·h),每台机组年节约标煤2243 t,每年节约标煤费用164万元,每台机组投资约600万元,按静态投资回收期计算不到4年就可收回投资,所以技术经济性良好.【期刊名称】《南京工程学院学报（自然科学版）》【年(卷),期】2018(016)002【总页数】4页(P32-35)【关键词】高压加热器;技术经济性;分析【作者】吴志祥【作者单位】安徽安庆皖江发电有限责任公司,安徽安庆246005【正文语种】中文【中图分类】TK262安徽某2×660 MW发电机组新建工程规划建设2×660 MW+2×1 000 MW燃煤发电机组,一期工程建设2×660 MW超超临界燃煤机组,同步建设烟气脱硫、脱硝设施,留有扩建余地,公用设施按四台机统一规划,分期建设.目前国内大部分机组的大部分时间是在部分负荷下运行,满负荷运行的时间实际上并不多,因此提高机组部分负荷下的热效率从某种程度上对电厂更具实际意义.增设0号高压加热器(简称0号高加),即在现有的高加系统基础上再增设一级回热,用于部分负荷下进一步提高给水温度,是提高部分负荷下机组热经济性的一种方法[1]. 结合本工程一次再热机组的特点,在常规汽轮机回热系统基础上,本文提出增加0号高加的思路，分析其在660 MW机组上应用的技术经济性和可行性.1 增设0号高加的意义1.1 0号高加系统方案图1 增设0号高加给水系统示意图0号高加系统是指沿给水流动方向在1号高加后再增加一级高加即0号高加,该高加只在部分负荷下投运,额定负荷时不运行或少量蒸汽运行.本工程拟采用一次再热机组,采用9级回热加热系统,0号高加设置在1号高加水侧出口与外置式蒸汽冷却器水侧进口之间,如图1所示.为保证经济性，0号高加的抽汽不能取主蒸汽,取自超高压缸的某级抽汽,为了控制最终的给水温度在一定的范围内,需要在0级抽汽管道上设置调节阀[2].1.2 增设0号高加用于提高部分负荷下机组效率图2 增设0号高加给水温度图3 增设0号高加热耗收益增设0号高加用来提高低负荷时的最终给水温度,从而改善汽轮机在低负荷下的运行经济性.0号高加在75%负荷时完全投入(此时给水温度与THA工况给水温度相当),机组在75%负荷以下运行时,0号高加完全投入运行;机组在75%负荷以上运行时,0号高加通过抽汽调节门控制该加热器的入口压力基本不变,从而维持0号高加出口水温基本不变(维持给水温度与THA工况给水温度相当)[3].图2为0号高加运行时的给水温度随负荷变化曲线(数据来源于厂家).图3为不同负荷下0号高加投运与高加不投运的热耗偏差(数据来源于厂家).由图3可以看出,如仅从汽轮机方面考虑,0号高加投运后在75%负荷以下时,汽轮机的经济性改善约28～32 kJ/(kW·h).这些数据是仅从汽轮机侧考虑得出的,实际上在部分负荷下投运0号高加后由于给水温度的提高会导致排烟温度一定程度提高,进而降低锅炉效率,从而导致综合经济性提高的效果降低.为了减少此不利的影响,下一阶段锅炉厂需要配合进行优化设计.1.3 增设0号高加用于满足全负荷脱硝一般有多种技术路线实现机组SCR装置全负荷脱硝,如省煤器旁路、省煤器分级布置、提高给水温度等.低负荷时提高给水温度,以减少给水在省煤器中的吸热量来提高省煤器出口烟温,进而提高进SCR装置的烟气温度,满足其最低烟温要求,实现全负荷脱硝[4].2 增设0号高加的影响分析采用0号高加回热方案会对汽轮机、锅炉本体、回热系统、主厂房布置以及机组运行控制策略等都带来影响,有必要对上述影响进行分析,并确定增设0号高加的可行性.2.1 对汽轮机本体的影响当高压缸为了承压设计成圆桶型时是不允许开孔,因而增设0号高加方案是不可行的.对于设补汽阀的机型,高压缸已有开孔,可以有两种方式设置0号高加抽汽口:1)超高压缸新开0号高加的抽汽口，其优点是抽汽口是独立的,跟补汽管道互不影响，缺点是需要在超高压缸体上新增开孔,设计难度增加;2) 利用现有的补汽阀开孔[5],这种方式需要补汽管道既能从超高压缸抽汽又可给超高压缸供汽,需要较高的控制水平，其优点是利用了现有的补汽口不需新增开孔,缺点是补汽和抽汽会相互影响,对控制系统提出了更高的要求.据了解外三电厂改造项目即采用此种方式.2.2 运行经济性分析锅炉作为整个热力循环的重要一环,需要配合汽轮机厂校核各个工况下锅炉各受热面能否满足要求，只有在锅炉厂进行相应优化配置后,增设0号高加的收益才能达到预期的效果[6].否则,由于给水温度提高而使锅炉排烟温度升高，导致锅炉效率降低,整个电厂因增设0号高加而带来综合经济性提升效果会明显降低,甚至可能是负的.3 增设0号高加的经济性分析3.1 热经济性分析为了便于计算,仅考虑75%THA工况和50%THA工况汽轮机热耗变化情况,见表1.考虑部分负荷下给水温度的提高会导致锅炉排烟温度有一定的提升,为了简化计算,暂按锅炉效率不变而使汽轮机热耗降低折减来考虑.表1 增设0号高加节能表项目热耗降低值/(kJ·kW-1·h-1)考虑锅炉的修正综合热耗降低值/(kJ·kW-1·h-1)降低发电煤耗/(g·kW-1·h-1)75%THA工况300.8240.8850%THA工况250.8200.73本工程机组年发电利用小时数设为5 500 h,机组负荷模式假定如表2.标煤价按690元/t,相应的年节约标煤量和燃料费用见表3.表2 机组负荷模式负荷率年运行小时数年利用小时数100%THA1 4001 40075%THA3 6002 70050%THA2 8001 400总计7 8005 500表3 年节约标煤量和燃料费用(单台机组)负荷率年节约标煤量/t节约燃料费用/万元75%THA1 56811550%THA67549小计2 243164由于增加了一级加热器,从而使给水泵的扬程增加大约10 m,由此增加的电耗约60 kW,折合单台机组一年对外供电量减少约33×104 kW·h,折合电价为14万元(电价按0.428 4元/度).3.2 初投资分析增设0号高加带来初投资的增加主要包括:1) 主机本体费用增加,并包括增加的抽汽关断阀、止回阀和调节阀等费用，约80万元;2) 0号高加本体，约420万元;3) 给水管道及阀门，约60万元;4) 土建基础费用，约40万元.单台机组各项费用初步估算总计600万元.3.3 综合技术经济比较分析本工程增设0号高加,其综合经济性见表4.从表4可以看出,采用0号高加回热方案,虽然单台机组总投资增加了600万元,年运行电费增加了14万元,但因提高低负荷时机组热效率带来的节煤收益每年每台机达到164万元,按静态投资回收期计算不到4年即可收回投资,而且今后随煤价上涨经济性将更明显,因而推荐本工程采用增设0号高加回热方案.表4 综合经济性分析表(单台机组)初投资/万元年节煤量/t年节煤收益/万元年运行电耗/(kW·h)年运行电费/万元6002 243164330 000144 结论和建议本工程增设0号高加总投资约600万元,75%THA工况下发电标准煤耗降低0.88 g/(kW·h),50%THA工况发电标准煤耗降低0.73 g/(kW·h),每台机组年节约标煤2 243 t,按标煤价690元/t,每年节约标煤费用164万元,按静态投资回收期计算不到4年收回投资.另外发电标准煤耗的下降带来的附加效益是减少了相应的污染物排放,减排效益也很明显.因此建议本工程增加0号高加项目.参考文献:【相关文献】[1] 王渡,万明元,江剑明,等.基于0号高加的超临界机组热经济性的研究[J].汽轮机技术,2018(1):69-77.[2] 徐红波,陈青.1 000 MW超超临界机组带可调节级的十级回热系统设计和经济性分析[J].中国电力,2015(12):74-78.[3] 张小军.196型百万机组0号高加的运用[R]//第四届热电联产节能降耗新技术研讨会,2015:529-532.[4] 苏雪刚,卢丽坤,马亮亮，等.大型超超临界火力发电机组增设0号高压给水加热器的研究[J].锅炉制造,2016(4):50-53.[5] 蒋寻寒.0号高压加热器的分析和应用[J].热力透平,2016(3):207-210.[6] 乔加飞,郝卫,刘颖华，等.基于零号高加的宽负荷高效回热技术研究[J].中国煤炭,2014(S):229-234.。
660MW亚临界机组运行工况研究
附件3：660MW亚临界机组运行工况研究哈尔滨电站项目有限责任公司2018年5月出口印度尼西亚百通电厂1×660MW火电机组(超常规600MW等级的660MW亚临界机组>。
本项目为我公司在印度尼西亚通过与日本、韩国等国际和国内大公司公开激烈竞争中一举中标的印尼百通电厂1×660MW火电机组项目，是中国600MW等级的<660MW亚临界）机组首次出口国外，该项目为高地震力下超常规600MW等级的660MW亚临界改进型产品，对开发国外市场，特别是印度尼西亚市场有重要意义。
机组在运行时会出现各种意想不到的工况，尤其是临时故障，处理不好会造成巨大损失，因此，机组在运行过程中对各种紧急工况的研究以及对故障的确认和采取何种处理方法将非常重要。
第一节事故处理原则1 发生事故时，值班员应在值长的直接领导下，带领全机组人员迅速按规程规定处理事故。
值长的命令除明显可能对人身、设备有直接危害外，均应立即执行，否则应申明理由，拒绝执行。
值长坚持时，应向上级领导汇报。
2 发生事故时，运行人员应迅速弄清事故首发原因，消除对人身和设备安全的威胁，同时努力保证非故障设备的正常运行。
事故处理中应周全考虑好各步操作对相关系统的影响，防止事故扩大。
紧急停机应保证厂用电不失去。
3 机组发生故障时，运行人员应按下列步骤进行事故处理3.1 根据各参数变化、CRT显示、设备联动、屏幕报警、光字牌报警及故障打印和机组外部现象情况，确定机组已发生故障，则：3.1.1迅速消除对人身和设备的威胁，必要时应立即解列发生故障的设备；3.1.2迅速查清故障的性质，发生的地点和范围，然后进行处理和汇报；3.1.3保持非故障设备的正常运行；3.1.4事故处理的每一阶段，都要尽可能迅速汇报值长，以便及时汇报中调，正确地采取对策，防止事故蔓延。
3.2 当判明是系统与其它设备故障时，则应采取措施，维持机组运行，以便有可能尽快恢复整套机组的正常运行。
大型卸船机跨越地面皮带机廊道整机滚装上岸技术
大型卸船机跨越地面皮带机廊道整机滚装上岸技术作者：宗翠荣钱豪佳来源：《中国水运》2021年第09期摘要：卸船机与地面皮带机、堆取料机等组成散货卸船的装备作业系统，任何设备的因故停摆，都将引起码头生产作业的中止、压船压货，造成直接或间接经济损失。
因此，新购的卸船机到货后需要快速完成整机上岸，最大限度减小对码头生产的影响。
常规方法需要把皮带机结构拆除，留出设备上岸空间，本文介绍了一种不拆除皮带机的整机滚装技术，通过高低变轨、荷载接续的方式，直接跨越地面皮带机，完成整机滚装，并在荷兰某散货码头成功实施。
关键词：卸船机;地面皮带机;整机滚装中图分类号：U653.928.+1 文献标识码：A 文章编号：1006—7973（2021）09-0118-031引言卸船机是一种大型港口机械设备，用于装卸散装固体物料，如矿石、煤炭、化肥、谷物等到运输船或驳船，以方便散装材料的进出口。
随着港口的升级扩建以及设备的更新叠代，散货船埠通常都会面临在已经投产的码头增添新设备的难题。
因为不同于集装箱装卸码头，散货码头通常借助地面皮带机来运输物料，而这些皮带机在每次新购卸船机上岸的同时，总要面临繁琐、复杂的拆除以及恢复工作，同时造成码头停工、停产。
如何破解这个痛点？是散货码头卸船机整机上岸技术改革研究的一大主要方向。
本次作为新技术试点的是一台2600t/h卸船机，在中国上海完成总装制造，再经过远洋整机运输至荷兰某港口，然后整机卸移上岸。
由于码头生产十分繁忙，业主要求卸船机卸移上岸期间，不能拆除地面三条皮带机，以保证不影响码头几乎24小时不间断的生产作业，同时提出承包商需要提供包括上岸方案设计、工装设备以及施工组织设计的整套解决方案，用于日后现有三台旧机的淘汰和再购新机的上岸操作。
经过合同阶段的多轮探讨协商，在排除了借助大型浮吊吊卸等方案后，最终采用了本文所述的不拆皮带機的整机滚装上岸方案（图1）。
2工程基本情况卸船机自重约2600t，轨距21.5m，每轨两列车轮，在制造完成后，用特种重型运输船，经过两个月航行，整机运抵位于荷兰鹿特丹的大型散货码头，该码头主要经营矿石、煤炭等散货装卸和储存，生产运营超过30年，设施老旧，安装有三条皮带机廊道，廊道高出地面约4.1m，总宽度超11.4m，码头上已有的三台卸船设备均已步入生命周期的末期，急需更替淘汰。
211210766_两类卸船机的特点和对比
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中国设备工程 2023.05 （上） 129
（4）该类卸船机下一般可通过运输、维护车辆， 一般可实现装卸，吊装等于一体，设备集成功能较多， 适应性十分广泛，可以满足一机多用，提高利用率。
（5）与浮式相比，同种形式下该类卸船机制作、维 护相对简便，可靠性较高。并且在操作方面，也更易于 实现智能化，劳动强度低，例如，链斗式移动卸船机司 机在操作时，需要注意的仅仅是链斗机构的取料作业情 况，其他机构如大车、旋转、升降机构等均可以实现自 动控制，且无需人员一直操作机器，仅在取料尽头时， 需要调整，这样极大地降低了操作难度，减少疲劳感，
表 1 两类卸船机的特点对比
性能 / 方案
岸壁式
浮式 ( 趸船式 )
卸船机成本 同规格较低，大部分可国产 同规格一般偏高
基础为刚性，主要防止机械 任何侧倾力矩导致倾斜，
稳性
倾翻
产生打滑和附加载荷
波浪影响
小
大，需抗倾装置
码头基建成 本
可低可高
大量节省水工码头投资， 基建成本较低
要求船舶泊稳，对水文和气 适应性
（2）由于基础较浮式更加稳定，使其取料过程运 行平稳，物料扬尘少，易于环保。环保型链斗式卸船机 通过自身链斗机构可以完成连续卸料，提高卸料效率；
第二章 集装箱码头的主要装卸机械
集装箱码头 业务与管理
章强（E-mail: michael_zhang1001@) 上海海事大学
二〇一五年四月二十七日
第二章 集装箱码头的主要装卸机械
学习目标
¾了解集装箱码头的装卸作业主要依靠 哪些设备以及它们在码头的作业任务
¾掌握集装箱装卸桥相关技术参数的确定 ¾了解轮胎式与轨道式龙门起重机的相关
¾ 轨上高度：是指装卸桥吊具上升到最高点时，吊 具抓取集装箱面与轨道面之间的垂直距离
¾ 轨下高度：装卸桥运行轨道面到吊具所能抓取的 舱底最下层集装箱之间的垂直距离 H= H1+H2
注：注意潮高的问题
5
2015/4/25
相关尺寸参数的概念
②外伸距L：是指集装箱装卸桥海侧轨道中心线向 外至集装箱吊具垂直中心线之间的最大水平距离
集装箱装卸桥轨距的确定
轨距的大小直接影响装卸桥的稳定性 一般而言，外伸距越长，起升高度越高，轨距越宽 轨距宽度也直接影响岸边的集装箱疏运作业
国内集装箱码头桥吊轨距有10.5m、16m、20m、 22m、24.4m、26m、30.5m、35m等多种型号
国外较多采用30.5m型号，轨距范围内可布置5~6条 车道
以课本P54案例进行分析
D：型深 e：舱口围板高度 t：舱盖板高度 j：甲板上集装箱高度 d2：轻载时吃水 h0：码头标高 h1：高潮位水面线
L=L1+L2+b
H1=D+e+t+j+0.5-d2-(h0-h1) x=0.5Ftg3°
H=H1+H2
L1=a+B-c
L2=(D+国家主要集装箱 码头的官方网站，了解各集装箱码头的各 类装卸机械的配备情况？（至少列举3个集 装箱码头）
嘉佳发电厂2×660MW超临界燃煤机组工程1#机组 3#高加爆管分析报告
嘉佳发电厂2×660MW超临界燃煤机组工程1#机组 3#高加爆管分析报告印度嘉佳发电厂2×660MW超临界燃煤机组工程1#机组3#高加爆管分析报告印度嘉佳发电厂 2×660MW超临界燃煤机组工程 1#机组 3#高加爆管分析报告A版目录一. 机组概况 (3)二. 机组运行及启停概况 (3)三. 1#机组3#高加泄漏情况描述及分析 (5)1）第一次泄漏情况描述与分析 (5)2）第二次泄漏情况描述与分析 (9)3）第三次泄漏情况描述与分析 (14)四. 关于运行、检修及养护的建议 (19)五. 现场关注的主要问题及说明 (19)2印度嘉佳发电厂 2×660MW超临界燃煤机组工程 1#机组 3#高加爆管分析报告A版印度嘉佳发电厂2×660MW 超临界燃煤机组工程1#机组3#高加爆管分析报告一. 机组概况印度嘉佳发电厂工程2×660MW 超临界燃煤机组的高压加热器设备（以下简称高加）由我公司承制。
本工程共两台机组，机组电厂编号分别为1#、2#机组，每台机组串联1#、2#、3#三台高压加热器。
该项目的3#高加技术参数见表一。
表一3#高加技术参数表二. 机组运行及启停概况该项目1#机组于2012 年 5 月投入运行，2#机组于2012 年9 月也投入运行。
两台机组的3#高加的启停时间及温升率见表二。
表二印度嘉佳项目 1、2#机组 3#高加投停期间温升率统计一览表4印度嘉佳发电厂 2×660MW超临界燃煤机组工程 1#机组 3#高加爆管分析报告A版尤其在机组阀门存在内漏时，就完全起不到防腐作用。
三. 1#机组3#高加泄漏情况描述及分析1）第一次泄漏情况描述与分析6 月24 日#1 机组冷态启动，26 日17 时，发现3#高加出现泄漏现象，27 日3#高加解列（从发现泄漏到高加解列将近21 个小时）。
因运行人员误判，高加解列后又再次投运，加热器带病运行50 多小时后解列。
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孟加拉2X660MW项目码头卸船机设备选型及分析
摘要：随着全球环保标准和要求的不断提高，各个国家的港口码头对热电厂卸
煤的环保要求也越来越高。
通过卸船机的型式选择、设备价格以及码头土建工程
量的综合比较等，综合设计单位和设备运行单位的经验以及本项目实际要求，最
终确定码头卸煤系统选择高效、经济、安全和环保的螺旋式卸船机。
螺旋式卸船
机在世界范围内的港口卸料较为广泛使用，检修维护方便，现场服务反应周期短，有利于电厂的长期稳定运行。
关键词：螺旋式卸船机；技术特点；经济分析；高效环保
1 前言
本项目位于Mouza：Paschim Baraghona，Union：Gandamara，：Banskhali，District：Chittagong，濒临孟加拉湾，厂址距离Chittagong城市大约50公里。
本项目进口印尼和澳大
利亚燃煤，采用轮船运至电厂煤码头，再通过卸船机卸至码头带式输送机运输进厂。
根据煤源、运输情况、码头及厂址实际情况以及成本分析，为了保证电厂长期安全可靠运行，通过
综合分析制定最优卸煤方案，最大程度上满足现场作业条件和各种特殊的要求。
本期工程新
建2个泊位，码头设置两台螺旋卸船机，2台卸船机同轨布置，2台卸船机的额定卸船能力
均为1000t/h，2台卸船机总额卸船能力为2000t/h。
螺旋卸船机轨道内设置双路带式输送机，1号A/B皮带机（一用一备），1号A/B带式输送机额定出力2000t/h，带宽1600mm，带速3.15m/s，螺旋式卸船机卸料可在两条带式输送机间切换。
卸船机的设计规范和计算标准，需
采用世界上公认的有关港口装卸设备方面的FEM/ISO/DIN/IEC/GB标准最新规范。
2 采用螺旋式卸船机综合分析：
2.1 螺旋式卸船技术特点
螺旋式连续卸船机，具有在轨道上行走、臂架旋转、臂架俯仰、提升臂摆动、自动取料、提升、水平输送、卸料等功能。
水平臂和垂直臂长、水平臂俯仰、垂直提升臂的摆动角度适
应 6000吨至20000吨驳船，作业范围可以达到对象船舶舱口的最大范围。
设有自动进料控
制装置，卸船机的卸料效率应能在司机室控制。
卸船机所有操作既在司机室进行，也可在甲
板上用遥控器操作，实际运行操作较为方便。
取料头是螺旋式卸船保证高效卸煤的关键装置，取料头低速转动时，附设在取料头上的
T型构件，将船舱内板结的煤炭捣松。
取料头下部的喂料叶片，连续地将被煤炭聚集，并不
断地推入垂直螺旋输送机。
取料头在煤炭表面以下取料，既能保证有充足的煤炭进入输送机，保持持续、高效地作业，同时又能有效控制舱内因取料产生粉尘，实现环境友好、无煤炭泄露、无粉尘影响。
安装在垂直臂上的螺旋输送机的转动方向与喂料器的旋转方向相反。
煤炭
进入后，通过垂直螺旋输送机上升。
输送叶片采用高耐磨材料，提高叶片的使用寿命，减少
维修时间，降低维修成本。
煤炭上升到达垂直输送机顶部后，通过完全密封的侧向连接口，进入水平输送机。
安装
在水平臂上的螺旋输送机，将煤炭输送到上转塔。
煤炭通过上转塔内密封的溜管，进入门架
输送机，被输送到卸船机卸料口，与下部码头皮带输送机衔接。
卸船机从船舱内取料，到卸
料口出料，整个煤炭输送全过程，完全是在密封条件下进行的。
为了保证煤炭从卸料口进入
码头输送机系统这个环节的环保要求，一般采用覆盖皮带密封装置。
卸料口出料过程，一般
形成正压，容易产生粉尘，在卸船机的卸料口附设收尘器，作业时能够吸收并过滤含粉尘的
气体，有效防止落料部位发生扬尘影响。
通过收尘器过滤的煤粉，定时通过脉冲返回码头卸
船机下部的皮带机上。
2.2 螺旋式卸船机技术优势分析
2.2.1 整机设备重量轻
螺旋式卸船机与相同作业对象船和卸船生产能力相当的其他煤炭卸船机比较，整机重量
较轻，重量仅为其他卸船机重量的60%-70%左右。
因此，对码头产生的荷载、卸船机相应腿压、轮压小得多，可以大量节省码头水工投资成本。
2.2.2 外形尺寸小
螺旋式卸船机与相同作业对象船和卸船生产能力相当的其他煤炭卸船机比较，外形尺寸小。
在码头上占用面积和空间较小，不要求大跨度轨距。
其他类型的连续式卸船机，要求码
头有大跨度的轨距。
因此，选用螺旋式卸船机，码头建造面积减小，可以大量节省码头土建
投资成本。
2.2.3 全船平均效率
全船平均效率（%），即全船平均卸载能力（含清仓阶段）与额定卸船能力的比值。
根
据实际测试结果和经验，螺旋式卸船机全船平均效率可以达到70%-75%。
取料器可以伸到船
舱内每个部位，取料头覆盖面较广，并能够长时间保持恒定的额定卸船能力。
取料器外形尺
寸小，最后清仓剩余量较少。
其他类型的连续式卸船机全船平均效率约为50%-60%左右，传
统的抓斗式卸船机的平均效率一般不超过50%。
根据船运来煤周期，为了保证全年卸煤量，
同等卸船效率要求抓斗式卸船机设备额定出力较大。
2.2.4 环保效果好
螺旋式卸船机一般是在煤炭表面以下取料，整个煤炭输送系统是完全封闭的。
卸煤工程
中不会发生物料泄露，粉尘影响被控制到最低限度。
完全达到当地和世行环保标准。
2.2.5 技术性能可靠
螺旋式卸船机部件结构简单、活动零件少、机械强度大。
对煤炭中可能混杂的各种异物，不会造成零部件的损坏。
小的异物可以直接通过，大的异物受到进料口尺寸控制不能进入设备。
本项目采用的印尼和澳大利亚进口煤源，煤质尺寸约为≤65 mm，螺旋式卸船机满足卸载
进口煤质粒径大小的要求，对常规煤质的适应性较强。
2.2.6 舱内安全生产条件良好
螺旋式卸船机的垂直臂纤细，取料头十分灵活，舱内清仓作业时的自由空间较大，对应
配合清仓作业的下舱机械和操作人员不会造成危险。
螺旋式卸船机具有安全保护系统，对作
业过程中遇到因风浪影响引起的船舶运动不太敏感。
而其他类型的连续式卸船机，由于取料
器结构较为庞大，重量较重，运动部件较多，导致舱内自由空间相对较小，给下舱清仓机械
和操作人员造成不便。
2.2.7其他方面对比
2.3本项目两种卸船机相关费用比较
孟加拉2X660MW燃煤电站项目2台机组年耗煤量约520万吨，为保证每年520万吨煤炭吞吐量，船时效率需达到700t/h，考虑到抓斗卸船机和螺旋卸船机的清仓系数不同，抓斗式清仓系数约为0.5，螺旋式约为0.7，因此抓斗卸船机额定效率选取1500t/h，螺旋卸船机额定效率选取1000t/h。
两种卸船机对应的码头皮带机输送系统要求如下：抓斗式卸船机对应皮带机选型为B=1800mm，V=3.15m/s，额定出力3000t/h（最大出力3300t/h）；螺旋卸船机对应皮带机选型为B=1600mm，V=3.15m/s，额定出力2000t/h（最大出力2200t/h）。
对应后方电厂内的接料皮带机输送系统需与码头皮带机输送系统保持一致，因此卸船机型式的不同对电厂内皮带机选型影响较大。
具体参数比较如下：
通过上面两表比较，螺旋卸船机比抓斗卸船机综合成本低约1.3872亿元。
3结束语
通过对孟加2X660MW燃煤电站项目卸船机技术特点、成本投资等分析，以及本项目在码头的厂址条件。
为了确保整个电厂的长期稳定运行，在项目前期设计阶段，我们综合设计和运营等方面的经验，综合分析螺旋卸船机比抓斗卸船机可以节省成本至少1.3872亿元。
站在EPC总承包角度，综合本项目煤质、设计、运行、维护及后期合同关闭等方面因素，本项目最终确定码头卸煤系统采用螺旋式卸船机设备。
通过对本项目的执行，相信对今后类似燃煤机组有借鉴参考意义。
参考文献：
[1]JT/T1044-2016 《港口螺旋卸船机标准》；
[2]FEM 欧洲搬运工程协会标准中“第二节移动式连续装卸散装物料的设备”设计规范；
[3]JT/T 1044-2016螺旋式卸船机交通运输行业标准；
[4]ISO5094/1—2 散料装卸机械设计规范；
[5]SIWERTELL 西瓦特尔螺旋卸船机设计；
[6]无锡三和重工机械有限公司螺旋卸船机设计；
[7]DL/T 5187.1-2016 火力发电厂运煤设计技术规程第1部分：运煤系统；
[8]3GB 50431-2008 带式输送机工程设计规范。