满堂红扣件钢管楼板模板支架计算书
满堂红模板支架计算书
第二节、五II区计算书一、500*1200梁模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20015、《钢结构设计规范》GB 50017-2003（一）、工程属性（二）、荷载设计（三）、模板体系设计设计简图如下：平面图立面图（四）、面板验算取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1.4×0.7×2]×1＝39.06kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.2]×1＝37.3kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/mq2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1.2]×1＝30.7kN/m1、强度验算Mmax ＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×37.3×0.122+0.121×1.76×0.122＝0.07kN·mσ＝Mmax/W＝0.07×106/54000＝1.22N/mm2≤[f]＝25N/mm2 满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×30.7×1254/(100×8000×486000)＝0.012mm≤[ν]＝l/400＝125/400＝0.31mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.393×37.3×0.12+0.446×1.76×0.12＝1.93kNR2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.143×37.3×0.12+1.223×1.76×0.12＝5.6kNR3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.928×37.3×0.12+1.142×1.76×0.12＝4.58kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R5'=0.393 q2l=0.393×30.7×0.12＝1.51kNR2'=R4'=1.143 q2l=1.143×30.7×0.12＝4.39kNR3'=0.928 q2l=0.928×30.7×0.12＝3.56kN（五）、小梁验算为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1＝max{1.93+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.5/4+0.5×(1.2-0.15)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×1]×max[0.6-0.5/2，(1.2-0.6)-0.5/2]/2×1，5.6+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.5/4}=5.63kN/mq2＝max[1.51+(0.3-0.1)×0.5/4+0.5×(1.2-0.15)+(0.5+(24+1.1)×0.15)×max[0.6-0.5/2，(1.2-0.6)-0.5/2]/2×1，4.39+(0.3-0.1)×0.5/4]＝4.41kN/m1、抗弯验算Mmax ＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×5.63×0.82，0.5×5.63×0.152]＝0.39kN·mσ＝Mmax/W＝0.39×106/83330＝4.63N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！2、抗剪验算Vmax ＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×5.63×0.8，5.63×0.15]＝2.734kNτmax ＝3Vmax/(2bh)=3×2.734×1000/(2×50×100)＝0.82N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×4.41×8004/(100×9350×4166700)＝0.29mm≤[ν]＝l/400＝800/400＝2mmν2＝q2l24/(8EI)＝4.41×1504/(8×9350×4166700)＝0.01mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.38mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmax ＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×5.63×0.8，0.393×5.63×0.8+5.63×0.15]＝5.15kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R5＝3.35kN，R2＝R4＝5.15kN，R3＝4.21kN 正常使用极限状态R'max ＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×4.41×0.8，0.393×4.41×0.8+4.41×0.15]＝4.03kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'5＝2.96kN，R'2＝R'4＝4.03kN，R'3＝3.28kN（六）、主梁验算主梁自重忽略不计，计算简图如下：主梁弯矩图(kN·m) σ＝Mmax/W＝0.374×106/4490＝83.28N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝7.735kNτmax ＝2Vmax/A=2×7.735×1000/424＝36.49N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm) νmax＝0.21mm≤[ν]＝l/400＝516.67/400＝1.29mm 满足要求！4、扣件抗滑计算R＝max[R1,R4]＝0.76kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，左侧立柱扣件受力R＝0.76kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！（七）、立柱验算长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1800=3159mmλ=l/i=3159/15.9=198.68≤[λ]=210 长细比满足要求！1、风荷载计算Mw ＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.26×0.8×1.82/10＝0.08kN·m2、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.2)+0.9×1.4×2]×1＝35.42kN/m2)小梁验算q1＝max{1.76+(0.3-0.1)×0.5/4+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×max[0.6-0.5/2，(1.2-0.6)-0.5/2]/2×1，5.08+(0.3-0.1)×0.5/4}=5.11kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝0.72kN，R2＝9.06kN，R3＝9.06kN，R4＝0.72kN顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.185×1.386×(1500+2×200)=3120.579mmλ1＝l01/i＝3120.579/15.9＝196.263，查表得，φ1＝0.188立柱最大受力Nw ＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+Mw/lb＝max[0.72+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×(0.8+0.6-0.5/2)/2×0.8，9.06，9.06，0.72+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×(0.8+1.2-0.6-0.5/2)/2×0.8]+0.08/1.2＝9.18kNf＝N/(φA)+Mw/W＝9184.33/(0.19×424)+0.08×106/4490＝132.24N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.185×1.755×1800=3743.415mmλ2＝l02/i＝3743.415/15.9＝235.435，查表得，φ2＝0.132立柱最大受力Nw ＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+Mw/lb＝max[0.72+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×(0.8+0.6-0.5/2)/2×0.8，9.06，9.06，0.72+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×(0.8+1.2-0.6-0.5/2)/2×0.8]+0.08/1.2＝9.18kNf＝N/(φA)+Mw/W＝9184.33/(0.13×424)+0.08×106/4490＝181.12N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！（八）、可调托座验算由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2，R3]×1＝9.84kN≤[N]＝30kN满足要求！二、600*1000梁模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20015、《钢结构设计规范》GB 50017-2003(一)、工程属性(二)、荷载设计(三)、模板体系设计设计简图如下：平面图立面图(四)、面板验算取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×0.7×2]×1＝32.87kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1]×1＝31.1kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/mq2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1]×1＝25.6kN/m1、强度验算Mmax ＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×31.1×0.152+0.121×1.76×0.152＝0.08kN·mσ＝Mmax/W＝0.08×106/54000＝1.48N/mm2≤[f]＝25N/mm2 满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×25.6×1504/(100×8000×486000)＝0.021mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.38mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.393×31.1×0.15+0.446×1.76×0.15＝1.95kNR2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.143×31.1×0.15+1.223×1.76×0.15＝5.66kNR3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.928×31.1×0.15+1.142×1.76×0.15＝4.63kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R5'=0.393 q2l=0.393×25.6×0.15＝1.51kNR2'=R4'=1.143 q2l=1.143×25.6×0.15＝4.39kNR3'=0.928 q2l=0.928×25.6×0.15＝3.56kN(五)、小梁验算为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1＝max[1.95+0.9×1.35×((0.3-0.1)×0.6/4+0.5×1)，5.66+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.6/4]＝5.69kN/mq2＝max[1.51+(0.3-0.1)×0.6/4+0.5×1，4.39+(0.3-0.1)×0.6/4]＝4.42kN/m1、抗弯验算Mmax ＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×5.69×0.82，0.5×5.69×0.382]＝0.4kN·mσ＝Mmax/W＝0.4×106/83330＝4.8N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！2、抗剪验算Vmax ＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×5.69×0.8，5.69×0.38]＝2.764kNτmax ＝3Vmax/(2bh)=3×2.764×1000/(2×50×100)＝0.83N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×4.42×8004/(100×9350×4166700)＝0.29mm≤[ν]＝l/400＝800/400＝2mmν2＝q2l24/(8EI)＝4.42×3754/(8×9350×4166700)＝0.28mm≤[ν]＝l/400＝375/400＝0.94mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmax ＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×5.69×0.8，0.393×5.69×0.8+5.69×0.38]＝5.21kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R5＝2.37kN，R2＝R4＝5.21kN，R3＝4.26kN 正常使用极限状态R'max ＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×4.42×0.8，0.393×4.42×0.8+4.42×0.38]＝4.04kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'5＝1.97kN，R'2＝R'4＝4.04kN，R'3＝3.29kN(六)、主梁验算主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m) σ＝Mmax/W＝0.265×106/4490＝59.11N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝6.433kNτmax ＝2Vmax/A=2×6.433×1000/424＝30.35N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm) νmax＝0.11mm≤[ν]＝l/400＝400/400＝1mm 满足要求！(七)、立柱验算长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1800=3159mmλ=l/i=3159/15.9=198.68≤[λ]=210 长细比满足要求！1、风荷载计算Mw ＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.26×0.8×1.82/10＝0.08kN·m2、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1)+0.9×1.4×2]×1＝29.92kN/m2)小梁验算q1＝max{1.78+(0.3-0.1)×0.6/4，5.16+(0.3-0.1)×0.6/4}=5.19kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝1.07kN，R2＝7.84kN，R3＝7.84kN，R4＝1.07kN顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.217×1.386×(1500+2×200)=3204.848mmλ1＝l01/i＝3204.848/15.9＝201.563，查表得，φ1＝0.179立柱最大受力Nw ＝max[R1，R2，R3，R4]+Mw/lb＝max[1.07，7.84，7.84，1.07]+0.08/1＝7.92kNf＝N/(φA)+Mw/W＝7918.81/(0.18×424)+0.08×106/4490＝121.36N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.217×1.755×1800=3844.503mmλ2＝l02/i＝3844.503/15.9＝241.793，查表得，φ2＝0.126立柱最大受力Nw ＝max[R1，R2，R3，R4]+Mw/lb＝max[1.07，7.84，7.84，1.07]+0.08/1＝7.92kNf＝N/(φA)+Mw/W＝7918.81/(0.13×424)+0.08×106/4490＝165.25N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！(八)、可调托座验算由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R1，R2，R3，R4]×1＝8.56kN≤[N]＝30kN满足要求！三、500*1200梁侧模板计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20014、《钢结构设计规范》GB 50017-2003(一)、工程属性(二)、荷载组合新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k ＝min[0.22γctβ1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1.2×1.15×2.51/2，24×1.2]＝min[46.08，28.8]＝28.8kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k]＝0.9max[1.2×28.8+1.4×4，1.35×28.8+1.4×0.7×4]＝0.9max[40.16，42.8]＝0.9×42.8＝38.52kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝28.8 kN/m2（三）、支撑体系设计设计简图如下：模板设计剖面图四、面板验算梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。
满堂脚手架计算书
扣件式满堂脚手架安全计算书一、计算依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20123、《钢结构设计规范》GB 50017-20034、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20135、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-1991二、计算参数架体是否封闭密目网是密目式安全立网自重标准值g 3(kN/m2)0.1风压高度变化系数uz/ 风荷载体型系数us/脚手板自重标准值g1k (kN/m2)0.35 栏杆自重标准值g2k(kN/m)0.17基础类型混凝土楼板地基土类型/ 地基承载力特征值fak(kPa) / 是否考虑风荷载否架体搭设省份、城市北京(省)北京(市)地面粗糙度类型/（图1）平面图（图2）剖面图1（图3）剖面图2三、次楞验算、脚手板自重g1,转化为次楞上的线荷载，活荷载包括施恒荷载包括次楞自重gkc工活荷载、材料堆放荷载，转化为次楞上线荷载。
次楞按三跨连续梁计算，恒荷载满布，活荷载按不利布置进行组合；强度及挠度验算时，活荷载按第一跨及第三跨布置计算；抗剪验算时，活荷载按第一跨及第二跨布置计算。
1、强度验算恒荷载为：g1=1.2[g kc+g1k e ]= 1.2×(0.033+0.35×300/1000)=0.166kN/m活荷载为：q1=1.4(Q1+Q2)e =1.4×(2+2)×300/1000=1.68kN/m计算简图如下：（图4）可变荷载控制的受力简图1（图5）次楞弯矩图(kN·m)M max= 0.149kN·mσ=M max/W=0.149×106/(1×4.493×103)=33.273N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求2、挠度验算挠度验算荷载统计：q k=g kc+g1k e + (Q1+Q2)e=0.033+0.3×300/1000+(2+2)×300/1000=1.323kN/m（图7）挠度计算受力简图（图8）次楞变形图(mm)νmax=0.269mm≤[ν]=max(1000×0.9/150,10)=10 mm满足要求3、支座反力计算承载能力极限状态下支座反力为：R=1.827kN正常使用极限状态下支座反力为：R k=1.31kN五、主楞验算按三跨连续梁计算符合工况，偏于安全，计算简图如下：（图9）简图1、抗弯验算（图10）主楞弯矩图(kN·m)M max= 0.441kN·mσ=M max/W= 0.441×106/(4.493×103)=98.194N/mm2≤[f]= 205N/mm2 满足要求2、挠度验算（图12）简图（图13）主楞变形图(mm)νmax=0.829 mm≤[ν]=max(1000×0.9/150,10)=10mm满足要求3、支座反力计算立杆稳定验算要用到承载能力极限状态下的支座反力，故：R max=6.001kN六、扣件抗滑移计算由上知最大扣件滑移力为R max=6.001kNR max=6.001kN≤[R]= 8 kN满足要求七、立杆验算1、长细比验算验算立杆长细比时取k按JGJ130-2011表5.3.4取用，μ按JGJ130-2011附录C表C-1取用，h为步距l0=kμh=1×2.758×1.2=3.31则长细比为：λ=l0/i=3.31×1000/(1.59×10)=208.151≤[λ]=250满足要求2、立杆稳定性验算λ=l0/i=208.151根据λ查JGJ130-2011附录A.0.6得到φ=0.167N1= R max+1.2×H×g k =6.001+1.2×6×3.33/100=6.241kNf=N1/(φA)=6.241×1000/(0.167×4.24×100)=88.221N/mm2≤[σ]=205N/mm2 满足要求。
高架桥扣件式满堂红钢管模板支撑架方案
XX 沿海高速公路莲塘至盐田段第3标段罗沙路高架桥扣件式钢管模板支撑架搭设方案编制：审核：审批：XX项目部一、工程概况本标段属深圳市东部沿海高速公路莲塘至盐田段第三标段，右左桥分修，单向三车道，起始里程为左线：ZK0+720~ZK1+360，长0.64km；右线：YK0+755.8~YK1+360长0.6042km，本标段主要以桥梁和隧道为主。
罗沙路高架桥由左右两幅组成，桥面宽度：13.25m，两侧各设0.5m防撞护栏，桥面净宽12.25m。
线路纵向坡度为2.5%，单幅桥面采用2%横坡，断面横坡以箱梁整体倾斜而成。
左线桥起点桩号为ZK0+758.5，终点桩号为ZK0+936.5，桥跨布置为（34+37+34m）+（2×33m）,预应力混凝土连续梁，全长178m，采用满布支架整体浇筑。
ZK0+758.5~ZK0+880段平面位于R=500m的向北偏低的平曲线段上；ZK0+880.211~ZK0+936.5段，平面位于R=1800m的向北偏低的平曲线段上。
右线桥起点桩号为YK0+755.8，终点桩号为YK0+915.3，桥跨布置为（3×30m）+（2×33m）,预应力混凝土连续梁，全长159.5m，采用满布支架整体浇筑。
YK0+755.8~YK0+825.33平面位于R=500m向北偏低的平曲线段上；YK0+825.33~YK0+915.3，平面位于R=1900m向北偏低的平曲线段上。
预应力钢筋砼箱梁，采用C50砼浇筑，后张法张拉。
箱梁的标准断面为双孔室等高断面。
现浇预应力钢筋砼箱梁采用扣件式满堂红钢管模板支撑架，跨行车行人段或地形坡陡段采用钢管型钢组合支撑架。
为保证和箱梁砼施工同步进行，模板支架搭设划为4片进行，每联箱梁搭设1片。
左线桥第7联支架搭设纵向长度105m，左线第8联支架搭设纵向长度66m；右线桥第8联支架纵向长度90m，右线桥第9联支架纵向长度66m。
模板支架搭设高度随墩柱高度和原地形标高而变化：左线桥第7联支架高10.8m；左线桥第8联支架高度7.5m；右线桥第8联支架高10.2m；右线桥第9联支架高12.6m.本桥址位于夹门山1号隧道莲塘端山地，属冲沟地貌，地形起伏很大；场地内多为人工填土，结构松散；桥台处地表层为含砾石亚粘土，很不均匀。
扣件钢管楼板模板支架计算书(doc 24页)
扣件钢管楼板模板支架计算书(doc 24页)１.编制依据1.1河北省残疾人职业培训和体育训练中心土建工程施工图纸1.2《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204-2002）1.3《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300-2001）1.4《河北省建筑工程施工安全操作规程》1.5《建筑安装分项工程施工工艺规程》1.6本工程施工组织设计1.7《建筑脚手架施工手册》1.8《建筑施工手册》第四版2.工程概况本建筑物为河北省残疾人职业培训和体育训练中心工程，运动场馆分为三层大空间，跨度26 X 35m，顶板厚100mm，顶板下为密肋井字梁，次框架梁为250 X 1150mm，主框架梁为300 X 1150mm，井字梁轴线间距为1.4 X 1.3m。
梁板砼标号为C40。
大空间结构一层中间支撑在游泳池下2:8灰土上，周边支撑在管沟下的砼垫层上，支撑高度（自管沟垫层上表面至砼现浇板底）8.8m；二、三层支撑在浇筑完毕的砼楼面上，支设高度分别为8.4m、8.5m。
3.模板施工方案3.1模板安装前的准备工作3.1.1模板安装前由项目技术负责人向作业班组长做书面安全技术交底，再由作业班组长向操作人员进行安全技术交底和安全教育，有关施工及操作人员应熟悉施工图及模板工程的施工设计。
3.1.2施工现场设可靠的能满足模板安装和检查需用的测量控制点。
3.4.5模板的堆放要求：配制好的模板要按规格分类码放，下面垫高30cm，用布遮盖防止雨淋，并注意通风防霉。
3.5模板安装3.5.1梁模板安装3.5.1.1工艺流程：准备工作搭设模板支撑体系安装梁底模绑扎梁钢筋安装梁侧模固定梁侧模模内清理检查验收。
3.5.1.2技术要点(1)首先按照支架平面布置图上脚手架的间距在底板（一层为150厚2：8灰土上满堂浇注50厚C15混凝土，二层、三层为现浇板面）上弹出脚手架纵、横方向的中心线。
(2)按照所弹中心线布置立杆，先从跨内的一侧开始布置，随之加设横杆，然后再逐层向上安装立杆和横杆。
模板支撑计算
2013扣件钢管楼板模板支架计算书模板支架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
模板支架搭设高度为2.7米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.50米，立杆的横距 l=1.20米，立杆的步距 h=1.20米。
图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为48×3.5。
一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 = 25.000×0.100×1.200+0.350×1.200=3.420kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)×1.200=3.600kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 120.00×1.80×1.80/6 = 64.80cm3；I = 120.00×1.80×1.80×1.80/12 = 58.32cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取25.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.2×3.420+1.4×3.600)×0.300×0.300=0.082kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.082×1000×1000/64800=1.270N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×3.420+1.4×3.600)×0.300=1.646kN截面抗剪强度计算值 T=3×1646.0/(2×1200.000×18.000)=0.114N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.60N/mm2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×7.020×3004/(100×3500×583200)=0.189mm,面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、模板支撑方木的计算方木按照均布荷载下三跨连续梁计算。
满堂脚手架施工方案扣件梁高支撑计算书2
满堂脚手架施工方案扣件梁高支撑计算书2一、计算目的本文档旨在针对满堂脚手架的施工方案进行计算，重点关注扣件梁高支撑的相关参数，确保施工过程中的安全可靠性。
二、扣件梁高支撑计算1. 扣件梁高支撑的定义扣件梁高支撑是指在满堂脚手架搭设过程中使用的支撑结构，其作用是承担横向荷载，确保脚手架整体的稳定性。
2. 计算公式（1）扣件梁高支撑的承载能力计算公式：$$H = \\frac{P}{A \\times f_s}$$其中，H为扣件梁高支撑的承载能力，P为扣件梁上的荷载，A为扣件梁的截面积，f s为截面抗弯强度。
（2）扣件梁高支撑的稳定性计算公式：$$H = \\frac{M}{W \\times f_b}$$其中，H为扣件梁高支撑的稳定性，M为扣件梁上的弯矩，W为扣件梁的截面模量，f b为抗弯强度。
3. 计算步骤（1）确定扣件梁上的荷载P。
（2）计算扣件梁的截面积A。
（3）根据扣件梁的材料性能，确定截面抗弯强度f s。
（4）代入公式计算扣件梁高支撑的承载能力H。
（5）根据承载能力H和相应的荷载值，计算扣件梁上的弯矩M。
（6）计算扣件梁截面模量W。
（7）根据抗弯强度f b代入公式计算扣件梁高支撑的稳定性H。
三、计算结果分析根据上述计算方法，得出扣件梁高支撑的承载能力和稳定性值，可以作为施工过程中的参考依据。
建议在实际施工中，根据计算结果选择合适的扣件梁高支撑方案，确保脚手架的安全稳定。
四、结论本文档通过对扣件梁高支撑的计算，提供了满堂脚手架施工方案中重要参数的具体计算方法，为施工过程中的安全保障提供了参考依据。
希望上述内容对您有所帮助。
扣件式钢管满堂脚手架计算书
扣件式钢管满堂脚手架计算书本计算书依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ 130－2011)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)(2006版)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)以及本工程的施工图纸等编制。
脚手架搭设体系剖面图10001000脚手架搭设体系平面图一、参数信息钢管类型：Φ48.3 × 3.6mm，搭设高度：24m 。
高宽比：高宽比≤2，纵向最少跨数：k ＞5。
立杆步距h ：1.5m 。
立杆间距：纵距la=1m ，横距lb=1m 。
作业层支撑脚手板的水平杆：采用纵向水平杆间距1/2跨距。
作业层施工均布荷载标准值：3KN/m 2。
脚手板：木脚手板，脚手板自重：0.35KN/m 2。
扣件抗滑承载力折减系数：1。
脚手架类型：密目安全网全封闭。
密目安全网：2300目/100cm2，A0=1.3mm2，自重：0.01KN/m 2。
全封闭脚手架背靠建筑物的状况：背靠敞开、框架和开洞墙1.3φ。
本工程地处北京，基本风压0.3 kN/m 2； 地面粗糙度类别：C 类(有密集建筑群市区)。
立杆支撑面：脚手架放置在地面上。
二、纵向水平杆的计算：纵向水平杆在横向水平杆的上面，纵向水平杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算。
将纵向水平杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算纵向水平杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算作用在纵向水平杆上的荷载标准值：恒荷载标准值q k1=0.040+0.35×1/2.000=0.215kN/m；活荷载标准值q k2=3×1/2.000=1.500kN/m；作用在纵向水平杆上的荷载设计值：恒荷载设计值q1=1.2q k1=0.258kN/m；活荷载设计值q2=1.4q k2=2.100kN/m；2.强度验算最大弯距M max=0.10q1l a2+0.117q2l a2=0.10×0.258×12+0.117×2.100×12=0.271kN·m；最大应力计算值σ=M/W=0.271×106/5.260×103=51.609N/mm2；纵向水平杆强度验算：实际弯曲应力计算值σ=51.609N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！3.挠度计算最大挠度ν=(0.677q k1+0.990q k2)l a4/100EI=(0.677×0.215+0.990×1.500)×10004/(100×2.06×105×127100)=0.623mm；纵向水平杆挠度验算：实际最大挠度计算值:ν=0.623mm小于最大允许挠度值min （1000/150，10）=6.667mm，满足要求！三、横向水平杆的计算：纵向水平杆在横向水平杆的上面，纵向水平杆把荷载以集中力的形式传递给横向水平杆，横向水平杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算。
楼板模板支撑计算
扣件钢管楼板模板支架计算书计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。
计算参数:模板支架搭设高度为4.0m，立杆的纵距 b=1.10m，立杆的横距 l=1.10m，立杆的步距 h=1.50m。
面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。
木方50×100mm，间距500mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。
梁顶托采用钢管48×3.5mm。
模板自重0.35kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。
扣件计算折减系数取1.00。
图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为48×3.2。
一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9×(25.000×0.150×1.100+0.350×1.100)=4.059kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9×(2.000+1.000)×1.100=2.970kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 110.00×1.80×1.80/6 = 59.40cm3；I = 110.00×1.80×1.80×1.80/12 = 53.46cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.20×4.059+1.4×2.970)×0.500×0.500=0.226kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.226×1000×1000/59400=3.800N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算 [可以不计算]T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×4.059+1.4×2.970)×0.500=2.709kN截面抗剪强度计算值 T=3×2709.0/(2×1100.000×18.000)=0.205N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×4.059×5004/(100×6000×534600)=0.535mm面板的最大挠度小于500.0/250,满足要求!二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载下连续梁计算。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
满堂红扣件钢管楼板模板支架计算书满堂红扣件钢管楼板模板支架计算书模板支架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
模板支架搭设高度为6.0米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.90米，立杆的横距 l=0.90米，立杆的步距 h=1.50米。
图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为48×3.5。
一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 = 25.000×0.250×0.900+0.350×0.900=5.940kN/m活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)×0.900=2.700kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 90.00×1.80×1.80/6 = 48.60cm3；I = 90.00×1.80×1.80×1.80/12 = 43.74cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.2×5.940+1.4×2.700)×0.300×0.300=0.098kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.098×1000×1000/48600=2.020N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×5.940+1.4×2.700)×0.300=1.963kN截面抗剪强度计算值 T=3×1963.0/(2×900.000×18.000)=0.182N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×8.640×3004/(100×6000×437400)=0.181mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、模板支撑方木的计算方木按照均布荷载下三跨连续梁计算。
1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11 = 25.000×0.250×0.300=1.875kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12 = 0.350×0.300=0.105kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)×0.300=0.900kN/m静荷载 q1 = 1.2×1.875+1.2×0.105=2.376kN/m活荷载 q2 = 1.4×0.900=1.260kN/m2.方木的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 3.272/0.900=3.636kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×3.64×0.90×0.90=0.295kN.m最大剪力 Q=0.6×0.900×3.636=1.963kN最大支座力 N=1.1×0.900×3.636=3.600kN方木的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3；I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4；(1)方木抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.295×106/83333.3=3.53N/mm2方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)方木抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]截面抗剪强度计算值 T=3×1963/(2×50×100)=0.589N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2方木的抗剪强度计算满足要求!(3)方木挠度计算最大变形 v =0.677×2.880×900.04/(100×9500.00×4166666.8)=0.323mm方木的最大挠度小于900.0/250,满足要求!三、板底支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算 集中荷载P 取纵向板底支撑传递力，P=3.60kN900 900 9003.60kN 3.60kN 3.60kN 3.60kN 3.60kN 3.60kN 3.60kN 3.60kN 3.60kN 3.60kNAB支撑钢管计算简图0.7920.864支撑钢管弯矩图(kN.m)2.0000.1222.642.640.960.964.56 4.563.603.600.000.003.603.604.564.560.960.962.642.64支撑钢管剪力图(kN)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.864kN.m最大变形 vmax=2.00mm最大支座力 Qmax=11.759kN抗弯计算强度 f=0.86×106/5080.0=170.06N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R ≤Rc其中 Rc ——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R ——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=11.76kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。
五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.129×6.000=0.775kN(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.350×0.900×0.900=0.284kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25.000×0.250×0.900×0.900=5.063kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 6.121kN。
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000)×0.900×0.900=2.430kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 1.4NQ六、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式其中 N ——立杆的轴心压力设计值 (kN)；N = 10.75——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i ——计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58A ——立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89W ——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08——钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；[f] ——钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；l0 ——计算长度 (m)；如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算l0 = k1uh (1)l0 = (h+2a) (2)k1 ——计算长度附加系数，取值为1.155；u ——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.70a ——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.25m；公式(1)的计算结果： = 106.00N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!公式(2)的计算结果： = 52.58N/mm2，立杆的稳定性计算< [f],满足要求!七、楼板强度的计算1.计算楼板强度说明验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取4.50m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。
宽度范围内配筋3级钢筋，配筋面积As=3375.0mm2，fy=360.0N/mm2。
板的截面尺寸为 b×h=4500mm×250mm，截面有效高度h0=230mm。
按照楼板每5天浇筑一层，所以需要验算5天、10天、15天...的承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：2.计算楼板混凝土5天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边4.50m，短边4.50×1.00=4.50m，楼板计算范围内摆放6×6排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。
第2层楼板所需承受的荷载为q=2×1.2×(0.35+25.00×0.25)+1×1.2×(0.78×6×6/4.50/4.50)+1.4×(2.00+1.00)=21.69kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=4.50×21.69=97.61kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算Mmax=0.0513×ql2=0.0513×97.62×4.502=101.41kN.m验算楼板混凝土强度的平均气温为15.00℃，查温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到5天后混凝土强度达到48.30%，C30.0混凝土强度近似等效为C14.5。
混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=7.20N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度：ξ= A sfy/bh0fcm = 3375.00×360.00/(4500.00×230.00×7.20)=0.16查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为s=0.155此层楼板所能承受的最大弯矩为：M1=sbh02fcm = 0.155×4500.000×230.0002×7.2×10-6=265.7kN.m结论：由于ΣM i = 265.66=265.66 > Mmax=101.41所以第5天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。