120厚楼板模板施工方案及计算书
120厚楼板模板支撑(5.9米)
120厚楼面模板支撑计算书工程名称：编制单位：1.计算参数结构板厚120mm，层高5.90m, 结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度f m=13.00N/mm2 ,顺纹抗剪强度f v=1.40N/mm2.门式钢管脚手架间横向间距600mm, 门式钢管脚手架架间纵向间距900mm，门式钢管脚手架顶可调底座调节螺杆伸出长度200mm。
2.楼板底模验算（1）底模及支架荷载计算荷载类型标准值单位计算宽度(m) 板厚(m) 系数设计值①底模自重 0.30 kN/m2× 1.0 × 1.2 = 0.36 kN/m②砼自重 24.00 kN/m3× 1.0 × 0.12 × 1.2 = 3.46 kN/m③钢筋荷载 1.10 kN/m3× 1.0 × 0.12 × 1.2 = 0.16 kN/m④施工人员及施工设备荷载 2.50 kN/m2× 1.0 × 1.4 = 3.50 kN/m底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 7.47 kN/m底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③) q2 = 3.97 kN/m（2）楼板底模板验算第一层龙骨间距L=300mm,计算跨数5跨。
底模厚度18mm,板模宽度1000mm；W=bh2 /6=1000×182/6=54000mm3；I=bh3/12=1000×183/12=486000mm4。
1）内力及挠度计算a.①＋②＋③＋④荷载支座弯矩系数K M=-0.105M1=K M q1L2 =-0.105×7.47×3002=-70592N.mm剪力系数K V=0.606V1=K V q1L=0.606×7.47×300=1358Nb.①＋②＋③荷载支座弯矩系数K M=-0.105M2=K M q2L2 =-0.105×3.97×3002=-37517N.mm跨中弯矩系数K M=0.078M3=K M q2L2 =0.078×3.97×3002=27869N.mm剪力系数K V=0.606V2=K V q2L=0.606×3.97×300=722N挠度系数Kυ=0.644υ2=Kυq2L4/(100EI)=0.644×(3.97/1.2)×3004/(100×9000×486000)=0.04mmc.施工人员及施工设备荷载按2.50kN（按作用在边跨跨中计算）计算荷载P=1.4×2.50=3.50kN ，计算简图如下：跨中弯矩系数K M=0.200M4=K M×PL=0.200×3.50×1000×300=210000N.mm支座弯矩系数K M=-0.100M5=K M×PL=-0.100×3.50×1000×300=-105000N.mm剪力系数K V=0.600V3=K V P=0.600×3.50=2.10kN挠度系数Kυ=1.456υ3=KυPL3/(100EI)=1.456×(3.50/1.4)×1000×3003/(100×9000×486000)=0.22mm 2）抗弯强度验算M1=-70592N.mmM2＋M5=-142517N.mmM3＋M4=237869N.mm比较M1、M2＋M5、M3＋M4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。
建筑工程模板施工方案
贵阳²佳境天城目录一、工程概况 (2)二、编制依据: (2)三、施工准备 (2)四、材料选用 (2)五、主体模板施工工艺及操作要求 (3)1、柱模板施工 (3)2、墙模板施工 (3)3、楼梯模板 (4)4、梁模板施工 (5)5、楼板模板施工 (6)六、模板的验收 (7)七、模板的拆除 (8)八、质量保证措施及注意事项 (8)九、成品保护 (9)十、文明施工及环保措施 (9)十一、模板施工安全保证措施 (10)附:1.标准层剪力墙模板计算书2.标准层200³500梁模板计算书3.标准层120厚模板楼板计算书贵阳²佳境天城模板专项施工方案一、工程概况1、本工程1#、2#楼占地面积2126㎡，总建筑面积69047.9㎡，地下室建筑面积11481.07㎡，地上建筑面积57566.83㎡。
地下2层，地上33层，总建筑高度（地上）96.6㎡。
1#楼、2#楼及其地下车库设计桩型为ZHJ1、ZHJ2、ZHJ3、ZHJ4、ZHJ5、ZHJ6。
除ZHJ1型桩身混凝土强度为C25外，其余桩身混凝土强度均为C30。
主筋为二级钢直径υ14均匀布置，箍筋υ8@200，加密区为υ8@100，加劲箍为二级钢直径υ14@2000。
1#楼总桩数27根，2#楼总桩数93根。
地下车库人工挖孔桩28根，独立柱基础41根。
2、建筑结构为框支剪力墙结构，一类结构，使用年限50年。
抗震设防烈度六度，设防类别丙类。
建筑防火分类为一类，耐火等级为一级。
场地类别II类。
建筑地基基础设计等级:甲级。
安全等级为2级。
剪力墙结构抗震等级三级，（1～4层底部加强区，抗震等级为三级）。
1#楼±0.000绝对标高1263.3m，2#楼±0.000绝对标高1266.5m。
二、编制依据1、贵阳²佳境天城施工图纸。
2、《模板安装、拆除工程检验批质量验收记录表》的规定。
3、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）。
满堂楼板模板支架计算(板厚120mm高度2.88m)
计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。 计算依据2《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》(杜荣军)。
计算参数:
模板支架搭设高度为3.0m， 立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m。 面板厚度14mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方40×90mm，间距300mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。 模板自重0.35kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载2.5+2.0kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。
7
= Asfy/bh0fcm = 2563.00×300.00/(4500.00×100.00×6.95)=0.245 查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为
s=0.241 此层楼板所能承受的最Байду номын сангаас弯矩为：
M1= sbh02fcm = 0.241×4500.000×100.0002×6.95×10-6=75.37kN.m 结论：由于 Mi = 75.3> Mmax=41.388 所以第7天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第2层以下的模板支撑可以拆除。
三、板底支撑钢管计算 横向支撑钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。
2.44kN
2.44kN
2.44kN
A
B
900
900
900
支撑钢管计算简图
120mm厚板厚支撑体系计算书
板模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。
计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm41、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5] ×1=6.51kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.11kN/mp＝0.9×1.4×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kNM max＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[6.51×0.22/8，0.11×0.22/8+3.15×0.2/4]= 0.16kN〃mσ＝M max/W＝0.16×106/37500＝4.21N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.12)×1=3.11kN/mν＝5ql 4/(384EI)＝5×3.11×2004/(384×10000×281250)＝0.02mm ≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm 满足要求！ 五、小梁验算 小梁类型方木 小梁材料规格(mm) 60×80 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm 2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm 2)1.78小梁弹性模量E(N/mm 2) 9350 小梁截面抵抗矩W(cm 3) 64小梁截面惯性矩I(cm 4) 256因[L/l a ]取整＝[8000/900]取整＝8，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为200mm ，因此需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度验算q 1＝0.9max[1.2(G 1k +(G 3k +G 2k )×h)+1.4Q 1k ，1.35(G 1k +(G 3k +G 2k )×h)+1.4×0.7Q 1k ]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×0.2＝1.35kN/m因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)×0.2＝0.72kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.2＝0.63kN/mM1＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×0.72×0.92+0.121×0.63×0.92＝0.12kN〃mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.2＝0.06kN/mp＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kNM2＝max[0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pL]＝max[0.077×0.06×0.92+0.21×3.15×0.9，0.107×0.06×0.92+0.181×3.15×0.9]＝0.6kN〃mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[1.35×0.22/2，0.06×0.22/2+3.15×0.2]＝0.63kN〃mM max＝max[M1，M2，M3]＝max[0.12，0.6，0.63]＝0.63kN〃m σ＝M max/W＝0.63×106/64000＝9.86N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×0.72×0.9+0.62×0.63×0.9＝0.74kNV2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.06×0.9+0.681×3.15＝2.18kN V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[1.35×0.2，0.06×0.2+3.15]＝3.16kN V max＝max[V1，V2，V3]＝max[0.74，2.18，3.16]＝3.16kN τmax＝3V max/(2bh0)=3×3.16×1000/(2×80×60)＝0.99N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.2＝0.66kN/m 跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×0.66×9004/(100×9350×2560000)＝0.11mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=0.66×2004/(8×9350×2560000)＝0.01mm ≤[ν]＝l1/400＝200/400＝0.5mm满足要求！六、主梁验算Q1k＝1.5kN/m2q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×1.5]×0.2＝1.14kN/mq1静＝0.9×1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.2＝0.76kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.2＝0.38kN/mq2＝(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.2=0.7kN/m承载能力极限状态按四跨连续梁，R max＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×0.76×0.9+1.223×0.38×0.9＝1.2kN按悬臂梁，R1＝q1l=1.14×0.2＝0.23kNR＝max[R max，R1]＝1.2kN;正常使用极限状态按四跨连续梁，R max＝1.143q2L＝1.143×0.7×0.9＝0.72kN 按悬臂梁，R1＝q2l=0.7×0.2＝0.14kNR＝max[R max，R1]＝0.72kN;2、抗弯验算计算简图如下：主梁弯矩图(kN〃m)M max＝0.45kN〃mσ＝M max/W＝0.45×106/5080＝88.69N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝2.9kNτmax＝2V max/A=2×2.9×1000/489＝11.85N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！4、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.37mm跨中νmax=0.37mm≤[ν]=900/400=2.25mm悬挑段νmax＝0.1mm≤[ν]=200/400=0.5mm满足要求！七、立柱验算立杆稳定性计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011剪刀撑设置加强型立杆顶部步距h d(mm) 1500 立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数μ1 1.386 非顶部立杆计算长度系数μ21.755钢管类型Ф48×3 立柱截面面积A(mm2) 424立柱截面回转半径i(mm)15.9 立柱截面抵抗矩W(cm3) 4.49抗压强度设计值[f](N/mm2)2051、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1800=3159mmλ=l0/i=3159/15.9=198.68≤[λ]=210长细比满足要求！2、立柱稳定性验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3041.577mmλ1＝l01/i＝3041.577/15.9＝191.294，查表得，φ1＝0.197 M w=0.92×1.4ωk l a h2/10=0.92×1.4×0.18×0.9×1.82/10＝0.06kN〃mN w＝0.9[1.2ΣN Gik+0.9×1.4Σ(N Qik+M w/l b)]=0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×0.9×0.9+0.92×1.4×0.06/0.9＝4.07kNf＝ N w/(φA)+ M w/W＝4065.83/(0.2×424)+0.06×106/4490＝61.93N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.155×1.755×1800=3648.645mm λ2＝l02/i＝3648.645/15.9＝229.475，查表得，φ2＝0.139 非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.155×1.755×1800=3648.645mm λ2＝l02/i＝3648.645/15.9＝229.475，查表得，φ2＝0.139 M w=0.92×1.4ωk l a h2/10=0.92×1.4×0.18×0.9×1.82/10＝0.06kN〃mN w＝0.9[1.2ΣN Gik+0.9×1.4Σ(N Qik+M w/l b)]=0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×0.9×0.9+0.92×1.4×0.06/0.9＝4.28kNf＝ N w/(φA)+ M w/W＝4284.53/(0.14×424)+0.06×106/4490＝85.95N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算满足要求！九、立柱地基基础验算f 42.85kPa≤f ak＝70kPa满足要求！。
模板施工方案及计算书
目录一、编制依据............................................................................................................................................... - 1 -二、工程概况............................................................................................................................................... - 1 -三、模板方案选择 ..................................................................................................................................... - 1 -4 模板安装................................................................................................................................................... - 2 -4.1剪力墙模板.................................................................................................................................... - 2 -4.2梁、板模板.................................................................................................................................... - 6 -4.3电梯井筒内模............................................................................................................................. - 10 -4.4楼梯模板...................................................................................................................................... - 11 -五、模板拆除............................................................................................................................................ - 11 -六、模板技术措施 .................................................................................................................................. - 12 -6.1进场模板质量标准.................................................................................................................... - 12 -6.2模板安装质量要求.................................................................................................................... - 13 -6.3其他注意事项............................................................................................................................. - 15 -6.4脱模剂及模板堆放、维修...................................................................................................... - 16 -七、安全、环保文明施工措施............................................................................................................ - 16 -一、编制依据《建筑结构荷载规范》GB50009-2012中国建筑工业出版社；《混凝土结构设计规范》GB50010-2010中国建筑工业出版社；《建筑施工计算手册》江正荣著中国建筑工业出版社；《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社；《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011中国建筑工业出版社；《钢结构设计规范》GB 50017-2003中国建筑工业出版社；《建筑施工模板安全技术规程》JGJ162-2008；二、工程概况工程名称：新安县金贸大厦工程地点：新安县北京路与涧河路交叉口建设单位：河南豫熹房地产开发有限公司设计单位：河南国防工业设计研究院有限公司监理单位：河南华科工程技术有限公司施工范围：土建、水、暖、电气、通风。
超高模板施工方案
6#研发中心超高模板支撑专项施工方案一、工程概况：本工程为框架结构，层高十层,建筑面积15653。
98平方米，建筑高度42.45米，层高4.2米，办公大堂上空层高12.6米.本工程高支模位置为：(2—A）∽（2-B）/1-20轴为门厅及办公大堂，由首层地面中空至屋面，建筑高度12.6米，屋面为120厚现浇板。
其结构梁截面为400X1200、450X1500、500X1500、500X1700、300X900、300X800、350X800。
现分别对500X1700、350X1000梁模板及120厚板模板进行验算，其中400X1200、450X1500、500X1500梁模板按照500X1700模板进行施工；300X800、300X900、350X800按照350X1000模板进行施工。
二、编制依据:《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 128—2000；《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162—2008）；《木结构设计规范》GB50005—2003；《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB50204－2002)《建筑施工手册》（第三版）中国建筑工业出版社；《建筑施工工艺标准》中国建筑工业出版社;《6#研发中心建筑结构施工图》；三、施工准备：（一）材料根据现有实际情况选择高支模施工的使用材料如下：楼面模板、梁侧模和底模模板采用18mm厚夹板；梁底、侧模板的竖直枋木采用80mm×80mm枋木；梁底托梁采用80mm×80mm枋木；楼面模板底采用80mm×80mm枋木；梁、楼面支顶采用3.0厚φ48钢管脚手架、可调式U型上托盘和可调式或固定底座；剪刀撑、纵横水平拉杆采用3.0厚φ48钢管。
钢材采用Q235。
（二）施工条件1、模板涂刷脱模剂，并分规格堆放，根据图纸要求，放好轴线和模板边线，定好水平控制标高。
2、柱混凝土浇筑完毕。
3、根据模板方案、图纸要求和工艺标准，向班组进行安全、技术交底.4、钢管支撑地基应平整夯实，并满足承载力要求,应有可靠的排水措施，防止积水浸泡地基。
120厚现浇混凝土楼板扣件钢管楼板模板支架计算书
110厚现浇混凝土楼板扣件钢管楼板模板支架计算书支架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001）、《钢管扣件水平模板的支撑系统安全技术规程》(DG/TJ08-016-2004 J10374-2004)。
一、计算参数楼板长边为4.200米，短边为3.500米。
模板支架搭设高度为2.900米，采用的钢管类型为Φ48×3.5。
脚手架搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.850米，横距 l=0.850米，步距 h=1.800米。
板底横向钢管距离0.850米，板底支撑方式和搭设简图如下图。
图楼板支撑架立面简图楼板面板采用胶合板，板厚18.000mm板底支撑采用木方50.000mm×100.000mm,布置间距为400.000mm二、模板计算1、模板面板计算模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 =2.815kN/m活荷载标准值 q2 =2.550kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W =45900.000mm3；I =413100.000mm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.000N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M =0.117kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f =117000.300/45900.000=2.549N/mm2面板的抗弯强度验算 f≤[f],满足要求!(2)抗剪计算 [可以不计算]T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q =1.751kN截面抗剪强度计算值 T =0.172N/mm2截面抗剪强度设计值 [T] =1.400N/mm2抗剪强度验算 T≤[T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = 400.000/150面板最大挠度计算值 v =0.389mm面板的最大挠度小于等于400.000/150,满足要求!2、模板支撑木方的计算1).荷载的计算静荷载 q1 =0.30×0.40+25.10×120.00/1000×0.40=1.325kN/m活荷载计算施工荷载标准值+振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：活荷载 q2 =2.00×0.40+1.00×0.40=1.200kN/m2).木方的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和。
预制板施工方案
一层架空层施工方案
1、选取有实力的预制板厂家，根据现场图纸尺寸定制预制板规格
（120mm厚），预制板夹层及支撑砌体与主体剪力墙全部脱开。
2、卫生间、厨房、水电井及预制板不易施工处为现浇板，预制板
房间及无防水要求标高为-0∙080m,有防水要求的卫生间标高为-
0.150m,架空层楼地面做3cm的水泥砂浆楼面。
3、预制板和现浇板支撑墙体布置原则是：能借用房间隔墙则用，
不能用则加砌200mm厚支撑墙，水平系梁截面为墙厚*180,配筋4C10,箍筋A6@200,混凝土强度C20；墙长超过2倍层高和8m时，在墙中设置构造柱，构造柱配筋4C10、A6@200,构造柱平面布置同标准层。
4、现浇板板厚为120mm,配筋C8@200双层双向配置。
预制板施工
严格按照要求及时灌封，其底缝宽度不小于30mm,并进行吊缝处理，预制板间隙设置为30mm,板缝采用C20细石混凝土灌缝，板缝超过50mm按照现浇板处理。
5、砌体：水泥砂浆为MlO,砌体材料要求同标准层。
6、架空层中设置40.Omm厚半硬质矿（岩）棉。
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板模板（120）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算面板厚度(mm)18面板类型覆面木胶合板15面板弹性模量E(N/mm2)10000面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。
计算简图如下：W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm41、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5] ×1=6.511kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/mp＝0.9×1.4×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kNM max＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[6.511×0.32/8，0.108×0.32/8+3.15×0.3/4]=0.237kN·mσ＝M max/W＝0.237×106/54000＝4.397N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.12)×1=3.112kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×3.112×3004/(384×10000×486000)＝0.068mm≤[ν]＝l/250＝300/250＝1.2mm满足要求！五、小梁验算因[L/l a]取整＝[5300/900]取整＝5，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为250mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×0.3＝2.018kN/m因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)×0.3＝1.073kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.3＝0.945kN/mM1＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×1.073×0.92+0.121×0.945×0.92＝0.186kN·m q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.3＝0.097kN/mp＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kNM2＝max[0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pL]＝max[0.077×0.097×0.92+0.21×3.15×0.9，0.107×0.097×0.92+0.181×3.15×0.9]＝0.601kN·m M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.018×0.252/2，0.097×0.252/2+3.15×0.25]＝0.791kN·mM max＝max[M1，M2，M3]＝max[0.186，0.601，0.791]＝0.791kN·mσ＝M max/W＝0.791×106/83330＝9.487N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×1.073×0.9+0.62×0.945×0.9＝1.114kNV2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.097×0.9+0.681×3.15＝2.198kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.018×0.25，0.097×0.25+3.15]＝3.174kNV max＝max[V1，V2，V3]＝max[1.114，2.198，3.174]＝3.174kNτmax＝3V max/(2bh0)=3×3.174×1000/(2×100×50)＝0.952N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.3＝0.994kN/m跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×0.994×9004/(100×9350×4166700)＝0.106mm≤[ν]＝l/250＝900/250＝3.6mm悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=0.994×2504/(8×9350×4166700)＝0.012mm≤[ν]＝l1/250＝250/250＝1mm满足要求！六、主梁验算1、小梁最大支座反力计算Q1k＝1.5kN/m2q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×1.5]×0.3＝1.705kN/mq1静＝0.9×1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.3＝1.138kN/m q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.3＝0.567kN/mq2＝(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.3=1.054kN/m承载能力极限状态按四跨连续梁，R max＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×1.138×0.9+1.223×0.567×0.9＝1.795kN按悬臂梁，R1＝q1l=1.705×0.25＝0.426kNR＝max[R max，R1]＝1.795kN;正常使用极限状态按四跨连续梁，R max＝1.143q2L＝1.143×1.054×0.9＝1.084kN按悬臂梁，R1＝q2l=1.054×0.25＝0.263kNR＝max[R max，R1]＝1.084kN;2、抗弯验算计算简图如下：主梁弯矩图(kN·m)M max＝0.625kN·mσ＝M max/W＝0.625×106/4490＝139.186N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝3.617kNτmax＝2V max/A=2×3.617×1000/424＝17.062N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.944mm跨中νmax=0.944mm≤[ν]=1000/250=4mm悬挑段νmax＝0.77mm≤[ν]=250/250=1mm满足要求！七、立柱验算1、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1800=3159mmλ=l0/i=3159/15.9=198.679≤[λ]=210长细比满足要求！2、立柱稳定性验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3041.577mmλ1＝l01/i＝3041.577/15.9＝191.294，查表得，φ1＝0.197M w=0.9×1.4ωk l a h2/10=0.9×1.4×0.22×0.9×1.82/10＝0.079kN·mN w＝1.2ΣN Gik+0.9×1.4Σ(N Qik+M w/l b)=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×0.9×1+0.9×1.4×0.07 9/1＝5.027kNf＝N w/(φA)+ M w/W＝5026.956/(0.197×424)+0.079×106/4490＝77.858N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.155×1.755×1800=3648.645mmλ2＝l02/i＝3648.645/15.9＝229.475，查表得，φ2＝0.139M w=0.9×1.4ωk l a h2/10=0.9×1.4×0.22×0.9×1.82/10＝0.079kN·mN w＝1.2ΣN Gik+0.9×1.4Σ(N Qik+M w/l b)=[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×0.9×1+0.9×1.4×0.079/1＝5.297kNf＝N w/(φA)+ M w/W＝5296.956/(0.139×424)+0.079×106/4490＝107.552N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、扣件抗滑移验算按上节计算可知，扣件受力N＝5.027k N≤R c=k c×8=1×8=8kN满足要求！九、立柱地基基础验算立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(m f A)＝5.297/(1×0.1)＝52.97kPa≤f ak＝950kPa 满足要求！。