跨径9米净宽4.5米下承式栈桥计算书

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(详细荷载)栈桥计算书

.'.高速公路栈桥设计计算书二零一七年十月.'. 目录1．概述 (1)2．设计规范及依据 (1)3．设计条件 (1)4．结构布置型式及材料特性 (1)4.1结构布置型式 (1)4.2材料特性 (2)5．荷载计算 (3)5.1恒载 (3)5.2活载 (3)6．桩嵌固点计算 (3)7．主栈桥计算 (4)7.1工况分析 (4)7.2工况与计算模型 (5)7.3计算结果汇总 (9)7.4钢管桩稳定性验算 (10)8．钢管桩桩长计算 (10)9．上部结构计算 (12).1．概述。

2．设计规范及依据（1）主线及互通匝道初步设计图（2）《初步设计阶段工程地质勘查报告》；（3）《港口工程荷载规范》（JTS 144-1-2010）；（4）《港口工程桩基规范》（JTS 167-4-2012）；（5）《海港水文规范》（JTS 145-2-2013）；（6）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；（7）《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2015) ；3．设计条件1、栈桥设计边界条件引用《初步施工图设计》设计说明相关数据。

2、主线栈桥设置在前进方向左侧。

3、栈桥宽度按9米设计。

4、栈桥荷载主要8方混凝土罐车、50t吊机、钢护筒重约30t，钢筋笼约20t，回旋钻机和旋挖钻机。

4．结构布置型式及材料特性4.1结构布置型式栈桥顶标高暂定+3.0m，宽9m。

面层体系自上而下依次为桥面板、横向分配梁I22a。

主纵梁采用321型单层9排贝雷片，承重梁采用2H600×200×11×17型钢；栈桥下部结构采用桩基排架，排架横向桩间距3.825m，纵向间距12m，每60m设置制动墩，每120m设计伸缩缝，排架桩基采用Φ630×8mm。

'..'.栈桥标准横断面4.2材料特性1) Q235钢材的强度设计值：弯曲应力 215MPa(16mm)f t =≤,205MPa(16mm<40mm)f t =< 剪应力 125MPa(16mm)v f t =≤,120MPa(16mm<40mm)v f t =< 2) Q345钢材的强度设计值：弯曲应力 310MPa(16mm)f t =≤,295MPa(16mm<35mm)f t =< 剪应力 180MPa(16mm)v f t =≤,170MPa(16mm<35mm)v f t =< 端面承压400ce f kN = 3) 321型贝雷特性：弦杆许用内力[]560kN N =；竖杆许用内力[]210kN N = 斜腹杆许用内力[]171.5kN N =.'.5．荷载计算5.1恒载结构自重。

栈桥详细计算书

目录1、编制依据及规范标准 (4)1．1、编制依据 (4)1.2、规范标准 (4)2、主要技术标准及设计说明 (4)2.1、主要技术标准 (4)2.2、设计说明 (4)2.2.1、桥面板 (5)2.2.2、工字钢纵梁 (5)2.2.3、工字钢横梁 (5)2.2.4、贝雷梁 (5)2.2.5、桩顶分配梁 (5)2.2.6、基础 (6)2.2.7、附属结构 (6)3、荷载计算 (6)3.1、活载计算 (6)3.2、恒载计算 (7)3.3、荷载组合 (7)4、结构计算 (7)4.1、桥面板计算 (8)4.1.1、荷载计算 (8)4.1.2、材料力学性能参数及指标 (9)4.1.3、力学模型 (9)4.1.3、承载力检算 (9)4.2、工字钢纵梁计算 (10)4.2.1、荷载计算 (10)4.2.2、材料力学性能参数及指标 (11)4.2.3、力学模型 (11)4.2.4、承载力检算 (11)4.3、工字钢横梁计算 (13)4.3.1、荷载计算 (13)4.3.2、材料力学性能参数及指标 (13)4.3.3、力学模型 (14)4.3.4、承载力检算 (14)4.4、贝雷梁计算 (15)4.4.1、荷载计算 (15)4.4.2、材料力学性能参数及指标 (16)4.4.3、力学模型 (16)4.4.4、承载力检算 (17)4.5、钢管桩顶分配梁计算 (18)4.5.1、荷载计算 (18)4.5.3、力学模型 (19)4.5.4、承载力检算 (19)4.6、钢管桩基础计算 (19)4.6.1、荷载计算 (19)4.6.2、桩长计算 (20)4.7、桥台计算 (20)4.7.1、基底承载力计算 (21)附件：栈桥计算书1、编制依据及规范标准1．1、编制依据（1）、现行施工设计标准（2）、现行施工安全技术标准1.2、规范标准（1）、公路桥涵设计通用规范（JTGD60-2004）（2）、公路桥涵地基与基础设计规范（JTJ024-85）（3）、公路桥涵钢结构及木结构设计规范（JTJ 025-86）2、主要技术标准及设计说明2.1、主要技术标准桥面宽度：4.5m设计荷载：75t履带吊（负载10t）及公路—Ⅰ级汽车荷载栈桥全长：105m、51m起止里程：K18+980.5～K19+100、K19+320～K19+380，2.2、设计说明根据本工程特点和现场地形水文条件，考虑施工周期和地方资源，跨后横河及七工段直河施工便道采用下承式受力栈桥、路基相结合的结构形式，中间考虑Ⅸ通航要求。

栈桥结构计算书

栈桥结构计算书一. 计算依据1、《公路桥涵设计通用规范》（JTJ021-89）；2、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）；3、《桥梁工程》（人民交通出版社）。

二、栈桥结构简介栈桥设计为单跨简支梁桥，桥长L=12m，计算跨径为11m，采用C25片石混凝土基础(桥台)，桥台高5m，桥台顶面浇注30cm厚C30钢筋混凝土作为支撑垫石，浇注支撑垫石时注意预埋20cm*20cm*1cm 钢板，然后其上安装横向分配梁，横向分配梁采用2I32工字钢，长6m，横向分配梁上搭设贝雷梁，贝雷梁共7排，每排间距0.9m，单排含4片国标贝雷片,7排贝雷梁采用横向连接片连接固定。

三．设计荷载1、纵向荷载布置考虑为汽车-20级重车辆荷载标准2、考虑本栈桥实际情况，为确保栈桥安全，故设计为单向形式，同方向车辆间距不小于6米，即一跨内同方向只布置一辆重车。

3、栈桥上行车速度不大于5Km/h。

四．栈桥结构受力验算根据栈桥纵断面设计图，可知本栈桥计算跨径为L计=11m(按简支梁计算,如图所示)。

最不利荷载是当汽车重心处于跨中位置，检算结构强度和刚度，下面详细计算之。

计算参数：钢材弹性模量E=2.05×105N/mm2；321国标贝雷片桁片惯性矩I0=250500cm4，本桥布置7列，组合贝雷梁I组=0.017535m4。

1、刚度变形验算结构受力分析图弯矩图最大弯矩显示挠度图最大挠度显示根据计算结果可知，Mmax=606KN.m, 查表321国产贝雷桁片容许弯矩M0=975KN/m,那么有，Mmax＜M0,贝雷梁桁片弯矩满足结构受力要求。

根据计算结构显示，活载下本桥最大挠度f活=2mm。

本栈桥全桥的自重约为q=17.9KN/m,桥的销孔间隙挠度与自重挠度之和按交通部公式计为：f容=L/250=12000/250=48mm。

⑴、间隙挠度f0=0.05×n2 =0.05×42=0.8cm=8mm，其中，n为贝雷梁单列片数，若n为奇数，则计算公式为：f0=0.05×(n2-1)⑵、空载挠度f自=5ql4/384EI=1mm综上所述，总挠度fmax= f0+f自+f活，那么有：Fmax=8+1+2=11mm＜f容=L/250=12000/250=48mm，栈桥挠度符合设计规范要求，合格！2、桥墩承载力计算结构为单跨静定简支梁，那么可分别求出两个桥台所受的结构反力，计算模型如下图所示：60KN120KN120KNA BFb 对A点取矩，那么Fb*11m=60KN*1.5m+120KN*5.5m+120KN*6.9m 可得：Fb=143.45KN,即，Fa=300KN-143.45KN=156.55KN，取桥墩最大承载压力为156.55KN推算桥台基础承载力！桥台结构图如下所示：基底计算应力：P=(F+G)/A，其中桥墩自重G=26KN/m3*6m*(1*0.3+(1+1.6)*3/2+1*2.2)=998.4KN，基底面积A=2.2m*6m=13.2m2那么，P=(998.4KN+156.55KN)/13.2m2=87.496Kpa查公路桥涵与基础设计规范（JTG D63-2007），卵石中密土地基承载力容许值[fa]=650Kpa,显然，P＜[fa]，安全。

栈桥简算书(2.26改)

新建铁路九江至南昌城际轨道交通博阳河特大桥水中墩栈桥设计书编制：复核：审核：中国中铁四局集团CJQ-1标经理部第五项目队2007年12月栈桥计算书一、结构形式钢栈桥桥面宽度：按双向两车道设计，桥面宽5m ，常规跨径布置型式为12、15m 、18m ，为保证河西桥台处孔跨布置18m(保证车辆下行净空)、在35、36#墩左侧加宽7.55m 作为下部插打钢板桩、上部连续梁吊装作业平台。

栈桥下部结构：普通陆地墩为2根Φ500×10mm 钢管桩(钢管桩间距3.9m)、普通水中墩为2根Φ800×10mm 钢管桩(钢管桩间距3.9m)、加宽作业平台为5根Φ800×10mm 钢管桩(钢管桩间距1.95m)；上部结构为2根I40a 下横梁、纵梁采用6榀贝雷桁架；桥面为I10和[10纵横向分配梁，布置间距0.5m ，δ10桥面钢板满铺。

钢管桩之间采用［20a(横撑)和［18a(斜撑)作为剪刀撑，上横撑距钢管桩顶1m ，下横撑距上横撑2m 。

二、普通陆地5米宽通行栈桥简算（计算模型为50吨汽车单辆行驶单跨15米桥面）作业时履带吊不行走桥面插打钢管桩，只考虑普通行车。

钢柱壁两根工字钢四品贝雷片工字钢纵向间距槽钢横向间距厚钢面板结构模型1、栈桥面板验算桥面板自重=0.785KN/m结构形式剪力图弯矩图σ=M/W=6.91×10-3/(83.3×10-6)=83.0Mpa<[σ]=170Mpa，刚度可以！f=0.00111/5=1/4504<1/250满足要求，面板可以，底部[10槽钢间距0.5米布置可行！2、[10槽钢验算[10槽钢自重+桥面板自重=0.1+0.785=0.885KN/m前轮=30KN/11品槽钢=2.73KN后轮=140KN/11品槽钢=12.7KN按整跨15米计算，荷载压在1品槽钢上为模型结构形式弯矩图剪力图σ=M/W=4.98×10-3/(39660×10-9)=125.6Mpa<[σ]=170Mpa，刚度可以！底部I10工字钢间距0.5米布置可行！3、I10工字钢验算I10工字钢自重+[10槽钢自重+桥面板自重=0.11+0.1+0.785=0.995KN/m 取最大上部传递荷载51.96KN，按均布荷载计算结构形式弯矩图剪力图σ=M/W=4.1×10-3/(49000×10-9)=83.7Mpa<[σ]=170Mpa，刚度可以！f=0.00037/5=1/13513满足要求！I10工字钢可以，底部布置6品贝雷片可行。

下承式贝雷钢栈桥设计计算书

目录1 设计说明 ............................................................................................ 错误!未定义书签。

栈桥构造 ...................................................................................... 错误!未定义书签。

贝雷梁........................................ 错误!未定义书签。

桩顶横梁...................................... 错误!未定义书签。

钢管桩基础.................................... 错误!未定义书签。

设计主要参考资料 .................................. 错误!未定义书签。

设计标准 .......................................... 错误!未定义书签。

主要材料力学性能 .................................. 错误!未定义书签。

2 作用荷载............................................. 错误!未定义书签。

永久作用 .......................................... 错误!未定义书签。

可变作用 .......................................... 错误!未定义书签。

混凝土罐车.................................... 错误!未定义书签。

流水压力...................................... 错误!未定义书签。

风荷载........................................ 错误!未定义书签。

栈桥计算书

1、砼运输车
汽车荷载按照汽—20计算，计算图示如下：
10m³砼罐车重50t，冲击荷载取1.3，则验算荷载为650kN,砼罐车荷载分布情况为：前轴110kN,两排后轴均为270kN。前轮为单轮，荷载作用面积为：0.2m*0.6m；后轮为双轮，荷载作用面积为：0.4m*0.6m。
2、25t汽车吊
本栈桥仅考虑汽车吊通过栈桥，不在栈桥进行吊装作业。荷载按汽—20计算,吊车自重32t，冲击荷载取1.3，则验算荷载为416kN。
I=7.48×10-5m4。
（1）强度验算
＜[σw]=210MPa,合格。
＜[ ]=120MPa, 合格。
（2）刚度验算
mm＜ mm 10.2mm，合格。
4. 贝雷梁
贝雷梁在组合工况一时，最为不利。当罐车10m³行驶至跨中时，弯矩最大，行驶至支点时，剪力最大。
栈桥总长48m，设计同方向车辆间距不小于24米，即整座栈桥内同方向最多通行两辆重车。栈桥主梁由两组贝雷梁组成，每组贝雷梁承受汽车的单边荷载，将每组贝雷梁简化为4跨连续梁进行计算。
mm＜ mm 30mm，合格。
（2）当2辆罐车处于支承处时，计算简图如下：
P1为罐车前轴单轮荷载：P1=55kN；
P2为罐车后轴单轮荷载：P=135kN；
q为恒载：2m宽桥面板自重线荷载+2.75mI28b自重线荷载+贝雷梁线荷载=2×0.008×78.5+14×0.142+0.434×1/0.75+0.9=4.72kN。
＜[σw]=145MPa,合格。
5.68MPa＜[ ]=85MPa, 合格。
（2）刚度验算
mm＜ mm 0.3距为0.75m。
I12.6承受最不利荷载为10m³罐车后轮荷载，其作用面积为0.4m×0.6m，每个后轮荷载由3根I12.6承担，按三跨连续梁计算，计算简图如下：

之江大桥栈桥计算书

栈桥计算1、上部结构恒重（7米宽计算）⑴δ=12mm 钢板：7×1×0.012×7.85×10=6.59kN/m ⑵I14纵向分配梁:2.87kN/m ⑶I28横梁:2.20kN/m ⑷贝雷梁:6.66kN/m ⑸2H50下横梁:13.27kN/根 2、活荷载⑴30t 砼罐车（需在栈桥上错车）⑵65t 履带吊:自重650kN +吊重300kN业⑶施工及人群荷载：4kN/m 2考虑栈桥实际情况，同方向车辆间距不小于12米，即一跨内同方向最多只布置一辆重车。

3、各构件规格及其几何性质如下3.1、桩：υ800×10钢管桩A ＝2.48×10-2m 2I ＝1.94×10-3m 4W ＝3.9×10-3m 33.2、下横梁：2H50型钢A ＝2.28×10-2m 2 I ＝9.56×10-4m 4 W ＝3.82×10-3m 3 3.3、横向分配梁：I28a 型钢横向分配梁间距1500mm A ＝5.54×10-3m 2 I ＝0.71×10-4m 4 W ＝5.08×10-3m 3 3.4、纵向分配次梁： I14 纵向分配梁间距400mm A ＝2.15×10-3m 2 I ＝0.71×10-5m 4 W ＝1.02×10-4m 3 3.5、面板： t=12mm根据栈桥跨径布置形式，最大跨径为12m ，计算只针对最不利跨径进行验算。

4、贝雷梁栈桥计算贝雷梁栈桥分7m 和8m 宽两种，最大跨径均为12m ，主纵向分别为6榀和8榀贝雷，基础分别为2排和3排桩，根据结构形式，7m 宽贝雷梁栈桥更不利。

对7m 宽贝雷梁栈桥进行验算。

1）、贝雷梁内力计算按最大跨径12米跨栈桥计算由于桩布置为两排，其计算跨径为L=12m(按简支计算)。

⑴ 弯矩M ，其跨中弯矩影响如下：①30t 砼车（一辆）布置在跨中，同时与空车会车荷载分析：②65t 履带吊布置在跨中时自重均布荷载：q1=18.32kN/m施工及人群荷载:不考虑与履带吊同时作用65t履带吊轮压：q=172.8kN/m=2527.56kN.m③人群Mmax3=504127.040.1252=⨯⨯⨯ kN.m恒载M=0.125×18.32×122=329.76kN.mq恒=6.59+2.87+2.20+6.66=18.32kN/m选用3组双排单层贝雷架，则[M]=1576.4×3=4729.2kN·mMmax= Mmax2=2527.56kN·m<[M]= 4729.2kN·m 满足强度要求。

栈桥详细计算书讲解

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中交三航局合福高铁18 米栈桥计算书中交第三航务工程局有限公司2010年7月16日下承式栈桥验算书一、验算说明：栈桥上部结构为18米，跨径布置为9米+9米，桥面净宽为4.5米，桥面由I14工字钢和12mm钢板组合组成，采用下承式结构，桥面板纵向分配梁I14工字钢，间距为0.25m。

横向分配梁I36b工字钢，间距为1.5m，最大间距为1.625米，桥墩、台采用钢筋砼。

二、设计依据1、《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)2、《公路工程技术标准》JTG B01－20033、《钢结构设计规范》( GB 50017-2003)三、主要参考资料1、《钢结构设计手册》第三版2、《路桥施工计算手册》（周水兴等编著）3、《建筑结构静力计算手册》2004版四、主要技术标准设计荷载：80吨散装水泥罐车，考虑安全系数1.4,栈桥设计中选112吨荷载对整个桥梁结构进行验算；图一80吨随州散装水泥罐车荷载布置图（图中省略车头部分）五、结构恒重（1）钢便桥面层：12mm厚钢板，单位面积重106.8kg/m2。

（2）I14单位重16.9kg/m，则0.17kN/m，间距0.25m 。

（3）I36b单位重65.66kg/m，则0.66kN/m，4.29KN/根，最大间距1.59m。

（4）纵向主梁：321型贝雷梁， 4.67 KN/m。

（含附件）六、上部结构内力计算6.1、桥面板验算（1）荷载计算因桥面纵向工字钢的横向间距空隙仅为17cm，汽车轮宽度50cm，汽车轮宽远远大于工字钢间距，故此处对钢板不做单独验收。

仅对桥面纵向分配梁I14进行计算。

单边车轮作用在跨中时，I14弯矩最大，轮压力为简化计算可作为集中力。

荷载分析：1）均布荷载：0.267kN/m(面板)2）施工及人群荷载：不考虑与汽车同时作用3）汽车轮压：车轮接地尺寸为0.5m×0.2m, 最大轴重为224kN，每轴2组车轮，则单组车轮荷载为112kN，每组车轮压在3根I14上，则单根I14承受的荷载为37.3KN。

则单边车轮布置在跨中时弯距最大计算模型如下（以整个后轴建模按连续梁计算）钢分配梁I36b纵向工钢I1437.3KN37.3KN37.3KNq=0.27KNq=0.27KN6.1.1 受力模型（KN.m）经MIDAS/CIVIL软件计算得如下：6.1.2 反力图（KN）6.1.3 剪力图（KN）6.1.4 弯矩图（KN.m）6.1.5 变形图（m）以上Mmax=8.4kN.m ,Qmax＝29.58kN)，反力Nmax=48.6KN，挠度fmax=0.7mm 选用I14，则 Wx=102cm3；σ=M/W=8.4kN.m /102 cm3=82.3Mpa＜[δ] =188.5 Mpa；满足强度要求。

τ=QSx/Ixb=29.58*58.4*10/(712*0.55)=44.1Mpa<[τ]=85×1.3=110Mpa （根据公路桥涵钢结构及木结构设计规范第1.2.10条有：对于临时结构有1.3 [σ]＝145×1.3＝188.5Mpa）,[τ]=85×1.3=110Mpa（2）刚度验算该结构的容许挠度为不大于结构总长的1/400。

因此根据6.1.5变形图fmax=0.7mm < 1.375m/400=3.4mm，满足要求。

6.2 、I36b横向分配梁内力计算（1）荷载计算单边车轮作用在跨中时，横向分配梁的弯矩最大，轮压力为简化计算可作为集中力。

荷载分析：1）均布荷载：分配梁均布荷载：((1.625+1.375)/2*(4.5/0.25+1)*0.17+(1.625+1.375)/2*4.5*1.068)/4.5＝2.68kN/m2）施工及人群荷载：不考虑与汽车同时作用3）汽车轮压：80T 散装水泥罐车当后车轮中心布置在跨中时，计算模型如下：下横梁2I36b 贝雷300*150cm φ60*0.8cm钢管桩钢管桩横向加固[16钢板□75*75*1.2加强纵梁钢板(厚1.2cm)纵向槽钢I14b(间距30cm)钢分配梁I36b(间距150cm）]6.2.1 便桥断面图112KN112KN q=2.68KNq=2.68KN6.2.2 受力模型经MIDAS/CIVIL 软件计算得如下：6.2.3 反力图（KN）6.2.4 剪力图（KN）6.2.5 弯矩图（KN.m）6.2.6 变形图（m）以上可知最大弯矩Mmax=78.5kN.m ，最大剪力Qmax＝172kN，最大变形fmax=2.9mm。

选用I36b 则 A= 83.6cm2 ,W=920.8cm3，I/S=30.6cm(I=11080 cm4，S=400.5 cm3)，b=1.2cmσ=M/W=78.5/0.92=85.3MPa<188.2 MPaτ=QS/Ib=172*10/（30.6*1.2）=47Mpa<[τ]=85×1.3=110Mpa （2）刚度计算=0.003m﹤4.5m/400=0.011m挠度：wmax结构刚度与强度均满足要求。

6.3贝雷梁内力计算6.3.1、汽车荷载作用以最大跨径9米连续梁进行荷载分析：1）自重均布荷载： q 1 =1.068*4.5+19*0.17+4.29/1.5+4.67=15.566kN/m ； 2）施工及人群荷载: 不考虑与车辆同时作用；3） 80T 散装水泥罐车后轴中心布置在跨中，建立受力模型如下：224KNq=15.566KNq=15.566KN224KN224KN 6.3.1.1 受力模型1（m ）经MIDAS/CIVIL 软件计算得如下：6.3.1.2 反力图（KN ）6.3.1.3 剪力图（KN ）6.3.1.4 弯矩图（KN.m ）4） 80T 罐车后轮轴布置在跨端，建立受力模型如下：224KNq=15.566KNq=15.566KN224KN224KN6.3.1.5 受力模型2（m ）6.3.1.6 反力图（KN ）6.3.1.7 剪力图（KN ）6.3.1.8 弯矩图（KN.m ）综合以上跨中与跨端受力计算结果可得最大弯矩Mmax=1038.2kN.m, 最大剪力Qmax=521kN ，最大反力Nmax=898KN.纵向主梁选用2组双排单层贝雷架，则贝雷梁容许弯矩[M]=788.2×4+450*4=4952.8kN.m，容许剪力[Q]=245×4＝980kN，截面特性：[I]=5×105×2=10×105cm4。

=1038.2kN.m<[M]= 4952.8kN.mMmax= Mmax2=521kN<[Q] ＝981kNQmax= Qmax1刚度计算根据受力模型可知挠度最不利情况出现在后轮轴布置在跨中位置的情况，因此取6.3.1.1受力模型1进行取值计算，以及《路桥施工计算手册》第762页第1种荷载、第763页第4种荷载和第5种荷载叠加得=0.521ql4/100EI+(1.497+1.466)Pl3/100EI 跨中最大挠度：fmaxfmax =0.25cm+0.02=0.27cm﹤9m/400=2.2cm满足要求。

七、承重梁内力分析承重下横梁承重下横梁作为栈桥结构的主要承重结构，是栈桥结构稳定安全的生命线，拟采用的型材为2I36b。

根据第6.3节对贝雷梁的计算分析，得到最大节点反力为898kN，主纵梁为4排单层贝雷，则单排贝雷对承重下横梁的作用力为898kN/4=229kN。

下面对最不利情况下，承重梁的内力情况进行建模分析。

229KN229KN229KN229KN7.1、受力模型7.2 反力图（KN）7.3 剪力图（KN）7.4 弯矩图（KN.m）7.5 变形图（m）根据上述结果可知，取最大荷载Mmax=103kN·m，Qmax=229kN进行桩顶承重梁的截面设计。

选用2I36b,查《钢结构计算手册》得各相关力学参数如下：W=2×920.8cm3=1842cm3,A=2×83.64=167.3cm2,I/S=30.6,b=1.2×2＝2.4cm，下面对其强度进行验算：σ=M/W=103kN·m /1842cm3=56MPa<1.3[σ]=188.5MPAτ=QS/Ib=229kN×10/(30.6*2.4)=31.2MPa<1.3[τ]=110MPa挠度Wmax=0.8mm﹤1.5m/400=3.8mm满足要求，满足要求。

八、钢管桩承载力根据上述计算分析知，钢管桩基础单桩承载力最大的情况出现在车在单排桩基础顶施工作业时，单桩最大承受荷载约=457kN。

考虑本项目的地质条件及设计提供的相关地质资料，施工采用先在地基上浇筑承台，在承台面预埋钢板，与钢管桩焊接成整体。

钢管桩φ600mm×8mm，A=127.6cm2。

根据现场情况取钢管悬臂长度为3m。

下面重点计算φ600mm×8mm钢管桩。

8.1 单根钢管桩流水压力计算单根桩流水压力计算：Fw=kAγv2/(2g)式中：Fw――流水压力标准值（kN）；k ――形状系数（钢管取0.8）；A ――阻水面积（m2），计算至一般冲刷线处；γ――水的重力密度（kN/m3）；v ――设计流速（3m/s）；g ――重力加速度（9.81m/s2）。

Fw=kAγv2/(2g) ＝0.8×3.6×10×32÷2÷9.81＝13.2kN水流力作用在水深的1/3处，即为水深2m处（以最高水位在钢管桩顶，进行假设计算）水流力对钢管产生的弯矩：Mx1=8.8×2=26.4KN.m8.2 汽车水平制动力根据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)查得，汽车制动力为汽车荷载重力的10％，计算由2个墩承担，此处每根桩取水平制动力为800/2/3=13.3KN。

水平制动力对钢管产生的弯矩：Mx2=13.3×3.96=52.7KN.m8.3 钢管强度及稳定性验算由以上分析可知：σ1=M/I×x=26.4KN.m/65147cm4×0.3m=12.1MPa<188.2 MPaσ2=M/I×y=52.7KN.m/65147cm4×0.3m=24.2MPa<188.2 MPa 回转半径rx=0.354D=21cm长细比λ=l0/rx=300/21=14.29查《钢结构设计规范》附表17得稳定系数ψ=1.0σ=N/ΨA+σ1+σ2=457/（1×127.6）+12.1+24.2=72.1Mpa<188.2 MPa故钢管强度及稳定性满足设计要求。