檩条计算书
木檩条计算书
μ r=
S0 = * P2c - 施工荷载 =
施工集中荷载 = P3 - 吸风荷载 = 1.0*μ s*μ z*ω 0 =
μ s= μ z= P4 - 风压力 = 1.0*μ s*μ μ s= μ z=
P5 - 附加永久荷载 = P6 - 附加可变荷载 =
0 0
z*ω 0
=
-0.06 0.74 0.00 kN/m2 0.00 kN/m2
File: 380565259.xls Shee: 1 span-C 1 of 2
L
Case 2: qx2 = 1.2*((P1+P5)*d+m/100)*cosα +0.85*1.4*((P2+P6)*cosα +P4)*d = 1.3798 kN/m
qy - 垂直于 y 轴的荷载设计值 Case 1: qy1 = 1.2*((P1+P5)*d+m/100)*sinα +1.4*(P2+P6)*d*sinα = Case 2: qy2 = 1.2*((P1+P5)*d+m/100)*sinα +0.85*1.4*(P2+P6)*sinα *d =
C. 荷载组合：
组合方式 - Case 1: 恒载 + 活载 - Case 2: 恒载 + 活载 + 风压力
qx - 垂直于 x 轴的荷载设计值 Case 1: qx1 = 1.2*((P1+P5)*d+m/100)*cosα +1.4*(P2+P6)*d*cosα =
2016/8/29 9:41
1.5332 kN/m
qkx-垂直于x轴的荷载标准值=Max（qkx1,qks2)= Case 1: qkx1 =((P1+P5)*d+m/100+1.4*(P2+P6)*d)*cosα = Case 2: qx2 = ((P1+P5)*d+m/100)*cosα+0.85(P2+P6)*cosα +P4)*d =
加固后檩条计算书
简支屋檩计算书一. 设计资料采用规范：《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程 CECS 102:2002》（2012年版）《冷弯薄壁型钢结构技术规范 GB 50018-2002》檩条间距为1.5m；檩条的跨度为8.5m；檩条截面采用：C-220*75*20*5.0-Q235；以下为截面的基本参数：A(cm^2)=11.71 e0(cm)=4.637I x(cm^4)=1340 i x(cm)=10.7W x(cm^3)=95.74I y(cm^4)=81.54 i y(cm)=2.638W y1(cm^3)=43.07W y2(cm^3)=14.54 I t(cm^4)=0.2357 I w(cm^6)=1.119e+004 跨度中等间距的布置2道拉条；屋面的坡度角为5.71度；净截面折减系数为0.98；屋面板能阻止檩条上翼缘的侧向失稳；能构造保证檩条下翼缘在风吸力下的稳定性；简图如下所示：二. 荷载组合及荷载标准值考虑恒载工况(D)、活载工况(L)、风载工况(W)；强度验算时考虑以下荷载工况组合：1.2D+1.4L1.2D+1.4L+0.84W1.2D+0.98L+1.4W1.35D+0.98LD+1.4W挠度验算时考虑以下荷载工况组合：D+LD+W恒载：面板自重: 0.35kN/m^2不考虑檩条自重；活载：屋面活载: 0.5kN/m^2雪荷载: 0.4kN/m风载：基本风压: 0.55kN/m^2中间体型系数(-1.15)，风压高度变化系数1阵风系数1；风压综合调整系数1.05；中间风载标准值：(-1.15)×1×1×1.05×0.55=(-0.6641)kN/m^2；三. 验算结果一览整体验算结果输出受弯强度 1.2D+1.4L 173.306 205 通过挠度 D+L 31.6641 56.6667 通过 Y轴长细比- 107.392 200 通过 X轴长细比 - 79.4629 200 通过按跨验算结果输出第1跨 173.3(205) -31.66(56.66)四. 受弯强度验算最不利工况为：1.2D+1.4L最不利截面位于，离开首端4250mm绕x轴弯矩：M x= 15.094kN·m绕y轴弯矩：M y= 0.03351kN·m计算当前受力下有效截面：毛截面应力计算σ1=15.094/95.743×1000-(0.03351)/43.068×1000=156.87N/mm^2（上翼缘支承边）σ2=15.094/95.743×1000+(0.03351)/14.544×1000=159.95N/mm^2（上翼缘卷边边）σ3=-(15.094)/95.743×1000-(0.03351)/43.068×1000=(-158.43)N/mm^2（下翼缘支承边）σ4=-(15.094)/95.743×1000+(0.03351)/14.544×1000=(-155.35)N/mm^2（下翼缘卷边边）计算上翼缘板件受压稳定系数k支承边应力：σ1=156.872N/mm^2非支承边应力：σ2=159.954N/mm^2较大的应力：σmax=159.954N/mm^2较小的应力：σmin=156.872N/mm^2较大的应力出现在非支承边压应力分布不均匀系数：ψ=σmin/σmax=156.872/159.954=0.980731部分加劲板件，较大应力出现在非支承边，ψ≥-1时，k=1.15-0.22ψ+0.045ψ^2=1.15-0.22×0.980731+0.045×0.980731^2=0.977522计算下翼缘板件受压稳定系数k支承边应力：σ1=(-158.428)N/mm^2非支承边应力：σ2=(-155.346)N/mm^2全部受拉，不计算板件受压稳定系数计算腹板板件受压稳定系数k第一点应力：σ1=(-158.428)N/mm^2第二点应力：σ2=156.872N/mm^2较大的应力：σmax=156.872N/mm^2较小的应力：σmin=(-158.428)N/mm^2压应力分布不均匀系数：ψ=σmin/σmax=(-158.428)/156.872=(-1.00992)在计算k时，当ψ<-1时，取ψ值为-1。
光伏支架檩条计算书
ATEC-FCG-
Proj
编号: JSS01
ePcrot j
国电敦煌9MW项目
eMcat
连续檩条计算
dDeat
审核:
设计：
校对：
e:
2012年6月26日
A. ω设0计- 资项目料所：在地
基本风压 =
跨，其中边
连续墙梁跨数
4 跨 L=
d - 檩条间距 = 0.82 m
0.50 kN/m2 2.8 m
0.67 kn.m 0.53 kn.m
（该为 简（支该梁为 连续梁
σ= Mx / Wenx ≤ f
1.第1跨截面为
6040
，考虑到截 面消弱系数
Mx =
应力 σ=
0.67 kN-m 119.59 Mpa
f
< =153Mp
通过 !
D. 通挠过度静验力算结：构计 算手册，按饶度 E:206GP AMx=5/384 （ql^2/EI）
(风荷wy载2 - 风吸力标准值 =βz*μs*μz*ω0 = 体形系
0.50 kN/m2 -0.7 kN/m2
3强. 荷度载验组算合时最不
1 利 强荷度载验组算合时最(向不下
2 利 挠荷度载验组算合时最(向不上
3 利 （荷1）载垂组直合于：x 轴
（屋面）的荷载 Py= 1*d
1 Py －设计值
=Py= 1*d
2 Py －设计值
=Pkx =
3 Pky －标准值 1*d =
0.68 kN/m -0.67 kN/m 0.51 kN/m
(由雪荷载 起（控由制风作吸 荷（载标起准控组 合）
(由雪荷载 起（控由制风作吸 荷（载标起准控组 合）
C型檩条计算书
2 网架屋面主檩条计算采用140x80x4钢通檩条，按3.6m跨度的连续梁计算，檩距3.7m，檩条材料的屈服强度为215MPa，其毛截面特性为：A=16.96cm²Ix=449.35cm4Iy=186.76cm4Wx=64.19cm³Wy=46.696cm³g=13.32kg/m倾角取最大处倾角 a=4゜,由于角度太小，故不考虑角度对荷载的影响。
(1) 荷载计算1) 恒荷载屋面系统自重0.5kN/m²小计0.5kN/m²×3.7m = 1.85kN/m配件0.1kN/m檩条自重0.1332kN/m合计 2.0832kN/m2) 活荷载0.5Kpa×3.7m = 1.85kN/m3) 风荷载基本风压：0.7kN/m²体型系数：-1.2负风压标准值wk1=-2.0827kN/m²正风压标准值wk2=0.5kN/m²负风压-2.0827× 3.7=-7.706kN/m正风压0.5× 3.7= 1.85kN/m4).雪荷载雪压标准值 sk=0Kpa雪压0× 3.7=0kN/m(2) 荷载组合向下最不利组合值：恒＋风＋雪= 2.0832×1.2＋1.85×1.4×0.6+0×1.4= 4.053kN/m 恒＋风＋活= 2.0832×1.2＋1.85×1.4×0.6+1.85×1.4= 6.643kN/m 向下最不利标准值：恒＋风＋雪= 2.0832×1.0＋1.85×1.0×0.6+0×1.0= 3.193kN/m 恒＋风＋活= 2.0832×1.2＋1.85×1.4×0.6+1.85×1.4= 5.043kN/m向上最不利组合值：恒＋风= 2.0832×1.0-7.706×1.4=-8.705kN/m 向上最不利标准值：恒＋风= 2.0832×1.0-7.706×1.0=-5.622kN/m所以最不利的荷载为：向下:最不利荷载设计值Wf= 6.643kN/m最不利荷载标准值Wk= 5.043kN/m向上:最不利荷载设计值Wf=-8.705kN/m最不利荷载标准值Wk=-5.622kN/m(3) 内力计算（按多跨连续梁计算）M xmax=0.105×Wf×L²=0.105×8.705×3.6×3.6=11.85kN.m(4) 强度计算σ=Mxmax/W=11.85×1000000/64.19/1000=184.61N/mm²< f=215 N/mm²强度满足要求(5) 挠度计算（按多跨连续梁计算）v max=0.644×Wk×L^4/100EI=0.644×5.622×3600^4/100/206000/449.35/1000= 6.56mm< [v] =L/250=3600/250=14.4mm 刚度满足要求3 网架屋面次檩条计算采用C120x60x20x2.0冷弯薄壁檩条，按4m跨度的连续梁计算，檩距1m，檩条材料的屈服强度为215MPa，其毛截面特性为：A= 5.44cm²Ix=127.04cm4Iy=28.81cm4Wx=21.17cm³Wy=13.42cm³g= 4.28kg/m倾角取最大处倾角 a=4゜,由于角度太小，故不考虑角度对荷载的影响。
C型檩条计算书
C型檩条计算书2 网架屋面主檩条计算采用140x80x4钢通檩条，按3.6m跨度的连续梁计算，檩距3.7m，檩条材料的屈服强度为215MPa，其毛截面特性为：A=16.96cm2Ix=449.35cm4Iy=186.76cm4Wx=64.19cm3Wy=46.696cm3g=13.32kg/m倾角取最大处倾角a=4゜,由于角度太小，故不考虑角度对荷载的影响。
(1) 荷载计算1) 恒荷载屋面系统自重0.5kN/m2小计0.5kN/m2×3.7m = 1.85kN/m配件0.1kN/m檩条自重0.1332kN/m合计 2.0832kN/m2) 活荷载0.5Kpa×3.7m = 1.85kN/m3) 风荷载基本风压：0.7kN/m2体型系数：-1.2负风压标准值wk1=-2.0827kN/m2正风压标准值wk2=0.5kN/m2负风压-2.0827× 3.7=-7.706kN/m正风压0.5× 3.7= 1.85kN/m4).雪荷载雪压标准值 sk=0Kpa雪压0× 3.7=0kN/m(2) 荷载组合向下最不利组合值：恒＋风＋雪= 2.0832×1.2＋1.85×1.4×0.6+0×1.4= 4.053kN/m 恒＋风＋活= 2.0832×1.2＋1.85×1.4×0.6+1.85×1.4= 6.643kN/m 向下最不利标准值：恒＋风＋雪= 2.0832×1.0＋1.85×1.0×0.6+0×1.0= 3.193kN/m 恒＋风＋活= 2.0832×1.2＋1.85×1.4×0.6+1.85×1.4= 5.043kN/m 向上最不利组合值：恒＋风= 2.0832×1.0-7.706×1.4=-8.705kN/m 向上最不利标准值：恒＋风= 2.0832×1.0-7.706×1.0=-5.622kN/m所以最不利的荷载为：向下:最不利荷载设计值Wf= 6.643kN/m最不利荷载标准值Wk= 5.043kN/m向上:最不利荷载设计值Wf=-8.705kN/m最不利荷载标准值Wk=-5.622kN/m(3) 内力计算（按多跨连续梁计算）M xmax=0.105×Wf×L2=0.105×8.705×3.6×3.6=11.85kN.m(4) 强度计算σ=Mxmax/W=11.85×1000000/64.19/1000=184.61N/mm2< f=215 N/mm2强度满足要求(5) 挠度计算（按多跨连续梁计算）v max=0.644×Wk×L^4/100EI=0.644×5.622×3600^4/100/206000/449.35/1000= 6.56mm< [v] =L/250=3600/250=14.4mm 刚度满足要求3 网架屋面次檩条计算采用C120x60x20x2.0冷弯薄壁檩条，按4m跨度的连续梁计算，檩距1m，檩条材料的屈服强度为215MPa，其毛截面特性为：A= 5.44cm2Ix=127.04cm4Iy=28.81cm4Wx=21.17cm3Wy=13.42cm3g= 4.28kg/m倾角取最大处倾角a=4゜,由于角度太小，故不考虑角度对荷载的影响。
檩条设计计算书
屋面檩条计设计（1）设计资料檩条跨度6m ，最大檩条间距1.5m ，跨中设一道拉条。
屋面坡度为i=1/9（ 6.34α=︒）。
檩条采用冷弯薄壁C 型钢檩条，钢材采用Q235B ，2f=205N/mm 。
焊条采用E43型。
（2）荷载情况◆恒载夹芯屋面板（100厚） 20.14KN/m檩条 20.05KN/m20.19KN/m◆可变荷载屋面活载标准值为20.50KN/m ；雪荷载标20 1.00.400.40KN/m k r S S μ==⨯=取屋面活载与雪荷载中的较大值 20.50KN/m 。
屋面积灰荷载为 20.30KN/m 。
◆风荷载风荷载标准值()2k 0 1.7680.6 1.030.45 1.050.52KN/m z z s ωβμμω==⨯-⨯⨯⨯=-（3）内力情况恒载和活载组合情况下荷载大于恒载与施工检修荷载组合情况下荷载，则仅须验算前者。
()q=1.20.19+0.9 1.40.50+0.30 1.5 1.85KN/m ⨯⨯⨯=⎡⎤⎣⎦()k q =0.19+0.90.50+0.30 1.5 1.37KN/m ⨯⨯=⎡⎤⎣⎦x q .sin 1.85sin 6.340.204KN/m q α==⨯︒=y q .cos 1.85cos 6.34 1.839KN/m q α==⨯︒=对于x 轴22/8 1.8396/88.276KN.m x y M q l ==⨯=对于y 轴，檩条跨中设有一道拉条，考虑为侧向支承点，则跨中负弯矩为22y M /320.2046/320.230KN.m x q l ==⨯=（3）截面 选择及其截面几何性质选用截面尺寸为C 1807020 2.5⨯⨯⨯，截面几何特性如下：2848A mm =，434.66910x W mm =⨯，43max 2.58210y W mm =⨯，43min 1.11210y W mm =⨯，70.4x i mm =，644.20210x I mm =⨯，25.3y i mm =，545.44210y I mm =⨯，341.76710t I mm =⨯，963.49210w I mm =⨯，051.0e mm =，021.1x mm =（5）有效截面计算180 2.57 3.070h b ==<，702052831312.5205b t ==<=，且2082.5a t ==，故檩条全截面有效。
钢结构檩条计算书
△ 标准组合
△ 组合6：1.0恒 + 1.0活 + 0.9*1.0*积灰 + 0.6*1.0*风压
4、边跨跨中单檩强度、稳定验算
强度计算控制截面：跨中截面
强度验算控制内力(kN.m)：Mx=3.648 ;My=-0.138(组合：1)
-------------------------------
| 连续檩条设计 |
| |
强度验算控制内力(kN.m)：Mx=2.955 ;My=-0.118(组合：1)
有效截面计算结果：
全截面有效。
强度计算最大应力(N/mm2)：106.890 < f'=218.389
中间跨跨中强度验算满足。
风吸力作用跨中下翼缘受压稳定验算控制内力(kN.m)：Mx=-1.488 ;My=-0.039 ;My'=0.211(组合：5)
搭接双檩刚度折减系数：0.500
支座负弯矩调幅系数：0.900
檩条截面： C160X60X20X2.2
边跨支座搭接长度：0.600 (边跨端：0.300；中间跨端：0.300)
中间跨支座搭接长度：0.600 (支座两边均分)
----- 设计依据 -----
有效截面计算结果：
全截面有效。
强度计算最大应力(N/mm2)：102.653 < f'=218.389
第二跨跨中强度验算满足。
风吸力作用跨中下翼缘受压稳定验算控制内力(kN.m)：Mx=-1.166 ;My=-0.023 ;My'=0.211(组合：5)
有效截面计算结果：
----- 设计信息 -----
屋面板檩条受力计算
金属屋面受力计算书一、构造层说明及相关参数1、构造层说明：面层：0.7mm厚铝镁锰合金屋面板，展开宽度500mm；由不锈钢扣件固定在支撑层上面。
25/430型立边咬合铝、锰、镁合金板受向下荷载时的截面参数25/430型立边咬合铝、锰、镁合金板受向上荷载时的截面参数降噪层：6mm厚通风降噪丝网；防水层：自粘性防水卷材；找平层：1mm厚镀锌找平钢带（间距400~450mm）；支撑层：0.5mm厚VP125型压型钢承板；保温层：100厚12k保温棉满铺；檩条：□40x40x4.0方通檩条，横截面积：576mm2；间距1000mm；□40x40x4.0 方通檩条截面特性2、计算依据：《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018-2002）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）3、设计参数钢密度：78.5 KN/m3铝合金密度：28 KN/m3玻璃棉容重：0.12 KN/m3檩条钢材材质为：Q235强度设计值：冷弯薄壁型钢的f(拉、压、弯)设计值为：205N/mm2屋面铝板铝合金牌号为：3004H14，抗拉强度σb≥220(N/mm2)非比例伸长应力σRP0.2≥170(N/mm2)T码铝合金牌号为6063-T5 抗拉强度σb≥160(N/mm2)非比例伸长应力σRP0.2≥110(N/mm2)ST5.5*35六角法兰钻尾钉材质为SWRCH22A，最小破坏力矩为10N·m破坏拉力荷载为13.2KN材料弹性模量及线胀系数：材料弹性模量E(N/mm2)线胀系数(10-5)钢 2.06*105 1铝合金0.70*105 2.35结构重要性系数：λ=1.14、荷载4.1、恒荷载：0.7厚25/430型立边咬合铝镁锰合金屋面板0.035 KN/m26mm厚通风降噪丝网0.005 KN/m2自粘性防水卷材0.05KN/㎡1mm厚找平钢板0.08 KN/m20.5mm厚压型钢板0.04 KN/m2□40x40x4檩条0.05 KN/m其他连接附件0.005 KN/m2合计0.265KN/m24.2、活荷载（按不上人屋面）：0.5 KN/m24.3、风荷载：按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001,计算嘉兴地区的风载为：50年一遇基本风压：w0 = 0.50 kN/m2，地面粗糙类别B类，建筑物高度按20m计算，按封闭式屋面取体形系数。
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----- 设计信息-----
钢材：Q235
檩条间距(m)：0.717
连续檩条跨数：4 跨
边跨跨度(m)：3.600
中间跨跨度(m)：3.560
设置拉条数：1
拉条作用：约束上翼缘
屋面倾角(度)：5.711
屋面材料：压型钢板屋面(无吊顶)
验算规范：《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB 50018-2002)
容许挠度限值[υ]: l/200
边跨挠度限值: 18.000 (mm)
中跨挠度限值: 17.800 (mm)
屋面板能否阻止檩条上翼缘受压侧向失稳：能
是否采用构造保证檩条风吸力下翼缘受压侧向失稳：不采用
计算檩条截面自重作用: 计算
活荷作用方式: 考虑最不利布置
强度计算净截面系数：1.000
搭接双檩刚度折减系数：0.500
支座负弯矩调幅系数：0.900
檩条截面：C100X50X15X2.5
边跨支座搭接长度：0.720 (边跨端：0.360；中间跨端：0.360)
中间跨支座搭接长度：0.720 (支座两边均分)
----- 设计依据-----
《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)
《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB 50018-2002)
----- 檩条作用与验算-----
1、截面特性计算
檩条截面：C100X50X15X2.5
b = 50.00; h = 100.00;
c = 15.00; t = 2.50;
A =5.2300e-004; Ix =8.1340e-007; Iy =1.7190e-007;
Wx1=1.6270e-005; Wx2=1.6270e-005; Wy1=1.0080e-005; Wy2=5.2200e-006;
2、檩条上荷载作用
△恒荷载
屋面自重(KN/m2) ：0.2000;
檩条自重作用折算均布线荷(KN/m): 0.0411;
檩条计算恒荷线荷标准值(KN/m): 0.1845;
△活荷载(包括雪荷与施工荷载)
屋面活载(KN/m2) ：0.500;
屋面雪载(KN/m2) ：0.000;
施工荷载(KN) ：1.000;
施工荷载起到控制作用;
△风荷载
建筑形式：封闭式;
风压高度变化系数μz ：1.000;
基本风压W0(kN/m2) ：0.700;
边跨檩条作用风载分区：中间区;
边跨檩条作用风载体型系数μs1：-1.150;
中间跨檩条作用风载分区：中间区;
中间跨檩条作用风载体型系数μs2：-1.150;
边跨檩条作用风荷载线荷标准值(KN/m): -0.5772;
中间跨檩条作用风荷载线荷标准值(KN/m): -0.5772;
说明: 作用分析采用檩条截面主惯性轴面计算，荷载作用也按主惯性轴分解;
檩条截面主惯性轴面与竖直面的夹角为：5.711 (单位：度，向檐口方向偏为正);
3、荷载效应组合
△基本组合
△组合1：1.2恒+ 1.4活+ 0.9*1.4*积灰+ 0.6*1.4*风压
△组合2：1.2恒+ 0.7*1.4*活+ 1.4积灰+ 0.6*1.4*风压
△组合3：1.2恒+ 0.7*1.4*活+ 0.9*1.4*积灰+ 1.4风压
△组合4：1.35恒+ 0.7*1.4*活+ 0.9*1.4*积灰+ 0.6*1.4*风压
△组合5：1.0恒+ 1.4风吸
△标准组合
△组合6：1.0恒+ 1.0活+ 0.9*1.0*积灰+ 0.6*1.0*风压
4、边跨跨中单檩强度、稳定验算
强度计算控制截面：跨中截面
强度验算控制内力(kN.m)：Mx=0.943 ;My=-0.028(组合：1)
有效截面计算结果：
全截面有效。
考虑冷弯效应强度设计值(N/mm2)：f'=226.950
强度计算最大应力(N/mm2)：63.423 < f'=226.950
第一跨跨中强度验算满足。
风吸力作用跨中下翼缘受压稳定验算控制内力(kN.m)：Mx=-0.660 ;My=-0.001(组合：5) 有效截面计算结果：
全截面有效。
受弯构件整体稳定系数：φb=0.742
下翼缘受压稳定计算最大应力(N/mm2)：54.895 < f=205.000
第一跨跨中风吸力下翼缘受压稳定验算满足。
5、边跨支座搭接部位双檩强度验算
强度验算控制内力(kN.m)：Mx=-1.047 ;My=-0.019(组合：1)
单根檩条有效截面计算结果：
全截面有效。
强度计算最大应力(N/mm2)：34.014 < f'=226.950
第一跨支座强度验算满足。
6、中间跨跨中单檩强度、稳定验算
强度计算控制截面：跨中截面
强度验算控制内力(kN.m)：Mx=0.722 ;My=-0.025(组合：1)
有效截面计算结果：
全截面有效。
强度计算最大应力(N/mm2)：49.074 < f'=226.950
第二跨跨中强度验算满足。
风吸力作用跨中下翼缘受压稳定验算控制内力(kN.m)：Mx=-0.355 ;My=-0.003(组合：5) 有效截面计算结果：
全截面有效。
受弯构件整体稳定系数：φb=0.748
下翼缘受压稳定计算最大应力(N/mm2)：29.746 < f=205.000 第二跨跨中风吸力下翼缘受压稳定验算满足。
7、跨中支座搭接部位双檩强度验算
强度验算控制内力(kN.m)：Mx=-0.856 ;My=-0.020(组合：1) 单根檩条有效截面计算结果：
全截面有效。
强度计算最大应力(N/mm2)：28.253 < f'=226.950
跨中支座强度验算满足。
8、连续檩条挠度验算
验算组合: 6
第一跨最大挠度(mm): 5.034
第一跨最大挠度(mm): 5.034 (L/715)< 容许挠度: 18.000
第一跨挠度验算满足。
第二跨最大挠度(mm): 3.177
第二跨最大挠度(mm): 3.177 (L/1121)< 容许挠度: 17.800
第二跨挠度验算满足。
****** 连续檩条验算满足。
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====== 计算结束======。