. 单向板肋梁楼盖设计实例
单向板肋梁楼板设计实例(市政)
任务8：单向板楼盖设计实例【设计资料】某工厂仓库，为多层内框架砖混结构。
外墙厚370mm，钢筋混凝土柱截面尺寸400mm ×400mm，楼盖采用现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖，其结构平面布置图见图1.2.33。
楼面做法：楼面面层水磨石（10mm面层，20mm水泥砂浆打底），梁板天花板混合砂浆抹灰15mm。
图1.2.33 楼盖结构平面布置图【设计内容】1、结构平面布置方案：包括结构平面布置、截面尺寸、选材。
2、板的设计（按塑性内力重分布计算）3、次梁的设计（按塑性内力重分布计算）【设计步骤】1、结构平面布置方案1）结构平面布置如图1.2.33所示，确定主梁跨度为6.6m，主梁每跨内布置2根次梁，次梁的跨度为5m，板的跨度为2.2m。
2）确定截面尺寸板厚h≥l0/40（按表1.2.1取用）=2200/40=55mm，考虑工业建筑单向楼板要求不应小于70 mm，故取板厚h=80mm。
次梁的截面高度应满足（1/18～1/12）l0=（1/18～1/12）×5000=278～417mm，取h=400mm，则b=(1/2~1/3)h=(133~200)mm，取b=200mm。
主梁的截面高度应满足（1/14～1/8）l0 =（1/14～1/8）×6600=471～825 mm，取h=600mm，则b=(1/2~1/3)h=(200~300)mm，取b=250mm。
3）选材（1）、混凝土：C25（2）、钢筋：主梁及次梁受力筋用HRB335级钢筋，板内及梁内的其它钢筋可以采用HPB300级。
2、板的设计（按塑性内力重分布计算）1）荷载计算及计算简图①荷载计算：查表1.2.4可得水磨石地面自重为0.65kN/m2，混合砂浆17 KN/m3，钢筋混凝土25KN/m3，取1m宽板带计算可得板的恒荷载标准值：水磨石面层：0.65×1=0.65 KN/m80mm钢筋混凝土板：25×0.08×1=2.0 KN/m15mm板底混合砂浆：17×0.015×1=0.255 KN/m恒载标准值：g k=2.905 KN/m板的恒荷载设计值（恒荷载分项系数取1.2）：g =1.2×g k=3.486 KN/m板的活荷载标准值：q k=9×1=9 KN/m板的活荷载设计值（活荷载分项系数取1.3）：q =1.3×q k=11.7 KN/m板的设计值总值：g+q=1.2×g k +1.3×q k =15.186 KN/m②确定板的计算跨度及计算简图：次梁截面为200×400mm，现浇板在墙上的支承长度不小于100mm，取板在墙上的支承长度为120mm。
单向板肋梁楼盖设计书(共11页)
单向(dān xiànɡ)板肋梁楼盖设计计算(jì suàn)书一、设计(shèjì)资料某三层工业(gōngyè)厂房（层高3.6m），拟采用整体式单向板肋梁楼盖，建筑平面如图1所示（楼梯在此平面以外。
楼面可变荷载标准值为6KN/㎡（荷载分项系数1.3）。
楼面面层为20㎜厚混合砂浆抹底，底面用20㎜厚水泥砂浆抹平。
混凝土采用C25（柱可采用C30），梁、柱内受力纵筋为HRB335级，其他均为HPB235级。
车间内无侵蚀性介质。
建筑物安全等级为二级。
进行楼盖设计。
二、结构布置选用单向板肋梁楼盖结构，梁、板的布置及构件尺寸如图所示。
三、板的计算确定板厚h=100mm。
按塑性内力重分布方法计算内力，取1m宽板带为计算单元，结构尺寸和计算简图如图所示。
1.荷载(hèzài)20mm 水泥砂浆面层(miàn cénɡ) 25KN/m³×0.02m×2=1 KN/m²100mm钢筋(gāngjīn)混凝土板 25 KN/m³×0.1m=2.5 KN/m²20mm混合(hùnhé)砂浆摸底 25 KN/m³×0.02m=0.5 KN/m²永久荷载标准值 g k=4 .0KN/m²可变荷载标准值 q k=6.0 KN/m²荷载设计值 1.2×4.0 KN/m²+1.3×6.0 KN/m²=12.6 KN/m²1m板宽设计值 p=12.6 KN/m²2.内力计算跨度板厚 h=100mm 次梁截面b×h=250㎜×450㎜边跨l01=(2500-120-125+100/2)㎜=2305㎜ l n1=(2500-120-250/2)=2255㎜距端第二跨l02=2500㎜-250㎜=2250㎜ l n2=2250㎜跨距差(2305-2250)/2250=2.4%<10% ,可按等跨连续梁查表计算。
单向板肋梁楼盖例题
单向板肋梁楼盖设计实例(注意：楼板有单、双向之分，其中单向楼板L/b>=2,即长/宽>=2,双向楼板L/b<2) 内容很多，考试一般不会叫你设计，因为耗时间太多例题 现浇单向板肋梁楼盖设计 （1）设计资料 1）结构形式某工厂仓库，采用多层砖混结构，内框架承重体系。
外墙厚370mm ，钢筋混凝土柱截面尺寸为300mm ×300mm 。
楼盖采用现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖，其结构平面布置如图1所示。
图示范围内不考虑楼梯间。
图1 楼盖结构平面布置图2）楼面做法20mm 厚水泥砂浆面层，15mm 厚石灰砂浆抹底。
3）楼面荷载恒荷载：包括梁、楼板及粉刷层自重。
钢筋混凝土容重253/m kN ，水泥砂浆容重3/20m kN ，石灰砂浆容重173/m kN ，荷载分项系数2.1=G γ。
活荷载：楼面均布活荷载标准值82/m kN ，荷载分项系数3.1=G γ（楼面活荷载标准值≥42/m kN ）。
4）材料选用混凝土采用C20，梁中受力主筋采用HPB335级钢筋，其余均采用HPB235级钢筋。
（2）设计要求1）板、次梁按塑性内力重分布方法计算。
2）主梁按弹性理论计算。
3）绘制板、次梁的结构施工图。
解:（1）楼盖结构布置及截面尺寸 1）梁格布置如图1所示，确定主梁的跨度为6m ，次梁的跨度为5m ,主梁每跨内布置2根次梁，板的跨度为2m 。
2）截面尺寸板考虑刚度要求，板厚度mm h 57~502000351~401=⨯⎪⎭⎫⎝⎛≥。
考虑工业建筑楼板最小厚度为80mm ，取板厚h=80mm 。
次梁截面高度应满足：mm l h 417~2785000121~181121~1810=⨯⎪⎭⎫ ⎝⎛=⎪⎭⎫ ⎝⎛=。
考虑到楼面活荷载较大，取次梁截面尺寸mm mm h b 400200⨯=⨯。
主梁截面高度应满足：mm l h 750~429600081~14181~1410=⨯⎪⎭⎫ ⎝⎛=⎪⎭⎫ ⎝⎛=，取主梁截面尺寸mm mm h b 600250⨯=⨯。
混凝土现浇单向板肋梁楼盖设计参考例题
某三层仓库钢筋混凝土现浇单向板肋梁楼盖设计一、设计资料1、楼面活荷载标准值6kN/m 2。
2、楼面水泥砂浆面层厚25mm （3/20m KN =γ）； 梁、板均为20mm 厚纸筋石灰砂浆（3/17m KN =γ）。
3、材料选用：(1)混凝土：采用C25（2/9.11mm N f c =,2/27.1mm N f c =,3/25m KN =γ）； (2)钢 筋：板采用HPB235级钢筋(2'/210mm N f f y y ==，b ξ=0.614)梁的受力钢筋采用HRB335级钢筋(2'/300mm N f f y y ==,b ξ=0.550) 箍筋、架立钢筋采用HRB335级钢筋(2'/300mm N f f y y ==,b ξ=0.550)4、楼面梁格布置图1-1 梁格布置图5、板、次梁及主梁相关尺寸的确定板按塑性内力重分布方法设计，按刚度条件板厚为mm l h o 5.5740230040≈=≥，按构造要求，工业房屋楼面的最小厚度为70mm ，则可取板厚h=80mm 。
次梁截面高度应满足mm l h o )500~333()181~121(==，则取h=450mm ，截面宽度应满足mm h b )225~150()31~21(==，则取b=200mm 。
主梁截面高度应满足mm l h )690~460()141~81(0==，则取h=650mm ，截面宽度应满足mm h b )325~217()31~21(==，则取b=250mm 。
二、板的设计板的几何尺寸和计算简图如下2-1 板的几何尺寸2-2 板的计算简图1. 荷载 ①恒荷载板自重 0.08 ×25=2.0KN/m 2 楼面面层 0.025×20=0.5KN/m 2 天棚抹灰 0.02 ×17=0.34KN/m 2 g k =2.84KN/m 2 ②活荷载 q k =6.0KN/m 2 ③荷载组合设计值对于标准值大于4KN//m 2的工业房屋楼面结构的活荷载应取Q γ=1.3，所以有：g+q=1.2g k +1.3q k =1.2×2.84+1.3×6.0=11.208KN/m 22. 内力计算取1m 宽板带作为计算单元，各跨的计算跨度为：中间跨： 0l =n l =2.3-0.20 =2.10m边 跨： 0l = n l +2h=2.30-0.12-0.10+0.04=2.12m 边跨与中间跨的计算跨度相差：2.12 2.102.10- =0.009<10%故可按等跨连续板计算内力。
单向板肋梁楼盖例题
则1m板宽为计算单元时, 板上荷载q+g=9.69kN/m。
1.3 现浇单向板肋梁楼盖设计
1 梁板结构
3.板(B1~B6)的设计——按考虑塑性内力重分布设计
（3）板的内力——弯矩设计值计算 因边跨与中跨的计算跨度相差 21 22010 00.9% 51% 0 2100
可按等跨连续板计算。由P42表1-2查出板的弯矩系数aM, 板的弯矩设计值见表1-8
l02=2.10
9.69×2.102/16 =2.67
l02=2.10
-
9.69×2.102/14
=-3.05
1.3 现浇单向板肋梁楼盖设计
1 梁板结构
3.板(B1~B6)的设计——按考虑塑性内力重分布设计
（4）板 配筋计算——正截面受弯承载力计算
C2混 5 凝a1土 1.0， ， fc1.9 1N/m 2， ftm 1.2N 7 /m 2；m
2 C 6350
1 B 6475 A
边跨l0取 16 4 7m5m
图1-36（b）次梁的计算简图
中间l0跨 2ln 635m0m
1.3 现浇单向板肋梁楼盖设计
1 梁板结构
4.次梁L2的设计——按考虑塑性内力重分布设计
（2）次梁的荷载设计值计算
永久荷载设计值:
P24表1-2注解；
板传来的3.1 永 92.久 37.荷 3k4N 载/m ： P50 次梁钢筋的弯起和截断
截面宽度 b (1 /3~ 1 /2 )h 1~ 520 m 2， 5 m取 b200mm
(3)主梁L1截面尺寸b×h l690m0m
主梁截面高度 h 1 /1 ~ 1 4 /8 l 4~ 9 8m 3 6 ， 3 m h取 650mm
整体式钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计例题
1．设计资料本设计为一工业车间楼盖，采用整体式钢筋混凝土单向板肋梁楼盖，楼盖梁格布置如图T-01所示，柱的高度取9m，柱子截面为400mm×400mm。
图T-01（1）楼面构造层做法：20mm厚水泥砂浆面层，20mm厚混合砂浆顶棚抹灰。
（2）楼面活荷载：标准值为8kN/m2。
（3）恒载分项系数为1.2；活荷载分项系数为1.3（因为楼面活荷载标准值大于4kN/m2）。
（4）材料选用：混凝土：采用C20（,）。
钢筋：梁中架立钢筋、箍筋、板中全部钢筋采用HPB235（）。
其余采用HRB335（）。
2．板的计算。
板按考虑塑性内力重分布方法计算。
板的厚度按构造要求取。
次梁截面高度取，截面宽度，板的尺寸及支承情况如图T-02所示。
图T-02图T-03（1）荷载：恒载标准值：20mm水泥砂浆面层；80mm钢筋混凝土板；20mm混合砂浆顶棚抹灰；；恒载设计值；活荷载设计值；合计；即每米板宽。
（2）内力计算：计算跨度：边跨；中间跨；跨度差，说明可以按等跨连续板计算内力。
取1m宽板带作为计算单元，其计算简图如图T-03所示。
各截面的弯矩计算见表Q-01。
（3）截面承载力计算：,各截面的配筋计算见 表Q-02。
中间板带②～⑤轴线间，其各区格板的四周与梁整体连接，故各跨跨中和中间支座考虑板的内拱作用，其弯矩降低20%。
3．次梁的计算。
次梁按考虑塑性内力重分布方法计算。
取主梁的梁高，梁宽。
荷载：恒载设计值：由板传来；次梁自重；梁侧抹灰；；活荷载设计值：由板传来；合计：；（1）内力计算：计算跨度：边跨：；；中间跨：；跨度差：；说明可以按等跨连续梁计算内力。
次梁弯矩和剪力见表Q-03及表Q-04。
（2）截面承载力计算：次梁跨中截面按T形截面计算，其翼缘计算宽度为：边跨：;离端第二跨、中间跨：;梁高：;翼缘厚：;判别T形截面类型：故各跨中截面均属于属于第一类T形截面。
支座截面按矩形截面计算，离端第二支座按布置两排纵筋考虑，取，中间支座按布置一排纵筋考虑，。
单向板肋梁楼盖设计(PPT)
在均布及三角形荷载作用下：
M k1gl 2 k2ql 2 V k3gl k4ql
在集中荷载作用下：
M k5Gl k6Ql V k7G k8Q
2.3 单向板肋梁楼盖设计
3 单向板肋梁楼盖按弹性理论措施计算构造内力
内力包络图
由内力叠合图形旳外包线构成，它反应出各截面可能产生旳最大 内力值，是设计时选择截面和布置钢筋旳根据。
次 梁 ：（4~6）m 主 梁 ：（5~8）m
构造平面布置方案
(a) 主梁横向布置
(b) 主梁纵向布置 单向板肋梁楼盖布置方案
(c) 只布置次梁
2.3 单向板肋梁楼盖设计
2 现浇整体式楼盖构造内力分析措施
弹性理论 有较大旳安全贮备。 塑性理论 内力分析与截面计算相协调，成果比较经济，但一般
情况下构造旳裂缝较宽，变形较大。
民用建h筑/ l 楼板 l ≥70mm
工业建筑楼板 ≥80hmm
• 高跨h比/ l h 中旳
取短h向跨度
h
• 板厚一般宜为h
80mm≤ ≤16h0mm
• 高跨比 中旳 为肋高
1 单向板肋梁楼盖构造布置
构造布置涉及柱网、承重墙、梁和板旳布置
应综合考虑建筑功能、造价及施工条件等，合理拟定构造旳平面布置。 根据工程实践，常用跨度为：单向板 ：（1.7~2.5）m
混凝土构造设计
单向板肋梁楼盖设计
1、单向板与双向板
单向板：荷载作用下，只在一种方向或主要在一种方向弯曲旳板。 双向板：荷载作用下，在两个方向弯曲，且不能忽视任一方向弯曲旳板。
《混凝土构造设计规范》(GB 50010-2023)要求：
（1） 对两边支承旳板，应按单向板计算。 （2） 对于四边支承旳板
2.2.4单向板肋梁楼盖设计实例
2.2.4单向板肋梁楼盖设计实例 1.设计资料某多层仓库为内框架结构，设计使用年限为50年，建筑平面如图2.16所示。
楼面可变荷载标准值为6kN/m 2，楼面面层为20mm 水泥砂浆抹灰，梁板下面用15mm 厚水泥石灰抹底。
梁板混凝土强度等级为C25，梁内纵向受力钢筋采用HRB400级，其他钢筋采用HPB300级，柱截面为400mm ×400mm 。
图2.16 仓库建筑平面图 2.试设计该楼盖，设计内容包括：1）按单向板肋梁楼盖布置主次梁，选择构件截面尺寸，绘制楼盖结构平面布置图。
2）按考虑塑性内力重分布的方法设计板和次梁，并绘制配筋图。
3）按弹性方法设计主梁，并绘制主梁的抵抗弯矩图及配筋图。
3.结构布置及构件尺寸选择由于一般单向板的跨度取为1.8～2.7m ，次梁的跨度4～6m ；主梁的跨度5～8m 。
确定次梁沿纵向布置，主梁沿横向布置，由此主梁跨度为6.6m ，次梁跨度为6m ，板的跨度为2.2m 。
根据构造要求，初定截面尺寸如下：板厚：按30lh >，2200=l ，且70≥h ，取mm 80=h ； 次梁：梁面按12~18ll h =，m m 6600=l ，取梁高m m 450=h ，梁宽按2~3h h b =估算，取m m 200=b ；主梁：梁高按8~141lh =，m m 6600=l ，取m m 700=h ，梁宽取m m 300=b 。
楼盖的梁板结构平面布置及构件尺寸如图2.17所示。
图2.17 梁板结构平面布置及构件尺寸图 4.板的计算 1）荷载计算20mm 厚水泥砂浆面层 400.002.020=⨯kN/m 2 80mm 厚现浇钢筋混凝土板 000.208.025=⨯kN/m 215mm 厚石灰砂浆抹底 255.0015.017=⨯kN/m 2 恒荷载标准值 655.2=k g kN/m 2 活荷载标准值 000.6=k q kN/m 2 荷载设计值应取以下两种组合的较大值 a.由可变荷载效应控制的组合986.10000.63.1655.22.1=⨯+⨯=⋅+⋅=k Q k G q g q γγkN/m 2 b.由永久荷载效应控制的组合044.9000.67.03.1655.235.1=⨯⨯+⨯=⋅⋅+⋅=k Q Q k G q g q ψγγkN/m 2 因此取q=10.99 kN/m 2计算 2）计算简图取1m 板宽作为计算单元，板的计算跨度为：边跨：2020280120100220020=+--=+=h l l n mm或2040212012010022020=+--=+=a l l n mm 取小值 20200=l mm中间跨：mm 200020022000=-==n l l ；平均跨度为：mm 2010220002020=+=l跨度差：%10%1200020002020<=-可以采用等跨连续板的弯矩系数计算板的弯矩。
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淮阴工学院课程设计实例课程名称：工程结构课程编号：1411860学时学分：2周、2学分学生班级：工程管理1101学生姓名：黄骏学生学号：1101404115指导教师：顾向阳制订日期：2012年6月归口单位：建筑工程学院钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程一、设计题目 单向板肋梁楼盖设计 二、设计内容1、结构平面布置图：柱网、主梁、次梁及板的布置2、板的强度计算（按塑性内力重分布计算）3、次梁强度计算（按塑性内力重分布计算）4、主梁强度计算（按弹性理论计算）5、绘制结构施工图（1）、结构平面布置图（1：200） （2）、板的配筋图（1：50）（3）、次梁的配筋图（1：50；1：25）（4）、主梁的配筋图（1：40；1：20）及弯矩M 、剪力V 的包络图 （5）、钢筋明细表及图纸说明 三、设计资料某多层厂房采用钢筋混凝土现浇单向板肋梁楼盖，其中三层平面图如图所示，楼面荷载、材料及构造等设计资料如下：（1）楼面活荷载标准值2/6m kN q k =;（2）楼面面层用20mm 厚水泥砂浆抹面（3/20m kN =γ），板底及梁用15mm 厚石灰砂浆抹底（3/17m kN =γ）；（3）混凝土强度等级采用C30，钢筋采用HRB400和HRB335；（4）板伸入墙内120mm ，次梁伸入墙内240mm ，主梁伸入墙内370mm ；柱的截面尺寸400 mm ×400 mm 。
现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计计算书一、 平面结构布置：１、确定主梁的跨度为6m,次梁的跨度为5.4m,主梁每跨内布置两根次梁,板的跨度为2m 。
楼盖结构布置图如下：２、对于工业建筑的楼盖板，要求h ≥80mm ，取板厚h ＝80mm 3、次梁的截面高度应满足 h ＝(121～181)L ＝(300～450)mm ，取h ＝400mm 。
则b ＝(21～31)h ＝(133～200)mm ，取b ＝200m 。
4、主梁的截面高度应该满足h ＝(81～141)L ＝(429～750)mm ，取h ＝600mm 。
则b ＝(21～31)h ＝(200～300)mm ，取b ＝250mm 。
二、 板的设计（按塑性内力重分布计算）： 1、荷载计算：轴线①~②、⑤~⑥的板属於端区格单向板；轴线②~⑤的板属於中间区格单向板。
（1） 荷载板的永久荷载标准值20mm 原水泥砂浆面层：0.02×20=0.4kN/㎡ 80mm 原钢筋混凝土板：0.08×25=2kN/㎡ 15mm 石灰砂浆： 0.015×17=0.255 kN/㎡小计： 2.655 kN/㎡ 板的可变荷载标准值 2/6m kN q k =恒荷载分项系数取1.2；因为工业建筑楼盖且楼面活荷载标准值大于4.0kN/㎡，所以活荷载分项系数取1.3。
于是板的设计值总值： q g +=k k q g 3.12.1+ =10.986 kN/㎡ 2、板的计算简图：次梁截面为200mm ×400mm ，现浇板在墙上的支承长度不小于120mm 。
按塑性内力重分布设计，板的计算边跨：l 0= l n +h/2=2000-100-120+80/2=1820mm<1.025 l n =1824.5取l 01＝1820mm中跨： l 02＝l n ＝2000mm -200mm ＝1800mm板为多跨连续板，对于跨数超过五跨的等截面连续板，其各跨受荷相同，且跨差不超过10%时，均可按五跨等跨度连续板计算。
计算简图如下图：3、内力计算及配筋：用塑性内力重分布理论计算，则有α系数如下： 表1.0ABCCBA18201820180018001800g ＋q=10.986kN/m板的计算简图则由20)(l q g M +=α可计算出1M 、B M 、2M 、c M ，计算结果如下表：这是对端区格单向板而言的，对于中间区格单向板，其Mc 和M2应乘以0.8，分别为 Mc=c M 8.0=-2.08 kN ·m; M2=28.0M =1.82kN ·m 环境类别一级，C30混凝土，板的最小保护层厚度c=15mm 。
板厚80mm ：，mm a h h s 6020800=-=-=板宽b=1000mm 。
C30混凝土，α1=1.0，fc=14.3 kN/mm ²，HRB400钢筋，fy=360N/mm ²根据各跨跨中及支座弯矩可列表计算如下：位于次梁内跨上的板带，其内区格四周与梁整体连接，故其中间跨的跨中截面（2M 、3M ）和中间支座（c M ）计算弯矩可以减少20%，其他截面则不予以减少。
计算结果表明，支座截面ξ均小于0.35，符合塑形内力重分布的原则；As/bh=163/(1000×80)=0.21%，此值大于0.45ft/fy=0.45×1.43/360=0.18%，同时大于0.2%，满足最小配筋率。
5、绘制板的配筋示意图： 采用弯起式筋,详见板的配筋图.三、次梁设计（按塑性内力重分布计算）： 1、次梁的支承情况： 2、荷载计算：由板传来： 3.186×2= 6.372 kN/m 次梁肋自重： 0.2×(0.4-0.08) ×25×1.2=1.92kN/m 次梁粉刷重 0.02×(0.4-0.08)×2×17×1.2= 0.26kN/m 恒载： g=8.552kN/m 活载： q=7.8×2=15.6kN/m 设计值总值： q g +=24.152 kN/m3、确定计算跨度及计算简图。
次梁在砖墙上的支承长度为240mm 。
主梁截面为250×600.计算跨度：边跨l0=ln+a/2=5400-120-250/2+240/2=5275mm<1.025ln=5284mm ，取l0=5275mm 中间跨l0=ln=5400-250=5150mm因跨度相差小于10%，可按等跨连续梁计算，计算简图如下：3、内力计算：由20)(l q g M +=α可计算出1M 、B M 、2M 、c M ，计算结果如下表：由n l q g V )(+=β可计算出A V 、Bl V 、Br V 、c V ，计算结果如下表：4、截面承载力计算：ABCCBA52755275515051505150g ＋q=24.152kN/m次梁的计算简图⑴正截面受弯承载力正截面受弯承载力计算时，跨内按T 形截面计算，翼缘宽度取'f h ，按'f h =1/3×5400=1800mm ；又'f h =h+s0=1800mm ，故取'f b =1800mm 。
除支座B 截面纵向钢筋按两排布置外，其余截面均布置一排。
环境类别一类，C30混凝土，梁的最小保护层厚度c=25mm 。
一排纵向钢筋h0=400-35=365mm ，二排纵向钢筋h0=400-60=340mm 。
C30混凝土， α1=1.0，βc=1，fc=14.3N/mm ²，ft=1.43N/mm ²；纵向钢筋采用HRB400钢，fy=360N/mm ²，箍筋采用HRB335钢，fyv=300Kn/mm ²。
正截面承载力计算过程列于下表，经判别跨内截面均属於第一类T 形截面。
（2）、次梁正截面承载力计算见下表：计算结果表明，支座截面ξ均小于0.35，符合塑形内力重分布的原则；As/bh=314.2/(200×400)=0.39%，此值大于0.45ft/fy=0.45×1.43/360=0.18%，同时大于0.2%，满足最小配筋率。
⑷、斜截面受剪承载力：斜截面受剪承载力计算包括：截面尺寸的复核，腹筋计算和最小配箍率验算。
验算截面尺寸：Hw=h0-h ’f=340-80=260mm,因hw/b=260/200=1.3<4,截面尺寸按下式验算：0.25βc fe b h0=0.25×1×14.3×200×340=243.1×103N>Vmax=130.19kN 截面尺寸满足要求。
计算所需腹筋：双肢箍筋，计算支座B 左侧截面。
由Vcs=0.7ft b h0+1.25 fyv Asv/s h0，可得到箍筋间距S=1.25 fyv Asv h0/(VBl-0.7 ft b h0)=1.25×300×56.6×340/(127.76×10 3-0.7×1.43×200×340)=120.90mm调幅后受剪承载力应加强，梁局部范围内将计算的箍筋面积增加20%或箍筋间距见效20%。
现调整箍筋间距，s=0.8×120=96，最后取箍筋间距s=100。
为方便施工，沿梁长不变。
验算配箍率下限值：弯矩调幅时要求的配箍率下限为：0.3ft/fyv=0.3×1.43/300=0.14%，实际配箍率 ρsv=Asv/(bs)=56.6/(200×100)=0.283%>0.14%,满足要求。
四、主梁设计（按弹性理论计算）： 1、荷载计算：为简化计算，主梁自重亦按集中荷载考虑。
次梁传来的荷载： 8.552×6=51.312 kN/m主梁自重(含粉刷)： (0.6-0.08)×0.2×25×1.8+2×(0.6-0.08)×1.8×17×0.015=4.92kN /m恒载：=k G 56.232kN/m 恒载设计值：==k G G 2.167.478kN/m 取68kN/m 活载设计值：=Q 15.6×6=93.6kN/m 取94kN/m 2、确定计算跨度及计算简图主梁按连续梁计算，端部支承在砖墙上，支承长度为370mm ；中间支承在400×400mm 的混凝土柱上。
其计算跨度边跨：6000-200-120=5680mm,因0.025ln=142mm<a/2=185mm ，取 L0=1.025ln+b/2=1.025×5680+400/2=6022,近似取 6022mm 中跨:6000mm因跨度相差不超过10%，可按等跨梁计算，计算简图如下：3、内力计算：1)、弯矩设计值：QL k GL k M 21+=其中， 2 1k k 可由书中表查取，L 为计算跨度，对于B 支座，计算跨度可取相邻两跨的平均值。
M1,max=0.244×68×6.022+0.289×94×6.022=263.51kN.m MB,max=-0.267×68×6.022-0.311×94×6.022=-285.38kN.m M2,max=0.067×68×6+0.200×94×6.022=140.55kN.m2）、剪力设计值：Q k G k V 43+=，其中， 43k k 可由书中表查可知。