落地式扣件钢管脚手架计算书
落地式钢管脚手架计算
落地式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
计算参数:双排脚手架，搭设高度19.0米，立杆采用单立管。
立杆的纵距1.20米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.20米。
钢管类型为48×3.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距2.40米，水平间距3.60米。
施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。
脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设3层计算。
栏杆采用木板，荷载为0.14kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。
脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。
基本风压0.45kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.6000。
地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。
一、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.200/2=0.210kN/m活荷载标准值 Q=2.000×1.200/2=1.200kN/m荷载的计算值 q=1.2×0.038+1.2×0.210+1.4×1.200=1.978kN/m小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:M=1.978×1.0502/8=0.273kN.m=0.273×106/5080.0=53.662N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:荷载标准值q=0.038+0.210+1.200=1.448kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0×1.448×1050.04/(384×2.06×105×121900.0)=0.913mm小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!二、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
落地式脚手架计算书
扣件式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-20031、脚手架参数2、荷载设计计算简图：立面图侧面图3、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置q=1.2×(0.03+Gkjb ×lb/(n+1))+1.4×Gk×lb/(n+1)=1.2×(0.03+0.35×0.8/(2+1))+1.4×3×0.8/(2+1)=1.27kN/m正常使用极限状态q'=(0.03+Gkjb ×lb/(n+1))+Gk×lb/(n+1)=(0.03+0.35×0.8/(2+1))+3×0.8/(2+1)=0.92kN/m计算简图如下：1、抗弯验算Mmax =0.1qla2=0.1×1.27×1.32=0.21kN·mσ=Mmax/W=0.21×106/4120=52.02N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、挠度验算νmax =0.677q'la4/(100EI)=0.677×0.92×13004/(100×206000×98900)=0.876mmνmax ＝0.876mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1300/150，10]＝8.67mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态Rmax =1.1qla=1.1×1.27×1.3=1.81kN正常使用极限状态Rmax '=1.1q'la=1.1×0.92×1.3=1.32kN4、横向水平杆验算由上节可知F1=Rmax=1.81kNq=1.2×0.03=0.036kN/m 正常使用极限状态由上节可知F1'=Rmax'=1.32kNq'=0.03kN/m1）、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m) σ=Mmax/W=0.48×106/4120=116.76N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2）、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax ＝1.178mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[800/150，10]＝5.33mm满足要求！3）、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=1.83kN5、扣件抗滑承载力验算扣件抗滑承载力验算：纵向水平杆：Rmax =1.81/2=0.91kN≤Rc=0.85×8=6.8kN横向水平杆：Rmax =1.83kN≤Rc=0.85×8=6.8kN满足要求！6、荷载计算立杆静荷载计算1）、立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆：N G1k =(gk+l a ×n/2×0.03/h)×H=(0.129+1.3×2/2×0.03/1.7)×17.6=2.68kN 单内立杆：N G1k =2.68kN 2）、脚手板的自重标准值N G2k1 单外立杆：N G2k1=(H/h+1)×la ×l b ×G kjb ×1/2/2=(17.6/1.7+1)×1.3×0.8×0.35×1/2/2=1.03kN 1/2表示脚手板2步1设 单内立杆：N G2k1=1.03kN 3）、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2单外立杆：N G2k2=(H/h+1)×la ×G kdb ×1/2=(17.6/1.7+1)×1.3×0.17×1/2=1.25kN 1/2表示挡脚板2步1设 4）、围护材料的自重标准值N G2k3单外立杆：N G2k3=G kmw ×la ×H=0.01×1.3×17.6=0.23kN 构配件自重标准值N G2k 总计单外立杆：N G2k =N G2k1+N G2k2+N G2k3=1.03+1.25+0.23=2.52kN 单内立杆：N G2k =N G2k1=1.03kN 立杆施工活荷载计算外立杆：N Q1k =la ×l b ×(n jj ×G kjj +n zj ×G kzj )/2=1.3×0.8×(1×3+1×2)/2=2.6kN 内立杆：N Q1k =2.6kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(N G1k + N G2k )+0.9×1.4×N Q1k =1.2×(2.68+2.52)+ 0.9×1.4×2.6=9.51kN 单内立杆：N=1.2×(N G1k + N G2k )+0.9×1.4×N Q1k =1.2×(2.68+1.03)+ 0.9×1.4×2.6=7.73kN7、立杆稳定性验算1）、立杆长细比验算立杆计算长度l=Kμh=1×1.5×1.7=2.55m长细比λ=l/i=2.55×103/16=159.38≤210 轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l=kμh=1.155×1.5×1.7=2.95m长细比λ=l/i=2.95×103/16=184.08查《规范》表A得，φ=0.211满足要求！2）、立杆稳定性验算不组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=(1.2×(NG1k +NG2k)+1.4×NQ1k)×(hx1+(1-Kf)×(Hx顶-hx1)+max[2.9，(1-Kf)×hj顶])/H=(1.2×(2.68+2.52)+1.4×2.6)×(14+(1-0.8)×(14-14)+max[2.9，(1-0.8)×3.6])/17.6=9.48kNσ=N/(φA)=9477.74/(0.211×384)=116.97N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=(1.2×(NG1k +NG2k)+0.9×1.4×NQ1k)×(hx1+(1-Kf)×(Hx顶-hx1)+max[2.9，(1-Kf)×hj顶])/H=(1.2×(2.68+2.52)+0.9×1.4×2.6)×(14+(1-0.8)×(14-14)+max[2.9，(1-0.8)×3.6])/17.6=9.13kNMw =0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×0.34×1.3×1.72/10=0.16kN·mσ=N/(φA)+Mw/W=9128.22/(0.211×384)+160990.02/4120=151.74N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！8、连墙件承载力验算N lw =1.4×ωk ×2×h ×2×l a =1.4×0.45×2×1.7×2×1.3=5.6kN 长细比λ=l 0/i=600/158=3.8，查《规范》表A.0.6得，φ=0.99(N lw +N 0)/(φAc)=(5.6+3)×103/(0.99×489)=17.72N/mm 2≤0.85 ×[f]=0.85 ×205N/mm 2=174.25N/mm 2 满足要求！扣件抗滑承载力验算：N lw +N 0=5.6+3=8.6kN ≤0.8×12=9.6kN 满足要求！9、立杆地基承载力验算单立杆的轴心压力标准值N=((N G1k +N G2k )+N Q1k )×(h x1+(1-K f )×(H x 顶-h x1)+max[2.9，(1-K f )×h j 顶])/H=((2.68+2.52)+2.6)×(14+(1-0.8)×(14-14)+max[2.9，(1-0.8)×3.6])/17.6=7.48kN立柱底垫板的底面平均压力p ＝N/(m f A)＝7.48/(1×0.25)＝29.93kPa ≤f g ＝140kPa 满足要求！。
脚手架计算书
落地式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为20.3米，立杆采用单立管。
搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.80米。
采用的钢管类型为48×3.5，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米。
施工均布荷载为2.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。
一、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.050/3=0.052kN/m活荷载标准值 Q=2.000×1.050/3=0.700kN/m静荷载的计算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.052=0.109kN/m活荷载的计算值 q2=1.4×0.700=0.980kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.109+0.10×0.980)×1.5002=0.240kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.109+0.117×0.980)×1.5002=-0.283kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.283×106/5080.0=55.616N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.038+0.052=0.091kN/m活荷载标准值q2=0.700kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.091+0.990×0.700)×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)=1.521mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
钢管落地满堂脚手架计算书
钢管落地满堂脚手架计算书扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等编制。
一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度约为 4.4 米，立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5米，立杆的横距为1米，大小横杆的步距为1.5 米；内排架距离墙长度为0.35米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为Φ48×3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 1.00；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3 米，水平间距4.5 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000 kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处上海，基本风压为0.55 kN/m2；风荷载高度变化系数μz 为1.00，风荷载体型系数μs为1.13；脚手架计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1394；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施 (kN/m2):0.005；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.038；脚手板铺设总层数:4；5.地基参数地基承载力标准值(kpa):160.00；立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:0.50。
二、大横杆的计算:按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
钢管扣件式落地外脚手架计算书
脚手架计算书1、计算依据（1）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）（2）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）2、脚手架的计算参数搭设高度H=36米（取最大高度，20排），步距h=1.8米，立杆纵距l a=1.6米，立杆横距l b=0.85米，连墙件为2步3跨设置，脚手板为冲压钢脚手板，同时作业层数n1=2。
脚手架材质选用φ48×3.5钢管，截面面积A=489mm2，截面模量W=5.08×103 mm3，回转半径i=15.8mm，抗压、抗弯强度设计值f=205N/mm2，基本风压值ω0=0.7 kN/m2。
3、荷载标准值=0.1248kN/m （双排脚手架）（1）结构自重标准值：gk1=0.3kN/m2 （可按实际取值）（2）钢脚手板自重标准值：gk2（3）施工均布活荷载：q k=3 kN/m2=0.7μz·μs·ω0（4）风荷载标准值：ωk=0.7×1.12×1.2×0.7=0.658 kN/m2则ωk4、纵向水平杆、横向水平杆计算（1）横向水平杆计算按简支梁计算，如下：每纵距脚手板自重N G2k=g k2×l a×l b=0.3×1.6×0.85=0.408 kN每纵距施工荷载N Qk=q k×l a×l b =3×1.6×0.85=4.08 kNM Gk=N G2k /4×l b /2=0.408/4×0.85/2=0.04335kN·mM Qk= N Qk/4×l b /2=4.08/4×0.85/2=0.4335 kN·mM=1.2M Gk+1.4M Qk=1.2×0.04335+1.4×0.4335=0.6589 kN·mσ=M/W=0.6589×106/5.08×104=129.7 <f=205 kN/mm2横向水平杆抗弯强度满足要求。
落地扣件式-12016
扣件式脚手架计算书一、计算依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-20035、《混凝土结构设计规范》GB50010-20106、《建筑施工手册》第五版二、脚手架总参数（图1）落地式脚手架立面图（图2）落地式脚手架剖面图三、横向水平杆验算横向水平杆内力及挠度按简支梁验算，支座反力按有悬挑的简支梁计算。
承载能力极限状态q=1.2×(g+g K1×l a/(n+1))+1.4×Q K×l a/(n+1)=1.2×(0.033+0.35×1.5/(2+1))+1.4×3×1.5/(2+1)=2.35 kN/m正常使用极限状态q K=g+g K1×l a/(n+1)+Q K×l a/(n+1)=0.033+0.35×1.5/(2+1)+3×1.5/(2+1)=1.708kN/m1、抗弯验算计算简图如下：（图3）承载能力极限状态受力简图（图4）弯矩图M max=0.225kN·mσ=M max/W=0.225×106/4490=50.086N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求2、挠度验算计算简图如下：（图5）正常使用极限状态受力简图（图6）挠度图νmax=0.613mm≤[ν]＝min[l b/150，10]=6mm满足要求3、支座反力计算承载能力极限状态V=1.439kN正常使用极限状态V K=1.046kN四、纵向水平杆验算根据规范要求，纵向水平杆按三跨连续梁计算，且选择最不利的活荷载布置。
由上节可知F=V,F K=V Kq=1.2×0.033=0.04kN/mq K=g=0.033kN/m1、抗弯验算F qk=0.5Q K L a/(n+1)l b(1+a1/l b)2=0.5×3×1.5/(2+1)×0.9×(1+0.15/0.9)2=0.919kN/mF q=1.4 0.5Q K L a/(n+1)l b(1+a1/l b)2=1.4×0.5×3×1.5/(2+1)×0.9×(1+0.15/0.9)2=1.286kN/m 简图如下：（图7）承载能力极限状态受力简图（图8）弯矩图M max=0.67kN·mσ=M max/W=0.67×106/4490=149.328N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求2、挠度验算（图9）正常使用极限状态受力简图（图10）挠度图νmax＝4.231mm≤[ν]＝min[l a/150，10]=10mm满足要求3、支座反力计算承载能力极限状态：Vmax=5.111kN·m五、扣件抗滑承载力验算扣件抗滑承载力验算：R=V max=5.111kN≤R c=8kN满足要求六、立杆稳定验算脚手板理论铺设层数y=min{H/[(x+1)h],y∈Z}=31、立杆承受的结构自重标准值N G1kN G1K=Hg k+y(l b+a1)ng/2+0.0146n/2=12×0.13+3×(0.9+0.15)×2×0.033/2+0.0146×2/2=1.679kN2、构配件自重标准值N G2k1Z=min(y,m)=2N G2K=Z(L b+a1)l a g k1/2+zg k2l a+l a Hg k3=2×(0.9+0.15)×1.5×0.35/2+2×0.17×1.5+1.5×12×0.01=1.2 41kN3、施工活荷载标准值∑N QK=(n jg Q kj+n zx Q kx)(l b+a1)l a/2=(1×3+0×2)×(0.9+0.15)×1.5/2=2.363kN4、风荷载统计立杆稳定组合风荷载时：取距架体底部高的风荷载高度变化系数μz=0.65连墙件验算风荷载产生的连墙件轴向力设计值计算时：取最高处连墙件位置处的风荷载高度变化系数μz=0.65风荷载标准值：ωk=μzμsω0=0.65×1.271×0.3=0.248kN/m2风荷载产生的弯矩标准值：M wk=ωk l a h2/10=0.248×1.5×1.82/10=0.12kN·m风荷载产生的弯矩设计值：M w=0.9⨯1.4M wk=0.9×1.4×0.12=0.152kN·m立杆荷载组合：不组合风荷载：N=1.2(N G1K+N G2K)+1.4∑N QK=1.2×(1.679+1.241)+1.4×2.363=6.812kN组合风荷载：N=1.2(N G1K+N G2K)+0.9⨯1.4∑N QK=1.2×(1.679+1.241)+0.9×1.4×2.363=6.482kN长细比验算：l0=kμh=1.155×1.5×1.8=3.119mλ=l0/i=3.119×1000/15.9=196.132≤[λ]=210满足要求根据λ值查规范JGJ130-2011附录A.O.6得到ϕ=0.188则立杆稳定的验算式为：不组合风荷载：N/ϕA=6.812×1000/(0.188×424)=85.583N/mm2≤f=205N/mm2满足要求组合风荷载：N/ϕA+M W/W=6.482×1000/(0.188×424)+0.152×106/4490=115.23N/mm2≤f=205N/mm2满足要求七、允许搭设高度验算不组合风荷载：[H]=[ϕAf-(1.2N G2K+1.4∑N QK)]/1.2g k=(0.188×424×205-(1.2×1.241×1000+1.4×2.363×1000))/(1.2×0.13×1000)=73.853m组合风荷载：[H]={ϕAf-[1.2N G2K+0.9⨯1.4（∑N QK+M wk/W)]}/1.2g k=(0.188×424×205-(1.2×1.241×1000+0.9×1.4×(2.363×1000+0.12×106/449 0)))/(1.2×0.13×1000)=75.756mH=12m≤[H]=73.853m满足要求八、连墙件承载力验算计算连墙件的计算长度：a0=a=0.3×1000=300mm,λ=a0/i=300/15.9=18.868≤[λ]=210根据λ值查规范JGJ130-2011附录A.O.6得到ϕ=0.949风荷载作用在一个连墙件处的面积A w=2×h×3×l a=2×1.8×3×1.5=16.2m2风荷载标准值：ωk=μzμsω0=0.65×1.271×0.3=0.248kN风荷载产生的连墙件轴向力设计值：N lw=1.4ωk A w=1.4×0.248×16.2=5.621kN连墙件的轴向力设计值：N l=N lw+N0=5.621+3=8.621kN其中N0由JGJ130-2011第5.2.12条进行取值。
落地式钢管脚手架计算
落地式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照?建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术标准?〔JGJ130-2001〕。
计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为11.6米，立杆采用单立管。
搭设尺寸为：立杆的纵距米，立杆的横距米，立杆的步距米。
采用的钢管类型为Φ48×，连墙件采用2步2跨，竖向间距米，水平间距米。
施工均布荷载为2kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设3层。
一、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进展强度与挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板与活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩与变形。
1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=kN/m脚手板的荷载标准值P2=×/3=kN/m活荷载标准值Q=2×/3=kN/m静荷载的计算值q1××=N/m活荷载的计算值q2×=kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩与跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1××)×2=支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2××)×2=我们选择支座弯矩与跨中弯矩的最大值进展强度验算：=×106/5080=N/mm2大横杆的计算强度小于2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=+=kN/m活荷载标准值q2=kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(××)×12004/(100××105×121900)=mm大横杆的最大挠度小于1200/150或10mm,满足要求!二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进展强度与挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩与变形。
落地式扣件钢管脚手架计算书35m
落地式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018-2002）、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)等编制。
一、参数信息:1.脚手架参数计算的脚手架为双排脚手架，横杆与立杆采用单扣件方式连接，搭设高度为35.0米，立杆采用单立管。
搭设尺寸为：立杆的纵距1.40米，立杆的横距0.90米，立杆的步距1.70米。
内排架距离墙长度为0.20米。
横向杆计算外伸长度为0.20米。
小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为1根。
采用的钢管类型为Φ48×3.0。
连墙件采用2步3跨，竖向间距3.40米，水平间距4.20米,采用扣件连接。
2.荷载参数脚手板自重标准值0.30kN/m2，栏杆、挡脚板自重为0.11kN/m2，安全设施及安全网、挡风板自重为0.010kN/m2，同时施工2层，第一层施工均布荷载为3.0kN/m2，其它层施工均布荷载为2.0kN/m2，脚手板共铺设2层。
脚手架用途:混凝土、砌筑结构脚手架。
二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
考虑活荷载在横向水平杆上的最不利布置(验算弯曲正应力和挠度不计入悬挑荷载)。
1.作用小横杆线荷载(1)作用小横杆线荷载标准值q k=(3.00+0.30)×1.40/2=2.31kN/m(2)作用小横杆线荷载设计值q=(1.4×3.00+1.2×0.30)×1.40/2=3.192kN/m小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩M max=ql b2/8=3.192×0.902/8=0.323kN.mσ=M max/W=0.323×106/4490.0=71.98N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度V=5q k l b4/384EI=5.0×2.31×900.04/(384×2.06 ×105×10.78×104)=0.89mm 小横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!三、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
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落地式扣件钢管脚手架计算书2005-09-22 16:00:50 中国建造师在线出处：钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为23.4米，立杆采用单立管。
搭设尺寸为：立杆的纵距1.80米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.80米。
采用的钢管类型为 48×3.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距5.40米。
施工均布荷载为2.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设12层。
一、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.050/3=0.122kN/m活荷载标准值 Q=2.000×1.050/3=0.700kN/m静荷载的计算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.122=0.193kN/m活荷载的计算值 q2=1.4×0.700=0.980kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.193+0.10×0.980)×1.8002=0.368kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.193+0.117×0.980)×1.8002=-0.434kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.434×106/5080.0=85.444N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.038+0.122=0.161kN/m活荷载标准值q2=0.700kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.161+0.990×0.700)×1800.04/(100×2.06×105×121900.0)=3.352mm大横杆的最大挠度小于1800.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038×1.800=0.069kN脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.050×1.800/3=0.220kN活荷载标准值 Q=2.000×1.050×1.800/3=1.260kN荷载的计算值 P=1.2×0.069+1.2×0.220+1.4×1.260=2.112kN小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=(1.2×0.038)×1.0502/8+2.112×1.050/3=0.745kN.m=0.745×106/5080.0=146.730N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.0×0.038×1050.004/(384×2.060×105×121900.000)=0.02mm集中荷载标准值P=0.069+0.220+1.260=1.550kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1549.620×1050.0×(3×1050.02-4×1050.02/9)/(72×2.06×105×121900.0)=2.536mm最大挠度和V=V1+V2=2.560mm小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ Rc其中 Rc ——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R ——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值 P1=0.038×1.050=0.069kN脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.050×1.800/2=0.331kN活荷载标准值 Q=2.000×1.050×1.800/2=1.890kN荷载的计算值 R=1.2×0.069+1.2×0.331+1.4×1.890=3.126kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1337NG1 = 0.134×23.400=3.129kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35NG2 = 0.350×12×1.800×1.050/2=3.969kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.14NG3 = 0.140×1.050×12/2=0.882kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4 = 0.005×1.800×1.050/2=0.005kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 7.984kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.000×2×1.800×1.050/2=3.780kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中 W0 ——基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GBJ9)的规定采用：W0 = 0.450Uz ——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GBJ9)的规定采用：Uz = 1.000Us ——风荷载体型系数：Us = 1.000经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7×0.450×1.000×1.000 = 0.315kN/m2。
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW = 0.85×1.4Wklah2/10其中 Wk ——风荷载基本风压值(kN/m2)；la ——立杆的纵距 (m)；h ——立杆的步距 (m)。
五、立杆的稳定性计算:考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式其中 N ——立杆的轴心压力设计值 (kN)；N = 14.08——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19；i ——计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58l0 ——计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定；l0 = 3.12k ——计算长度附加系数，取1.155；u ——计算长度系数，由脚手架的高度确定；u = 1.50A ——立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89W ——立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)；W = 5.08MW ——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩 (kN.m)；MW = 0.219 ——钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 198.02[f] ——钢管立杆抗压强度设计值 (N/mm2)；[f] = 205.00立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!六、最大搭设高度的计算:考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：其中 NG2K ——构配件自重标准值产生的轴向力(kN)；NG2K = 4.856NQ ——活荷载标准值(kN)；NQ = 3.780gk ——每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；kk = 0.134Mwk ——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩(kN.m)；Mwk = 0.184经计算得到，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 27.355米。
七、连墙件的计算:连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl = Nlw + No其中 Nlw ——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw = 1.4 × wk × Awwk ——风荷载基本风压值，wk = 0.315kN/m2；Aw ——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 3.60×5.40 = 19.440cm2；No ——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 5.000经计算得到 Nlw = 8.573kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 13.573kN连墙件轴向力设计值 Nf = A[f]其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=30.00/1.58的结果查表得到 =0.95；A = 4.89cm2；[f] = 205.00N/mm2。
经过计算得到 Nf = 95.411kNNf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!八、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p ≤ fg其中 p ——立杆基础底面的平均压力 (N/mm2)，p = N/A；p = 56.32N ——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 14.08A ——基础底面面积 (m2)；A = 0.25fg ——地基承载力设计值 (N/mm2)；fg = 170.00地基承载力设计值应按下式计算fg = kc × fgk其中 kc ——脚手架地基承载力调整系数；kc = 1.00fgk ——地基承载力标准值；fgk = 170.00地基承载力的计算满足要求!。