梁侧模板计算书3
900x800mm梁侧模板计算书
900x800mm梁侧模板计算书（一）梁侧模板基本参数计算断面宽度900mm，高度800mm，两侧楼板高度100mm。
模板面板采用普通胶合板。
内龙骨布置5道，内龙骨采用40×80。
外龙骨间距600mm，外龙骨采用双钢管48×3.0。
对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距200+400mm，断面跨度方向间距600mm，直径12mm。
图1 墙模板侧面示意图（二）梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
依据《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011，A.0.4,新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t0 ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.000h；T ——混凝土的入模温度，取30.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.800m；——混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=19.200kN/m2，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=19.200kN/m2，倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2.000kN/m2。
（三）梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
面板的计算宽度取0.60m。
荷载设计值 q = 1.10×(1.35×0.9×19.200×0.600+1.4×0.9×2.000×0.600)=17.060kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:W = 60.00×1.20×1.20/6 = 14.40cm3；I = 60.00×1.20×1.20×1.20/12 = 8.64cm4；计算简图剪力图(kN)弯矩图(kN.m)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.106kNN2=3.217kNN3=2.614kNN4=3.217kNN5=1.106kN最大弯矩 M = 0.049kN.m最大剪力 Q = 1.709kN最大变形 V = 0.2mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.049×1000×1000/14400=3.403N/mm2面板的抗弯强度设计值 [f]，取12.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3×1.7/(2×600.000×12.000)=0.356N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.20N/mm2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.220mm面板的最大挠度小于175.0/250,满足要求!（四）梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。
梁侧模板计算书.
梁侧模板计算书计算依据：1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20112、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性承04k c4k1×[1.35×0.9×34.213+1.4×0.9×2]＝44.089kN/m2左上翻部分：承载能力极限状态设计值S承＝γ0[1.35×0.9×G4k+1.4×φc Q4k]＝1×[1.35×0.9×34.213+1.4×0.9×2]＝44.089kN/m2下挂部分：正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝34.213 kN/m2左上翻部分：正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝34.213 kN/m2 三、支撑体系设计左侧支撑表：模板设计剖面图四、面板验算梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。
W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。
面板计算简图如下：1、抗弯验算q1＝bS承＝1×44.089＝44.089kN/mq1静＝γ0×1.35×0.9×G4k×b＝1×1.35×0.9×34.213×1＝41.569kN/mq1活＝γ0×1.4×φc×Q4k×b＝1×1.4×0.9×2×1＝2.52kN/mM max＝0.125q1L2＝0.125×q1×0.32＝0.496kN·mσ＝M max/W＝0.496×106/37500＝13.227N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝1×34.213＝34.213kN/mνmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×34.213×3004/(100×10000×281250)＝0.513mm≤300/400=0.75mm满足要求！3、最大支座反力计算承载能力极限状态R左下挂max＝1.25×q1×l左＝1.25×44.089×0.3＝16.533kN正常使用极限状态R'左下挂max＝1.25×l左×q＝1.25×0.3×34.213＝12.83kN2、右下挂侧模梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。
400x850梁侧模板荷载 计算书(PKPM2012)
梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度400mm，高度850mm，两侧楼板厚度130mm。
模板面板采用普通胶合板。
内龙骨布置5道，内龙骨采用40×80mm木方。
外龙骨间距600mm，外龙骨采用双钢管48mm×3.0mm。
对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距150+450mm，断面跨度方向间距600mm，直径14mm。
面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
木方剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量10000.0N/mm2。
1717171785mm模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中γc——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取4.000h；T ——混凝土的入模温度，取20.000℃；V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m ； β—— 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=33.390kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9×42.500=38.250kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.9×4.000=3.600kN/m 2。
三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照连续梁计算。
面板的计算宽度取0.60m 。
荷载计算值 q = 1.2×38.250×0.600+1.40×3.600×0.600=30.564kN/m 面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: 本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W = 60.00×1.50×1.50/6 = 22.50cm 3； I = 60.00×1.50×1.50×1.50/12 = 16.88c m 4；30.56kN/mA计算简图0.106弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：22.95kN/mA变形计算受力图0.005变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N 1=2.161kN N 2=6.287kN N 3=5.109kN N 4=6.287kN N 5=2.161kN 最大弯矩 M = 0.106kN.m 最大变形 V = 0.101mm (1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.106×1000×1000/22500=4.711N/mm 2 面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm 2； 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值T=3Q/2bh=3×3340.0/(2×600.000×15.000)=0.557N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.101mm面板的最大挠度小于180.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。
梁支撑架及梁侧模板计算书
附件一梁底支撑架及梁侧模板计算书以酒店最大梁KZL3(1)：梁截面为1400mmx2900mm为计算依据，其余梁可参考此梁进行支撑架搭设，转换层层高为5.6m。
材料选用：模板：梁底模采用12mm厚竹胶板，梁侧模采用18mm厚木模胶合板，木枋截面：60mm*80mm，钢管：Φ48*2.8mm(实测值)钢管。
φ12对拉螺杆，U型顶托。
采用2.5m的立杆，在梁截面方向正中增加4排立杆，立杆间距500，沿梁长度方向立杆间距600，离地150高设置纵横向扫脚杆，第二道水平连系杆离地1.25m，第三道水平连系杆离地2.35m，立杆上口采用U型顶托(质量必须可靠)，U型顶托上设置短向双钢管用于支承梁底模，在搭设梁底支模架时，短向双钢管均需与大梁两侧立杆上的水平杆扣件连接。
梁侧模距梁底200高设置第一道对拉螺杆，底下3排螺杆纵横间距控制在460mm以内。
梁内严禁穿竹筒(大梁易在此处开裂)，改用φ16PVC管，在大梁上口采用一排一次性螺杆，用以确保梁截面。
设置纵向连续剪力撑，将荷载往框架柱传递。
横向每隔4根立杆设置剪刀撑，剪力撑采用6m钢管。
梁支模架与浇捣成型的框支柱用钢管抱箍连接成整体，增加其整体稳定性。
为防止立杆集中力过大，抵抗对楼面砼产生冲切破坏，在梁截面方向立杆下铺设槽钢，槽口向上，或采用50mm~60mm厚松木板塞在靠近立杆的扫脚杆下方，以增大受力面积。
KZL3(1)框支梁支模示意图一、底板模板计算：底板模计算跨度为150mm，取计算单元为0.6m，现进行强度及挠度验算，按四跨连续梁计算。
荷载统计：模板自重：q1=0.35*0.6*(2*2.7+1.4)/1.4=1.02kn/m梁钢筋砼自重：q2=25.5*0.6*2.9=44.4kn/m振捣砼时产生的荷载标准值：q3=2*0.6=1.2kn/m合计：Q=1.2*(q1+q2)+1.4*q3=1.2*(1.02+44.4)+1.4*1.2=56.2kn/m强度验算：验算式：W≥M/ fmM=0.121*QL2=0.121*56.2*0.15*0.15=0.15kn.m板模板截面抵抗矩：W=600*12*12/6=14400mm3=13 N/mm2f=M/W=0.15*106/14400=10.4N/mm2＜fm=13 N/mm2木材抗弯强度设计值fm强度符合要求挠度验算：验算式：ωA=KwqL4/100EI≤L/400Q=1.02+44.4=45.4kn/mE=9.5*103N/mm2I=600*12*12*12/12=86400mm4Kw=0.967ωA=KwqL4/100EI=0.967*45.4*1504/100*9.5*103*86400=0.27mm≤L/400=150/400=0.375mm挠度符合要求二、梁底木楞验算梁底木楞采用60*80木枋，计算跨度为600mm，计算单元为150mm，按四跨连续梁进行验算。
600x800梁侧模板计算书
梁侧模板计算书计算依据：1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20112、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性承04k c4k 1×[1.35×0.9×15.36+1.4×0.9×2]＝21.182kN/m2下挂部分：正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝15.36 kN/m2三、支撑体系设计左侧支撑表：模板设计剖面图四、面板验算梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。
W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。
面板计算简图如下：1、抗弯验算q1＝bS承＝1×21.182＝21.182kN/mq1静＝γ0×1.35×0.9×G4k×b＝1×1.35×0.9×15.36×1＝18.662kN/mq1活＝γ0×1.4×φc×Q4k×b＝1×1.4×0.9×2×1＝2.52kN/mM max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2=0.1×18.662×0.2172+0.117×2.52×0.2172＝0.101kN·mσ＝M max/W＝0.101×106/37500＝2.705N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝1×15.36＝15.36kN/mνmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×15.36×216.6674/(100×10000×281250)＝0.081mm≤216.667/400=0.542mm满足要求！3、最大支座反力计算承载能力极限状态R下挂max＝1.1×q1静×l左+1.2×q1活×l左＝1.1×18.662×0.217+1.2×2.52×0.217＝5.103kN正常使用极限状态R'下挂max＝1.1×l左×q＝1.1×0.217×15.36＝3.661kN 五、小梁验算计算简图如下：跨中段计算简图悬挑段计算简图1、抗弯验算q＝5.103kN/mM max＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×5.103×0.62，0.5×5.103×0.152]=0.184kN·mσ＝M max/W＝0.184×106/54000＝3.402N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×5.103×0.6，5.103×0.15]=1.837kNτmax=3V max/(2bh0)=3×1.837×1000/(2×40×90)＝0.765N/mm2≤[τ]＝1.663N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝3.661kN/mν1max＝0.677qL4/(100EI)=0.677×3.661×6004/(100×8415×2430000)＝0.157mm≤600/400=1.5mmν2max＝qL4/(8EI)=3.661×1504/(8×8415×2430000)=0.011mm≤150/400=0.375mm 满足要求！4、最大支座反力计算承载能力极限状态R下挂max＝max[1.1×5.103×0.6，0.4×5.103×0.6+5.103×0.15]＝3.368kN正常使用极限状态R'下挂max＝max[1.1×3.661×0.6，0.4×3.661×0.6+3.661×0.15]＝2.416kN六、主梁验算因主梁2根合并，验算时主梁受力不均匀系数为0.6。
250宽500高梁侧模板计算书
250宽500高梁侧模板计算书计算依据：1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20112、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性新浇混凝梁名称样板房+4.5m，9-10/B～C轴L18(1)混凝土梁截面尺寸(mmxmm) 250×500 新浇混凝土梁计算跨度(m) 6.5二、荷载组合侧压力计算依据规范《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011混凝土重力密度γc(kN/m3) 24结构重要性系数 1 可变组合系数0.9混凝土侧压力折减系数ξ0.8梁下挂侧模，侧压力计算位置距梁顶面高度H下挂(m) 0.5新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)梁下挂侧模G4k ζγc H＝0.8×24×0.5＝9.6kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2) 2下挂部分：承载能力极限状态设计值S承＝γ0[1.35×0.9×G4k+1.4×φc Q4k]＝1×[1.35×0.9×9.6+1.4×0.9×2]＝14.184kN/m2下挂部分：正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝9.6 kN/m2三、支撑体系设计次楞布置方式水平向布置主楞间距(mm) 800主楞合并根数 1 次楞最大悬挑长度(mm) 50对拉螺栓水平向间距(mm) 800梁左侧梁右侧楼板厚度(mm) 100 100梁下挂侧模高度(mm) 400 400次楞道数(下挂) 2 2左侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm) 支撑形式1 150 对拉螺栓2 300 对拉螺栓右侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm) 支撑形式1 150 对拉螺栓2 300 对拉螺栓设计简图如下：模板设计剖面图四、模板验算模板类型胶合板 模板厚度(mm)14 模板抗弯强度设计值[f](N/mm 2) 15 模板抗剪强度设计值[τ](N/mm 2)1.4模板弹性模量E(N/mm 2)60001、下挂侧模梁截面宽度取单位长度，b ＝1000mm 。
梁模板计算书
梁模板计算书梁模板的计算主要包括：①底板下内楞、底板下外楞和底板下支撑；②梁侧模板、侧模板内楞、梁侧模板外楞和对拉钢片。
1、梁模底板及内楞计算（1）梁截面≤350×600梁底板按350×600计算①强度验算：底板承受标准荷载：恒载：混凝土自重力 24KN/m3×0.35m×0.6m×1.2=6.048KN/m底板自重力 5KN/m3×0.015m×0.35m×1.2=0.0315KN/m钢筋自重力 1.5KN/m3×0.35m×0.6m×1.2=0.378KN/m动载：振捣混凝土荷载 2.0KN/m3×0.35m×1.4=0.98KN/m施工人员及机械荷载 2.5KN/m3×0.35m×1.4=1.225KN/m合计 q1=8.663KN/m木模板需乘折减系数0.9：则q=q1×0.9=7.8KN/m梁模板下内楞的间距相等，设为L，是一个等跨多跨连续梁，可按四等跨连续梁来计算：所用公式：δ=M/W≤fmM=Km×qL2W=bh2/6式中：δ—计算最大应力M—计算最大内力Km—弯距系数W—截面抵抗矩Fm—木材抗弯强度设计值b×h—模板横截面的宽度与厚度L—内楞间距一般按4跨连续梁计算，按最不利荷载布置，查附表2得：Km=0.121δ=0.121×7.8×L2×6/(350×152)≤13N/mm2解得：L≤425mm②剪应力验算所用公式：τ=3V/2bh≤fv V=Kvql查表得Kv=0.620τ=3×0.620×7.8×L/(2×600×15)≤fv=1.4N/mm2解得：L≤510mm③挠度验算所用公式：w=Kwql4/100EI≤L/250查表得：Kw=0.967w=0.967×7.8×L4×12/(100×9000×350×153)≤L/250解得：L≤361mm综合以上三种情况，L≤361mm，底板可满足要求，可取L=350mm（2）350×600＜梁截面≤350×1100梁底板按350×1100计算①强度验算：底板承受标准荷载：恒载：混凝土自重力 24KN/m3×0.35m×1.1m×1.2=11.088KN/m底板自重力 5KN/m3×0.015m×0.35m×1.2=0.0315KN/m钢筋自重力 1.5KN/m3×0.35m×1.1m×1.2=0.693KN/m动载：振捣混凝土荷载 2.0KN/m3×0.35m×1.4=0.98KN/m施工人员及机械荷载 2.5KN/m3×0.35m×1.4=1.225KN/m合计 q1=14.018KN/m木模板需乘折减系数0.9：则q=q1×0.9=12.616KN/m梁模板下内楞的间距相等，设为L，是一个等跨多跨连续梁，可按四等跨连续梁来计算：所用公式：δ=M/W≤fmM=Km×qL2W=bh2/6式中：δ—计算最大应力M—计算最大内力Km—弯距系数W—截面抵抗矩Fm—木材抗弯强度设计值b×h—模板横截面的宽度与厚度L—内楞间距一般按4跨连续梁计算，按最不利荷载布置，查附表2得：Km=0.121δ=0.121×12.616×L2×6/(350×152)≤13N/mm2解得：L≤334mm②剪应力验算所用公式：τ=3V/2bh≤fv V=Kvql查表得Kv=0.620τ=3×0.620×12.616×L/(2×1100×15)≤fv=1.4N/mm2解得：L≤444mm③挠度验算所用公式：w=Kwql4/100EI≤L/250查表得：Kw=0.967w=0.967×12.616×L4×12/(100×9000×350×153)≤L/250解得：L≤307mm综合以上三种情况，L≤307mm，底板可满足要求，可取L=300mm（3）梁截面＞350×1100梁底板计算按350×2600计算①强度验算：底板承受标准荷载：恒载：混凝土自重力 24KN/m3×0.35m×2.6m×1.2=26.208KN/m底板自重力 5KN/m3×0.015m×0.35m×1.2=0.0315KN/m钢筋自重力 1.5KN/m3×0.35m×2.6m×1.2=1.638KN/m动载：振捣混凝土荷载 2.0KN/m3×0.35m×1.4=0.98KN/m施工人员及机械荷载 2.5KN/m3×0.35m×1.4=1.225KN/m合计 q1=30.083KN/m木模板需乘折减系数0.9：则q=q1×0.9=27.074KN/m梁模板下内楞的间距相等，设为L，是一个等跨多跨连续梁，可按四等跨连续梁来计算：所用公式：δ=M/W≤fmM=Km×qL2W=bh2/6式中：δ—计算最大应力M—计算最大内力Km—弯距系数W—截面抵抗矩Fm—木材抗弯强度设计值b×h—模板横截面的宽度与厚度L—内楞间距一般按4跨连续梁计算，按最不利荷载布置，查附表2得：Km=0.121δ=0.121×27.04×L2×6/(350×152)≤13N/mm2解得：L≤228mm②剪应力验算所用公式：τ=3V/2bh≤fv V=Kvql查表得Kv=0.620τ=3×0.620×27.074×L/(2×2600×15)≤fv=1.4N/mm2解得：L≤466mm③挠度验算所用公式：w=Kwql4/100EI≤L/250查表得：Kw=0.967w=0.967×27.074×L4×12/(100×9000×350×153)≤L/250解得：L≤238mm综合以上三种情况，L≤228mm，底板可满足要求，可取L=200mm2、梁底外楞验算（1）梁截面≤350×600梁底外楞计算①强度验算：外楞下钢管的纵向间距设为L2，沿纵向为三排。
梁侧模板计算书
梁侧模板计算书1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20112、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载组合4k c0c min{0.28×24×4×0.9×21/2，24×3.75}＝min{34.213，90}＝34.213kN/m2 承载能力极限状态设计值S承＝γ0[1.35×0.9×G4k+1.4×φc Q4k]＝1×[1.35×0.9×32.4+1.4×0.9×2]＝41.886kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝32.4 kN/m2三、支撑体系设计设计简图如下：模板设计剖面图四、面板验算bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。
计算简图如下：1、抗弯验算q1＝bS承＝1×41.886＝41.886kN/mM max＝0.125q1l2＝0.125×41.886×0.2252＝0.265kN·mσ＝M max/W＝0.265×106/37500＝7.068N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝1×32.4＝32.4kN/mνmax＝5×32.4×2254/(384×10000×281250)=0.384mm≤225/250=0.9mm 满足要求！3、支座反力验算承载能力极限状态R＝q1l=41.886×0.225＝9.424kN正常使用极限状态R'＝ql=32.4×0.225＝7.29kN五、小梁验算1、抗弯验算小梁弯矩图(kN·m)q=9.424kN/mσ＝M max/W＝0.369×106/32062＝11.522N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN)τmax＝3 V max/(2bh)＝3×2.713×1000/(2×45×95)＝0.952N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2 满足要求！3、挠度验算小梁变形图(mm)q=7.29kN/mνmax＝1.708mm≤450/250=1.8mm满足要求！4、主梁所受支座反力计算承载能力极限状态R max＝5.352kN正常使用极限状态R'max=4.14kN六、主梁验算计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)q=5.352kN/mσ＝M max/W＝0.542×106/4490＝120.688N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)τmax＝2V max/A=2×2.713×1000/424＝30.925N/mm2≤[τ]＝120N/mm2 满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)q=4.14kN/mνmax＝0.253mm≤450/250=1.8mm满足要求！4、最大支座反力计算R max=11.908/1=11.908kN七、对拉螺栓验算t 满足要求！梁侧模板计算书1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20112、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载组合4k c0c min{0.28×24×4×0.9×21/2，24×3.75}＝min{34.213，90}＝34.213kN/m2 承载能力极限状态设计值S承＝γ0[1.35×0.9×G4k+1.4×φc Q4k]＝1×[1.35×0.9×32.4+1.4×0.9×2]＝41.886kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝32.4 kN/m2三、支撑体系设计设计简图如下：模板设计剖面图四、面板验算bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。
梁模板(木支撑)计算书(木支撑立杆截面类型为方木)
梁模板(木支撑)计算书1、模板参数(m): 0.500；木支撑纵距Lb立杆计算高度H (m): 3.000;立杆采用方木；立杆方木截面宽度b(mm): 80.000；立杆方木截面高度h(mm): 80.000；梁底斜撑方木截面宽度b(mm): 40.000:1梁底斜撑方木截面高度h(mm): 60.000:1帽木长度L(m): 1.000:a(mm): 60.000:帽木截面宽度b2(mm): 80.000:帽木斜撑方木截面高度h2斜撑与立杆连接处到帽木的距离h(mm): 600.000:梁截面宽度B(m): 0.250:梁截面高度D(m): 0.500:2、荷载参数模板自重(kN/m2): 0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m2): 25.000；振捣混凝土荷载(kN/m2): 1.000；新浇混凝土荷载侧压力(kN/m2):12.000;3、梁侧模板参数(mm): 40.000；梁侧斜撑截面宽度b3(mm): 60.000；梁侧斜撑截面高度h3梁侧背楞截面宽度b(mm): 40.000；4(mm): 60.000；梁侧背楞截面高度h4梁侧斜撑至梁侧背楞的距离Ld(m): 0.150；4、面板参数面板选用类型: 胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2): 9500.000;面板厚度(mm): 20.000;面板抗弯设计值fm(N/mm2): 13.000;5、立杆方木参数立杆方木选用木材：杉木；方木弹性模量E(N/mm2): 9000.000；方木抗压强度设计值fv(N/mm2): 10.000；6、斜撑方木参数斜撑方木选用木材：杉木；斜撑方木弹性模量E(N/mm2): 9000.000；斜撑方木抗压强度设计值fv(N/mm2): 11.000；7、帽木方木参数帽木方木选用木材：杉木；弹性模量E(N/mm2): 9000.000；抗剪强度设计值fv(N/mm2): 1.400；抗弯强度设计值fm(N/mm2): 11.000；8、梁侧背楞参数梁侧背楞选用类型：杉木；梁侧背楞弹性模量E(N/mm2): 9000.000；梁侧背楞抗弯强度设计值fm(N/mm2): 11.000；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
梁模板(承插型盘扣式支撑)计算书(依据JGJ231-2010)
梁模板(承插型盘扣式支撑)计算书计算依据：《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》（JGJ 231-2010）《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2011）《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）一、参数信息梁段：L1。
1.模板构造及支撑参数(一) 构造参数梁截面宽度(m) 0.4 梁截面高度(m) 0.8楼层高度(m) 6 结构表面要求 隐藏立杆沿梁跨度方向间距(m)1.2 立杆最大步距(m) 2立杆顶部步距(m) 1 梁底构造横杆形式 扣件式 支撑梁搭设形式独立支撑(2层梁上顺下横) 板的形式 梁2侧有板 混凝土楼板厚度(mm)130(二) 支撑参数立杆钢管类型(mm): A-LG-3000(Φ60×3.2×3000)2.荷载参数新浇筑砼自重标准值(kN/m3) 24钢筋自重标准值(kN/m3)1.5砼对模板侧压力标准值(kN/m2) 19.2梁侧模板自重标准值(kN/m2)0.3梁底模板自重标准值(kN/m2) 0.343.梁侧模板参数加固楞搭设形式：主楞横向次楞竖向设置；(一) 面板参数面板材料 克隆(平行方向)18mm厚覆面木胶合板面板厚度(mm) 18抗弯设计值(N/mm2) 29 弹性模量(N/mm2)11500 (二) 主楞参数主楞材料 2根Ф48×3.5钢管 主楞间距(mm) 100,250*2 钢材品种 钢材Q235钢(＞16-40)弹性模量(N/mm2) 206000屈服强度(N/mm2)235 抗拉/抗压/抗弯强度设计值(N/mm2)205抗剪强度设计值(N/mm2) 120端面承压强度设计值(N/mm2)325(三) 次楞参数次楞材料 1根100×100矩形木楞次楞间距(mm) 400木材品种 东北落叶松 弹性模量(N/mm2) 10000抗压强度设计值(N/mm2) 15抗弯强度设计值(N/mm2)17抗剪强度设计值(N/mm2) 1.6(四) 加固楞支拉参数支拉方式 采用穿梁螺栓支拉螺栓直径 M14 螺栓水平间距(mm) 500 螺栓竖向间距(mm) 100,250*24.梁底模板参数搭设形式为：独立支撑(2层梁上顺下横)；面板材料 模板宽300面板厚2.30钢面板厚度(mm) 2.3抗弯设计值(N/mm2) 205 弹性模量(N/mm2)206000二、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。
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梁侧模板计算书
一、梁侧模板基本参数
计算断面宽度400mm，高度900mm，两侧楼板厚度150mm。
模板面板采用普通胶合板。
内龙骨布置6道，内龙骨采用35×80mm木方。
外龙骨间距700mm，外龙骨采用双钢管48mm×3.0mm。
对拉螺栓布置1道，在断面内水平间距325mm，断面跨度方向间距700mm，直径14mm。
面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
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m
m
模板组装示意图
二、梁侧模板荷载标准值计算
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:
其中γc——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h；
T ——混凝土的入模温度，取20.000℃；
V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ；
H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.900m ； β—— 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=21.590kN/m 2
考虑结构的重要性系数1.00，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=1.00×21.600=21.600kN/m 2
考虑结构的重要性系数1.00，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=1.00×4.000=4.000kN/m 2。
三、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照连续梁计算。
面板的计算宽度取0.70m 。
荷载计算值 q = 1.2×21.600×0.700+1.40×4.000×0.700=22.064kN/m 面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: 本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:
截面抵抗矩 W = bh 2/6 = 70.00×1.80×1.80/6 = 37.80cm 3；
截面惯性矩 I = bh 3/12 = 70.00×1.80×1.80×1.80/12 = 34.02cm 4； 式中：b 为板截面宽度，h 为板截面高度。
22.06kN/m
A
计算简图
0.052
弯矩图(kN.m)
剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
15.12kN/m
A
变形计算受力图
0.001
变形图(mm)
经过计算得到从左到右各支座力分别为 N 1=1.306kN N 2=3.745kN N 3=3.223kN N 4=3.223kN N 5=3.745kN N 6=1.306kN 最大弯矩 M = 0.052kN.m 最大变形 V = 0.024mm (1)抗弯强度计算
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.052×1000×1000/37800=1.376N/mm 2 面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm 2； 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
(2)抗剪计算
截面抗剪强度计算值T=3Q/2bh=3×2003.0/(2×700.000×18.000)=0.238N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2
面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!
(3)挠度计算
面板最大挠度计算值 v = 0.024mm
面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求!
四、梁侧模板内龙骨的计算
内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。
内龙骨强度计算均布荷载q=1.2×0.15×21.60+1.4×0.15×4.00=4.728kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.15×21.60=3.240kN/m
按照三跨连续梁计算，计算公式如下:
均布荷载 q =P/l= 3.310/0.700=4.728kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×4.728×0.70×0.70=0.232kN.m
最大剪力 Q=0.6ql = 0.6×0.700×4.728=1.986kN
最大支座力N=1.1ql = 1.1×0.700×4.728=3.641kN
截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
截面抵抗矩 W = bh2/6 = 3.50×8.00×8.00/6 = 37.33cm3；
截面惯性矩 I = bh3/12 = 3.50×8.00×8.00×8.00/12 = 149.33cm4；
式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。
(1)抗弯强度计算
抗弯计算强度 f = M/W =0.232×106/37333.3=6.21N/mm2
抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!
(2)抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值T=3×1986/(2×35×80)=1.064N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2
抗剪强度计算满足要求!
(3)挠度计算
最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.677×3.240×700.04/(100×9000.00×1493333.0)=0.392mm 最大挠度小于700.0/250,满足要求!
五、梁侧模板外龙骨的计算
外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。
外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取横向支撑钢管传递力。
3.64kN 3.64kN 3.64kN 3.64kN 3.64kN
A
支撑钢管计算简图
0.386
支撑钢管弯矩图(kN.m)
4.234.23 4.40
4.40
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
2.49kN 2.49kN
2.49kN
2.49kN
2.49kN
A
支撑钢管变形计算受力图
0.005
支撑钢管变形图(mm)
经过连续梁的计算得到 最大弯矩 M max =0.386kN.m 最大变形 v max =0.075mm
最大支座力 Q max=11.082kN
抗弯计算强度 f = M/W =0.386×106/8982.0=42.98N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于415.0/150与10mm,满足要求!
六、对拉螺栓的计算
计算公式:
N < [N] = fA
其中 N ——对拉螺栓所受的拉力；
A ——对拉螺栓有效面积 (mm2)；
f ——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14
对拉螺栓有效直径(mm): 12
对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000
对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 17.850
对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 11.082
对拉螺栓强度验算满足要求!
侧模板计算满足要求！。