现浇梁模板计算书
现浇梁模板支架设计计算书
西吴枢纽立交工程现浇梁模板支架设计计算书中铁二十四局集团有限公司西咸北环线高速公路第LJ-2合同段计算：王大伟审核：成龙审批：王辅圣目录1 工程概况 (1)2 设计计算依据 (2)3 设计计算内容 (2)3.1 E匝道18+28.5+18m三跨现浇梁检算 (2)3.2 Y匝道32+2*42+32m四跨现浇梁检算 (6)4 总结 ................................................................................................ 错误!未定义书签。
1 工程概况西吴枢纽立交为西咸北环线与新、老西宝高速的枢纽转换立交，本工程在原西吴半互通枢纽立交基础上增加A、B、C、D、E、F、Y、Z八条匝道，扩建成功能完善的全枢纽互通。
其中A、B、C、D四条匝道为路基，E、F、Y、Z四条匝道为桥梁。
桥梁工程共计111跨26联，现浇梁63跨14联，具体情况见下表：Y匝道32+2*42+32m现浇连续梁中间两跨上跨新西宝高速公路，交叉角度为51°，施工期间要保证高速公路的正常运行，在中央分隔带中的31#墩两侧沿西宝高速方向各留一个7.5m宽的双车道行车门洞。
除门洞处进行特殊设计外，其余现浇部分均采用满堂支架法施工。
本设计书针对上表14联现浇梁，选取具有代表性的2联进行设计计算：（一）Y匝道32+2*42+32m四跨现浇梁（二）E匝道18+28.5+18m三跨现浇梁2 设计计算依据一、《西吴枢纽立交施工图设计》二、《材料力学》三、《路桥施工计算手册》四、《钢结构设计原理》五、《公路桥涵地基与基础设计规范》六、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》七、《木结构设计规范》六、《组合钢模板技术规范》3 设计计算内容3.1 E匝道18+28.5+18m三跨现浇梁检算E匝道第一联18+28.5+18m现浇箱梁位于耕地上，下部无道路穿过，采用满堂支架法施工。
现浇箱梁模板及支架计算书
滨江路北段A标人民西路跨线桥现浇箱梁模板及支架设计计算书一、工程概况跨越人民西路采用一联（25.1＋39.8＋25.1）现浇预应力砼变高连续箱梁，其余采用一联3×25m与一联4×25m现浇预应力砼等高连续箱梁，其具体孔跨型式为4×25m+3×25m+（25.1＋39.8＋25.1）+2×（3×25m）+4×25m，桥梁总长516.08。
桥梁顶宽18.5m，其横断面为0.5m（防撞护栏）＋8.5m（机动车道）＋0.5m（防撞护栏）＋8.5m （机动车道）＋0.5m（防撞护栏）。
桥梁构造：4×25 m（3×25 m）箱梁顶宽18.5 m，底宽12 m，单箱三室结构，横坡通过现浇梁体实现，底板水平放置，箱梁中心线处高1.685没m，翼缘两端处高1.5m，边腹板为斜腹板。
箱梁两侧翼板对称悬挑275cm，悬臂端部厚20cm，悬臂根部厚60.5cm，箱梁跨中部分腹板厚40cm，桥墩及桥台处腹板厚度为60cm；跨中部分底板厚度为22cm，桥墩及桥台处底板厚度为40cm；顶板厚度25cm。
端横梁厚度120cm,中横梁厚度200cm。
25.1+39.8+25.1m：箱梁顶宽18.5m，底宽变化，由梁端（桥跨中心）处的12m变化到墩顶的11.158m，保持边腹板斜率不变；单箱三室结构，横坡通过现浇梁体实现，底板水平放置，梁端及桥跨中心线处：箱梁中心线处高1.685m，翼缘两端处高1.5m，墩顶处：箱梁中心线处高2.485m，翼缘两端高2.3m。
边腹板为斜腹板。
箱梁两侧翼板对称悬挑275cm，悬臂端部厚20cm，悬臂根部厚60.5cm箱梁跨中部分腹板厚50cm，桥墩及桥台处腹板厚度为40cm；顶板厚度25cm；端横梁厚度120cm，中横梁厚度250cm。
4×25 m（3×25 m）箱梁采用碗口满堂支架现浇,上面摆方木顶面再铺方竹胶板,内模采用钢管支撑,内模采用竹胶板。
现浇箱梁模板(盘扣式)计算书
箱梁模板（盘扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计标准》GB 50017-20175、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010一、工程属性箱梁类型四室梁A(mm) 4500 B(mm) 950 C(mm) 1750 D(mm) 1250 E(mm) 250 F(mm) 350 G(mm) 1850 H(mm) 150 I(mm) 1450 J(mm) 700 K(mm) 300 L(mm) 1100 M(mm) 500 N(mm) 2000 O(mm) 250箱梁断面图二、构造参数底板下支撑小梁布置方式垂直于箱梁断面横梁和腹板底的小梁间距l2(mm) 150 箱室底的小梁间距l3(mm) 250 翼缘板底的小梁间距l4(mm) 250 标高调节层小梁是否设置否可调顶托内主梁根数n 2主梁受力不均匀系数ζ0.5 立杆纵向间距l a(mm) 600横梁和腹板下立杆横向间距l b(mm) 600 箱室下的立杆横向间距l c(mm) 900 翼缘板下的立杆横向间距l d(mm) 900 模板支架搭设的高度H(m) 13.5 立杆计算步距h(mm) 1500 立杆伸出顶层水平杆长度a(mm) 350 立杆顶部步距h'(mm) 1000支架立杆步数9次序横杆依次间距hi(mm)1 3502 15003 15004 15005 15006 15007 15008 15009 1000箱梁模板支架剖面图三、荷载参数截面惯性矩I=bt3/12=1000×153/12=281250mm4截面抵抗矩W=bt2/6=1000×152/6=37500mm31、横梁和腹板底的面板承载能力极限状态的荷载设计值：q=[1.2(G1k h0+G2k+G4k)+1.4Q1k]×b=[1.2×(25.5×1.7+0.75+0.4)+1.4×4]× 1=59kN/m h0--验算位置处混凝土高度(m)正常使用极限状态的荷载设计值：qˊ=b(G1k h0+G2k+G4k+Q1k)=1×(25.5×1.7+0.75+0.4+4)=48.5kN/m计算简图如下：l=150mm1)、抗弯强度验算M=0.125ql2 =0.125×59×0.152=0.166kN·mσ=M/W=0.166×106/37500=4.427N/mm2≤f=15N/mm2满足要求！2)、抗剪强度验算V=0.5ql =0.5×59×0.15=4.425kNτ=3V/(2bt)=3×4.425×103/(2×1000×15)=0.443N/mm2≤f v=1.6 N/mm2满足要求！3)、挠度变形验算ω=5qˊl4/(384EI) =5×48.5×1504/(384×6000×281250)=0.189mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(150/150，10)=1mm满足要求！2、箱室底的面板同上计算过程，h0＝0.6m ，l＝l3=250mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算验算值σ＝5.28N/mm2 τ＝0.317N/mm2 ω＝0.616mm允许值f＝15N/mm2 f v＝1.6N/mm2 [ω]=min(l/150，10)=min(250/150，10)=1.667mm结论符合要求符合要求符合要求同上，h0(平均厚度)＝0.475m ，l＝l4=250mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算验算值σ＝4.48N/mm2 τ＝0.269N/mm2 ω＝0.52mm允许值f＝15N/mm2 f v＝1.6N/mm2 [ω]=min(l/150，10)=min(250/150，10)=1.667mm结论符合要求符合要求符合要求五、小梁计算小梁材质及类型槽钢计算截面类型10号槽钢截面惯性矩I(cm4) 198.3 截面抵抗矩W(cm3) 39.7抗弯强度设计值f(N/mm2) 205 弹性模量E(N/mm2) 206000抗剪强度设计值fv(N/mm2) 120 计算方式三等跨梁1、横梁和腹板底的小梁承载能力极限状态的荷载设计值：q=[1.2b(G1k h0+G2k+G4k)+1.4bQ1k]=[1.2×0.15×(25.5×1.7+0.75+0.4)+1.4×0.15×4]=8.85k N/mh0--验算位置处混凝土高度(m)因此，q静=[1.2b(G1k h0+G2k+G4k)]=[1.2×0.15×(25.5×1.7+0.75+0.4)]=8.01kN/mq活=1.4×bQ1k=1.4×0.15×4=0.84kN/m正常使用极限状态的荷载设计值：qˊ=b(G1k h0+G2k+G4k+Q1k)=0.15×(25.5×1.7+0.75+0.4+4)=7.275kN/m计算简图如下：l=l a=600mm1）抗弯强度验算M =0.1q静l2+0.117q活l2=0.1×8.01×0.62+0.117×0.84×0.62=0.324kN·mσ=M/W=0.324×106/(39.7×103)=8.161N/mm2≤f=205N/mm2满足要求！2）挠度变形验算ω=0.677qˊl4/(100EI)=0.677×7.275×6004/(100×206000×1983000)=0.016mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(600/150，10)=4mm满足要求！3）最大支座反力计算小梁传递最大支座反力：承载能力极限状态R max1＝1.1q静l+1.2q活l=1.1×8.01×0.6+1.2×0.84×0.6=5.891kN 正常使用极限状态Rˊmax1＝1.1qˊl＝1.1×7.275×0.6＝4.801kN2、箱室底的小梁同上计算过程，h0＝0.6m ，b＝l3=250mm3同上，h0(平均厚度)＝0.475m ，b＝l4=250mm六、主梁计算承载能力极限状态：p＝ζ R max1＝0.5×5.891＝2.946kN正常使用极限状态：pˊ＝ζRˊmax1＝0.5×4.801＝2.401kN横梁底立杆的跨数为2、1、2跨，腹板底立杆的跨数有3跨，按三等跨计算小梁计算简图如下，l＝l b＝600mm1）抗弯强度验算M=0.663kN·mσ=M/W=0.663×106/(39.7×103)=16.7N/mm2≤f=205N/mm2满足要求！2）挠度变形验算ω=0.034mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(600/150，10)=4mm满足要求！3）最大支座反力计算横梁和腹板底主梁传递给可调顶托的最大支座反力：R max4＝12.889kN /ζ=12.889/0.5=25.778kN2、箱室底主梁同上计算过程，p＝ζR max2＝0.5×4.265＝2.132kN，p＝ζRˊmax2＝0.5×3.374＝1.687kN，l c=900mm，按二等跨计算。
现浇结构模板及支撑系统计算书-2
现浇结构模板及⽀撑系统计算书-2⾦凤朝阳5#楼⼯程模板计算书宜昌三峡建筑⼯程有限公司⾦凤朝阳项⽬部⼆00七年三⽉⼗⽇现浇砼模板计算书⼀、钢筋砼现浇板模板及⽀撑系统设计1、荷载计算：模板及⽀撑⾃重：1.5KN/m2新浇钢筋砼⾃重：25×0.12＝3KN/m2恒荷载：ΣN GK＝1.5＋3＝4.5KN/m2施⼯荷载：ΣN QK＝3KN/m2荷载值：N＝1.2ΣN GK＋1.4ΣN QK＝1.2×4.5＋1.4×3＝9.6KN/m22、模板计算因跨度较⼤，梁及现浇板拟采⽤两层模板。
梁底，侧及现浇板均采⽤10mm厚优质⽵胶合板，下设50×100红松⽊枋，间距300mm，⽊枋⽀承在满堂钢管脚⼿架上，⽴杠间距1000×1000mm。
（具体⽀撑做法详见附后⽀撑系统图）①计算简图：图中：AB＝BC＝1000mmq＝9.6×0.3＝2.88KN/m1000 1000②抗弯计算：按最不利弯矩计算M B＝0.125×qι2＝0.125×2.88×106＝360000（N －mm ） F m ＝）（＝＝γ23mm /N 34.410831360000W ??M ＜［f m ］＝14N/mm 2 （抗弯符合要求）（注：W 为⽊⽅的截⾯抵抗矩，［f m ］为⽊⽅的抗弯强度）③抗剪计算：按最不利剪⼒计算：V B ＝ΝB q ι＝0.625×2.88×1000＝1800N剪应⼒τ＝)/(36.01001041710831800243mm N IB VS == ＜［τ］＝1.4N/mm 2（抗剪符合要求）④挠度计算：⽊⽅的最⼤挠度ω＝4122A 1041790001001088.2521.0EI 100q ＝ιω＝0.4（mm ）＜［ω］＝mm 2500＝ι（挠度计算符合要求）（2）钢管横杆计算①计算简图图中：q ＝9.6×1=9.6N/mm1000 1000 1000②抗弯计算按最不利弯矩计算M B ＝0.107×q ×ι2＝0.107×9.6×106＝1.027×106（N －mm ）F W ＝）（＝＝γ236mm /N 2021008.5110027.1W M ＜［f m ］＝205N/mm 2（抗弯计算符合要求）③抗剪计算按最⼤剪⼒计算V ＝νB q ι＝0.607×9.6×103＝5827N剪应⼒τ＝5.31019.121008.5582743=It VS ＝69.4（N/mm 2）＜［τ］＝110N/mm 2 （抗剪计算符合要求）④挠度计算钢管最⼤挠度ω＝45124B 1019.121006.2100106.9532.0EI 100q ＝ιω＝2mm ＝［ω］＝500ι＝2mm （挠度计算符合要求）（3）板底⽴杆计算①脚⼿架步距楼层层⾼为 3.3m ，减去板厚、⽊⽅及扫地杆⾼度后，顶层横杆与扫地杆中⼼距为3300－120－100－30－250＝2800（mm ）。
现浇箱梁模板支架计算书
1.模板验算：1.1箱梁底模:采用20mm厚光面竹胶模板,自重按4KN/m3计,弹性模量E=6.0×103Mpa,〔f w〕=15Mpa,新浇钢筋砼重力按26KN/m3计,由梁体设计结构图纸知梁底板宽b=11.75m.1.1.2 荷载组合:①砼重力:根据梁的跨中横断面计算得底板、腹板截面积为：8.475m2,按均布荷载计,顺桥向自重为:q1=8.475×26=220.4KN/m②底板自重: q2=0.02×11.75×4=0.94KN/m③砼振捣荷载:按2Kpa计,则有q3=2×11.75=23.5KN/m④倾倒砼产生的荷载: q4=2×11.75=23.5KN/m⑤施工荷载: 按2.5 Kpa计,则有q5=2.5×11.75=43.8KN/m总竖向荷载:q=0.94+220.4+23.5+23.5+43.8=312.1 KN/m1.1.3 强度检算:由支架布置图知:底板横梁沿梁长排距为0.3m,M max=1/10×q×L2=1/10×312.1×0.32=2.8 KN.mW=1/6×bh2=1/6×11.75×0.022=0.786×10-3m3弯曲应力σ= M max/ W=3.6 Mpa＜〔f w〕=15Mpa1.1.4 刚度检算:I=bh3/12=11.75×0.023/12ω=q L4/100EI=312.1×0.34/150×6.0×106×7.83×10-6=0. 5mm ＜〔L/400〕=0.75mm1.2 箱梁侧模：侧模面板亦采用20mm厚光面竹胶模板,有关参数同上。
由支架模板构造图知侧模竖肋沿梁长间距0.6m,在两竖肋间的侧模高度内布置水平横肋，以增强面板刚度。
横肋及竖肋均采用断面尺寸为80mm×80mm方木，弹性模量E=10×103Mpa,〔σw〕=14.5Mpa, 〔σc〕=12Mpa。
现浇箱梁模板计算
1、侧模板计算（1）、侧压力计算计算侧压力P值，假设温度T＝35℃，按每小时浇筑30ｍ3砼计算，V ＝4.5ｍ/ｈ。
则：Pｍ＝4.6V1/4＝4.6*4.51/4＝6.7KPａ考虑振动荷载4KPａ，则P＝6.7+4＝10.7KPａ（2）、按强度要求进行计算外侧模板立挡间的间距为50ｃｍ，木材采用竹胶板，ｆｃ＝11MPａ，将侧压力化为线布荷载ｑ＝7.62*Pｍ＝7.62*10.7＝81.5KN/ｍ。
Mｍａｘ＝ｑL2/10＝81.5*0.52/10＝2KN.ｍ需要Wｎ＝2*106/13＝153846ｍｍ3选用侧模板的截面尺寸为15ｍｍ*7200ｍｍ截面抵抗矩W＝7620*152/6＝285750ｍｍ3＞Wｎ可满足要求。
＝1.25ｍｍ符合要求。
（3）、对侧模板采用的横纵肋进行计算由于侧模板计算仅对侧压力进行计算，对于翼板部分由于重量较轻，可不做计算。
施工过程中侧模板的加强肋为水平肋，水平肋被支在垂直肋上，假设垂直肋水平间距定为L＝50ｃｍ，两水平肋间距定为ａ＝80ｃｍ，则分布在该水平肋上的均布荷载为：新浇筑砼对模板的侧压力，若按砼的有效压头3.90ｍ进行计算ｐｍａｘ＝ｒ.ｈ＝26*3.9＝101.4KPａｑ＝P＊ａ＝101.4*0.5＝50.7KN/ｍ按简支梁考虑，最大弯矩：Mｍａｘ＝ｑL2/8＝50.7*0.52/8＝1.584KN.ｍ水平肋采用60*90ｍｍ方木，其截面模量：W＝ｂ.ｈ3/3＝0.06*0.093/3＝1.458*10-5采用落叶松木材，其容许弯应力［σ］＝13*103KPａ［σ］＝Mｍａｘ/（ｎW）ｎ＝Mｍａｘ/（［σ］W）＝1.584/（13*103*1.458*10-5）＝8.36根实际施工时对于水平肋在3.9ｍ范围内，其带木的根数为9根，水平肋间距应为3.9/8＝0.49ｍ。
水平肋间距取0.50ｍ符合要求。
（3）、面板按刚度要求计算ω＝ｑL4/150EL＝6.7*7.2*5004/（150*9*103*7200*153/12）＝1.103ｍｍ＜［ω］＝500/400＝1.25ｍｍ则侧模采用1.5ｃｍ竹胶板符合要求。
现浇箱梁模板、支架计算书
现浇箱梁模板、支架计算书（左幅）江浦互通2号桥跨经为16+21+16=53m，左幅现浇箱梁混凝土方量为797.1m3。
底模、侧模计划采用δ=15mm厚竹胶板（规格1.22×2.44m，每块约重40kg），底模下横桥向布设净间距为20cm的10cm×10cm木方，下层方木12cm×15cm，顺桥向布设，间距为0.9米。
支架采用碗扣支架，横桥向间距90cm；顺桥向间距120cm，腹板处、横隔梁处横桥向和顺桥向间距均为60cm。
碗扣支架底托下放置45cm×45cm×10cm的20＃钢筋混凝土预制垫块。
支架下地基采用60cm灰土处理。
现对以上方案进行计算。
一、荷载组成1、梁体混凝土自重：26×797.1＝20724.6KN2、模板自重：26.62×53×(40/1.22×2.44)×10-2＝189.6KN3、横桥向方木自重：53/0.2×24.4×0.1×0.1×5＝323.3KN4、顺桥梁方木自重：28×53×0.15×0.12×5＝133.6KN5、施工人员和施工材料、机具行走运输或堆放荷载：1.5KPa6、倾倒混凝土时产生的荷载：6.0 KPa7、振捣混凝土时产生的荷载：2.0 KPa二、竹胶板验算，模板规格：（1.22m×2.44m），厚度1.5cm荷载组合20724.6/（52.92×24.46）×1.2+9.5×1.4＝32.52KN/m2q＝32.52×1.22＝39.68KN/mI＝1.22×0.0153/12＝3.4×10-7m4W＝1.22×0.0152/6＝4.6×10-5 m3M=qL2/8=39.68×0.2×0.2/8＝0.2KN.m竹胶板的容许拉应力参考A-4种类木材取值，为［σw］＝11.0MPa，弹性模量取E＝9×103 MPaσw＝M/W=0.2/4.6×10-5＝4.35Mpa＜［σw］强度满足要求。
现浇箱梁模板计算书
（一）内侧顶模板计算（1）横向背楞的计算1、强度计算简化为三跨连续梁模型q=（26×1.1×0.25+7.5×0.012）+（4+2.5）=13.74 kN/m2230.0122466bh W cm === 抗弯强度验算[]230.12410M ql Wσσ-==⨯<=30Mpa 0.72l m <l 取30cm 。
2、挠度验算条件：[]f f <m ax 250l 100677.04max <=EI ql f 4370.67713.740.30.520.01211010012⨯⨯=⨯⨯⨯mm <1.2mm 故抗弯强度和挠度满足要求。
横向背楞采用8cm ×10cm 的方木，间隔为30cm 。
（2）纵向背楞的计算1、强度计算简化为三跨连续梁模型q=（26×1.1×0.25×0.3+7.5×0.012×0.3+0.1×0.08×7.5）+（4+2.5）×0.3=4.18 kN/m2230.080.1133.366bh W cm ⨯=== 抗弯强度验算[]22330.1 4.180.880.1133.310==2.43133.310M ql W σσ--⨯⨯==⨯<⨯=13Mpa 2、挠度验算条件：[]f f <m ax 250l 100677.04max <=EI ql f4370.677 4.180.880.30.080.111010012⨯⨯=⨯⨯⨯⨯mm <5.3mm 故抗弯强度和挠度满足要求。
纵向背楞在横向背楞下设置四道，距离为0.88m 。
(3)支撑钢管计算1、强度验算设每1.2m 设置一个支撑钢管。
横向背楞传递到纵向背楞的Q =4.18×0.88=3.68kN Mmax=2.21 kN.m[]32.219.21324010M Mpa Mpa W σσ-===<=⨯ 2、挠度验算条件：[]f f <m ax 250l 384p 81.63m ax <=EI l f 3376.81 3.68 1.20.780.10.1211038412⨯⨯=⨯⨯⨯⨯mm <4.8mm 故抗弯强度和挠度满足要求。
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模板计算书
一、已知条件：
新建铁路沪宁城际铁路客运专线工程桥墩浇筑时采用全钢模板，模板如图所示。
模板设计高度为2.5m，模板面板为6mm厚钢板，竖肋为[10#钢，水平间距为300mm，横肋为10mm厚钢板，高100mm，竖向间距500mm，背楞采用高为850mm的桁架，最大间距为900mm，用M20的标准件连接，吊钩为υ20圆钢。
1、载荷：
砼的高度H=2500㎜，浇注速度为V=2m/h，浇注温度T=35°，则初凝时间为t0=200/（T+15）=4h，砼的密度r c=4.5KN/m3。
侧压力P1=0.22r c t0β1β2V1/2
=0.22*24.5*4*1*1.15*21/2=35.06KN/㎡
侧压力P2= r c H=2.5*24.5=61.25 KN/㎡
侧压力取P=35.06 KN/㎡ 震动产生的侧压力P 振=4 KN/㎡ 组合载荷：
∑P=35.06*1.2*0.85+1.4*4*0.85=41.71 KN/㎡ 取掉震动P=35.06*1.2*0.85=35.76 KN/㎡ 均部载荷∑q=41.71*1=41.71KN/m q=35.76*1=35.76KN/m 2、 检算标准
1) 强度要求满足钢结构设计规范；
2) 结构表面外露的模板，挠度为模板结构跨度的1/500； 3) 钢模板面板的变形为1.5mm ； 4) 钢面板的钢楞、柱箍的变形为3.0mm 。
二、 面板的校核： 面板空间为500*300，其
W=1*62*10-6/6=6*10-6m 3
I=W*6*10-3/2=30*10-9m 4 300/500=0.6
K=73.407491.0*12006.0*10*2063.01(12392
3＝＝－Eh ）
弯矩M=20402.0ql =0.0402*41.71*103*0.32=150.9N.m 弯曲应力σ=M/W=
6
10*309
.150－=50.3MPa ＜205 MPa
挠度f =K ql 400255.0=73
.40743.0*10*76.3500255.04
3
q
=0.00018m=0.18mm ＜300/500=0.6 mm 。
面板的强度和刚度均满足要求。
三、 竖肋的校核：
竖肋用[10，支撑间距最大为900，其
I=198.3*10-8m 4，W=39.7*10-6m 3
弯矩M=82ql =8
9.0*10*71.412
3=4223.14N.m
弯曲应力σ=M/W=
6
10
*7.3914
.4223－ =106.38MPa ＜205 MPa
挠度f =EI ql 100677.04=8
94
310*3.198*10*206*1009.0*10*76.35*677.0－
=0.00039m=0.39mm ＜900/500=0.56mm 竖肋的强度和刚度满足要求。
四、 桁架的强度校核：上桁杆采用2-[14，下桁杆采用2-[12， [14的截面积
S=1851.6mm 2，I=564*10-8 m 4，[12的截面积S=1536.2mm 2，I=346*10-8 m 4，则
∑I=2I 1+2*S 1i 2+2I 2+2*S 2i 2
=2*564*10-8+2*1851.6*10-6*0.4252+2*346*10-8+2*1536.2*10-6*0.4252
=124.2*10-5m 4
∑W=∑I/i=124.2*10-5/0.425=2922.35*10-6m 3
弯矩M=82ql =8
5.5*10*71.412
3=157715.94N.m
弯曲应力σ=M/W=6
10
*35.292294
.157715－=53.97MPa ＜205 MPa
挠度f =EI ql 38454=8
94
310
*124200*10*206*3845.5*10*76.35*5－
=0.0016m=1.6mm ＜3㎜ 桁架的强度、刚度均满足要求 五、背楞的强度校核：
采用2-[14，I=564*10-8 mm 4，W=80.5 *10-6mm 3，
则弯矩M 82ql =8
2.1*10*71.412
3=7507.8N.m
弯曲应力σ=M/W=
6
10*5.80*28
.7507－
=46.63MPa ＜205 MPa
挠度f =EI ql 38454=8
94
310*564*2*10*206*3842.1*10*76.35*5－
=0.00042m=0.42mm ≤3㎜ 背楞的强度、刚度均满足要求
六、 组合变形：
0.18+0.39+1.6+0.42=2.59mm ＜4mm 满足要求。
七、 桁架的连接螺栓的校核： 一、 连接螺栓计算：
模板用M20标准件连接： Ｎ=PA=0.101×6800×3100=2.13×106N M20螺栓截面面积A=314mm 2主要受剪:
τ=Ｐx /Ａ=2.13×106/（112×314）=60.56N/ mm 2<[τ]=125 N/mm 2故满足
q
要求。
二、连接螺栓采用8-M27*1.5，其截面积S=572.56㎜2
受力P=qcr π=41.71*103*1*1.5*π=196.45*103N
σ=P/nS=6
3
10
*56.572*810*45.196－=42.88MPa ＜157MP 满足要求。
八、吊钩计算：
1. 吊钩采用υ20圆钢，截面面积Ａ＝314.22mm 2，每块柱模板上设2个吊钩，按吊装模板自重计算，模板自重荷载设计值取系数1.3， 即Ｐx ＝1.3×0.75=0.975T.
σ=Ｐx /Ａ=9750/(2×314.2)=15.51N/mm 2<[σ]=215N/mm 2均满足要求。