基于一维水动力模型的洪水顶托影响分析

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一维水质模型对河流污染物扩散的简单模拟

一维水质模型对河流污染物扩散的简单模拟
一、水质模型的概念及研究意义
水是人类生命之源,同时也是关系到国计民生的重要资源。合理进行水环境规划 管理、水污染综合防治是环境工作者的重要任务之一,水质数学模型(简称水质 模型)是水环境污染治理规划决策分析中不可缺少的重要工具。
水质模型,是描述参加水循环的水体中各水质组分所发生的物理、化学、生物和 生态学等诸多方面变化规律和相互影响关系的数学方法。研究水质模型的目的, 主要是为了描述污染物在水体中的迁移转化规律,为水环境保护服务。它可用于 水质模拟和水质评价,进行水质预报和预警预测,制订污染物排放标准和水质规 划,是水污染防治的重要工具。
三、结束语
成本控制工作不仅要从技术下功夫,更要建立以项目经理为主的统一领导的机 制。作为项目经理,首先要全面了解、掌握各专业的工序、设计的要求。由专人 统一指挥,解决各施工班组的协调工作,这样才有可能保证施工的每一个环节实 施成本最低化且有序到位,达到可能实现最低目标成本的要求。
收稿日期:2009-07-14
(五)质量管理
项目成本与其产品的质量水平存在着密切的相互依存关系。在施工过程中努力寻 找各种降低成本、提高工效的新工艺、新技术、新材料。严把质量关,减少返工 浪费。在施工中严格做到:按图施工,按合同施工,按规范施工,严把质量关, 减少返工造成人工和材料的浪费;控制间接费及其它直接费;精简管理机构,减 少管理层次,节约施工管理费。
HENAN
□常建中(郑州水文水资源勘测局) 摘
要:利用一维水质数学模型模拟污染物扩散情况,以此进行水质预报和预警预 测,制订污染物排放标准和水质规划,有效
文中一维水质模型用LW-Lim进行离散,然后借助二维水质模拟软件,考虑一维 扩散条件下进行数值计算,揭示污地防治水污染。
染物扩散趋势和影响范围。

小流域山洪灾害“四预”能力建设项目需求说明

小流域山洪灾害“四预”能力建设项目需求说明

小流域山洪灾害“四预”能力建设项目需求说明一、项目概况根据《水利部水旱灾害防御司关于印发2023年度小流域山洪灾害“四预”能力建设工作要求的通知》防御函(2023)5号要求,XX省小流域山洪灾害“四预”能力建设要在21个小流域补充夯实算据、算法、算力基础,用以支撑省市县三级平台实现小流域山洪灾害“四预”功能,实现科学识别研判风险隐患、提高预警精准度、延长预见期、快速准确指导人员避险。

1.1建设范围依托现有省级监测预报预警平台,巩固省市县多级部署架构,在21个流域面积50-200平方公里的小流域开展算据、算法和算力建设。

1.2建设内容1、算据建设(1)危险区核定与房屋人口调查。

对每个小流域内3-5个重要防治村落或城集镇进行危险区复核、房屋人口调查、历史洪痕调查工作。

(2)新增防治对象调查评价。

对2013-2015年调查评价未覆盖的新增山洪灾害防治村、重要经济活动区和旅游景区开展调查评价。

(3)风险隐患调查与影响分析。

以每个小流域治理单元内的重点城(集)镇、行政村、沿河村落(自然村)、重要经济活动区、旅游景区等为对象,在山洪灾害调查评价成果基础上,考虑经济社会活动影响等因素,调查排查跨沟路基或桥涵阻水、主支流和外洪顶托、沟道内工程建设等风险隐患,并对主要风险隐患进行影响分析。

(4)构建小流域数据底板。

集成梳理已有基础数据、新增防治对象调查评价成果、风险隐患调查与影响分析成果、雨水情监测预报数据,针对龙门溪、龙溪、沙溪上游国宝溪、富泉溪、晒口溪等5个小流域内具有山洪灾害防治任务的城集镇开展L2级地理空间数据测量与处理,支持构建三维数字化场景,对经危险区核定与房屋人口调查的重要防治村落,开展河道断面测量;针对其它16个小流域开展危险区核定与房屋人口调查的重要防治村落,开展河道断面测量,构建小流域数据底板。

2、算法建设评估现有未来24小时风险预报模型、临近预报预警模型的适用性、准确性、合理性,进一步优化模型结构和模型参数,提升预报预警精准度。

清江来水对长江宜昌站水位顶托影响分析

清江来水对长江宜昌站水位顶托影响分析

收稿日期:2018-12-10作者简介:林涛涛ꎬ男ꎬ工程师ꎬ硕士ꎬ主要从事水文预报工作ꎮE-mail:ttlin1990@163.com㊀㊀文章编号:1006-0081(2019)02-0030-05清江来水对长江宜昌站水位顶托影响分析林涛涛ꎬ张年洲ꎬ唐庆霞(长江水利委员会水文局长江三峡水文水资源勘测局ꎬ湖北宜昌㊀443000)㊀㊀摘要:宜昌水文站水位流量关系的影响因素众多ꎬ上游三峡-葛洲坝水库调度㊁下游清江支流来水顶托ꎬ均可能导致关系曲线局部变形ꎬ从而影响报汛和预报的精度ꎮ利用水文㊁河道原型观测资料ꎬ结合一维水流数学模型揭示了清江顶托的机理及其影响规律ꎮ研究成果可用于指导宜昌水文站水位流量关系定线㊁流量报汛㊁洪水预报等工作ꎬ还可评价顶托作用对葛洲坝电厂尾水位及发电水头影响ꎬ为电站的科学调度提供参考ꎮ关键词:水位流量关系ꎻ顶托影响ꎻ一维数学模型ꎻ宜昌水文站ꎻ清江中图法分类号:P338㊀㊀㊀㊀文献标志码:A㊀㊀㊀㊀DOI:10.15974/j.cnki.slsdkb.2019.02.008㊀㊀宜昌水文站设立于1946年ꎬ属国家一类基本水文站ꎬ是控制长江中游干流基本水情的重要控制站㊁一类精度站㊁国家重要报汛站ꎮ几十年来ꎬ宜昌水文站为葛洲坝和三峡两大水利工程的规划㊁设计㊁施工㊁运行以及水文㊁泥沙㊁水环境科研提供了大量原型观测资料和研究成果ꎮ在长江的治理开发ꎬ特别是在长江中下游防汛抗洪中ꎬ及时㊁准确的水文测报资料发挥了重要作用ꎮ清江来水顶托是影响宜昌水文站报汛和预报精度的一个重要因素ꎬ本文重点探讨如何利用已有的水文资料ꎬ评价清江出流对宜昌水文站水位的顶托影响程度ꎮ1㊀工程概况清江是长江出三峡后的第一条大支流ꎬ发源于湖北省利川市ꎬ在宜昌水文站下游约38km处的宜都市由右岸汇入长江ꎮ清江干流全长423kmꎬ总落差达1430mꎬ水能资源丰富ꎮ清江干流以恩施为界ꎬ恩施以下为清江中下游ꎬ分3级开发ꎬ从上到下依次为水布垭水电站㊁隔河岩水电站㊁高坝洲水电站ꎬ均已建成ꎮ高坝洲水电站是清江干流最下游的一个梯级ꎬ位于隔河岩电站下游约50km处ꎬ距下游宜都市约12km(见图1)ꎮ高坝洲水库未蓄水之前ꎬ清江隔河岩下游至出图1㊀清江入汇长江河道平面形势口河段基本上以天然河道为主ꎬ位于隔河岩坝下的长阳站为清江主要控制站ꎮ2000年4月ꎬ随着高坝洲水库建成蓄水ꎬ原有天然河道逐渐演变为水库型河道ꎬ长阳站断面控制作用减弱ꎬ随后于2005年搬迁至高坝洲水库坝址下游ꎬ改名为高坝洲站ꎮ2㊀建库前顶托影响分析已有研究成果表明ꎬ清江来水流量在2000m3/s03以上时对宜昌水文站水位可能有顶托影响ꎮ在清江流量汇入长江约3h后对宜昌水位产生顶托ꎬ使宜昌水文站水位流量关系发生扭曲ꎬ即同流量下水位抬高或同水位下流量减小ꎻ对宜昌水位的顶托抬升值主要与清江流量有关ꎬ同时也受宜昌流量大小(或称底水)的影响[1]ꎮ2.1㊀清江顶托影响下宜昌水位流量关系研究分别选择了1982ꎬ1983ꎬ1986年和1990年清江长阳站4场较大的典型洪水过程ꎬ分析天然时期受顶托的宜昌水位过程线及水位流量关系变化情况ꎬ见图2ꎮ(1)清江1982年8月洪水ꎮ从8月22日08:00起涨ꎬ23:00达到峰顶ꎬ流量8470m3/sꎬ见图2(a)ꎮ此时ꎬ长江宜昌洪水正处于峰顶偏后ꎬ流量约26100m3/sꎬ见图2(b)ꎮ本次顶托使宜昌水位最大抬升值为0.67mꎬ顶托过程持续时间约50hꎬ见表1ꎮ(2)清江1983年9月洪水ꎮ从9月16日08:00起涨ꎬ17日02:00达到峰顶ꎬ流量达10000m3/sꎬ见图2(c)ꎮ此时ꎬ长江宜昌洪水的落水面ꎬ流量约30700m3/sꎬ见图2(d)ꎮ本次顶托使宜昌水位最大抬升值达1.06mꎬ顶托过程持续时间约60hꎬ见表1ꎮ(3)清江1986年7月洪水ꎮ从7月16日02:00起涨ꎬ21:00达到峰顶ꎬ流量为7320m3/sꎬ见图2(e)ꎮ此时ꎬ长江宜昌洪水的峰顶前ꎬ流量约22200m3/sꎬ见图2(f)ꎮ本次顶托使宜昌水位最大抬升值达0.60mꎬ顶托过程持续时间约54hꎬ见表1ꎮ(4)清江1990年6月洪水ꎮ从6月20日14:00起涨ꎬ22:00达到峰顶ꎬ流量为9550m3/sꎬ见图2(g)ꎮ此时ꎬ长江宜昌洪水的涨水面ꎬ流量约19700m3/sꎬ见图2(h)ꎮ本次顶托使宜昌水位最大抬升值达1.17mꎬ顶托过程持续时间约51hꎬ见表1ꎮ2.2㊀顶托影响的传播时间分析表1统计了4次典型工况顶托影响的特性成果ꎬ长阳出现洪峰后ꎬ当宜昌水位达到最大时(此时即为顶托的最大水位抬升值)ꎬ顶托的传播时间为6~13hꎮ为分析长阳至清江河口的传播时间ꎬ选取高坝洲蓄水前长阳和毛家沱站(即蓄水后的高坝洲站)1987~1993年共21次洪水资料分析ꎬ传播时间2~7hꎬ平均约4.4hꎮ长阳至毛家沱站距离约50kmꎬ平均每1km传播时间约5.3minꎬ由此可推算出高坝洲站至河口的传播时间约为1.1hꎬ长阳至河口的平均传播时间约5.5hꎮ由表1平均顶托传播时间成果(9h)ꎬ结合长阳至河口的传播时间(5.5h)ꎬ可以推算出清江洪水入汇长江(即洪峰到达清江河口)影响宜昌水位的传播时间平均为3.5hꎬ与以往结论接近ꎮ由此可推算出蓄水后ꎬ高坝洲出流对宜昌的顶托影响ꎬ传播时间约4.6hꎮ2.3㊀顶托对宜昌水位的抬升值影响选取高坝洲水库蓄水前长阳站和宜昌水文站1969年㊁1982~1999年共42次洪水顶托资料分析ꎬ当不考虑宜昌底水流量时ꎬ可建立清江长阳流量与宜昌水位最大抬升值拟合关系ꎬ见图3ꎬ公式为әZ宜=6ˑ10-5ˑQ清1.0378(1)式中ꎬәZ宜为宜昌水位最大顶托值ꎬmꎻQ清为清江来水洪峰流量ꎬm3/sꎮ3㊀建库后顶托影响计算㊀㊀2016年7月中下旬ꎬ清江流域发生特大洪水ꎬ清江水布垭水库7月19日出现2007年建库以来最大入库流量13100m3/sꎬ高坝洲水库最大出库流量达7800m3/sꎬ使得宜昌水文站水位流量关系曲线明显变形ꎮ图4(a)中ꎬ关系曲线自节点①(水位47.69mꎬ相应流量26900m3/s)开始受到顶托影响ꎬ依次经历节点①至节点⑩(水位48.38mꎬ相应流量29500m3/s)的变化过程ꎬ顶托影响随着高坝洲站流量的消退而逐渐消失ꎮ为进一步分析经梯级调度后的清江出库流量对宜昌水文站的顶托过程及峰值变化与建库前的差异ꎬ且考虑到清江梯级建成以后顶托年份资料较少ꎬ加之长江干流河床的冲刷下切影响ꎬ拟采用DHI公司开发的河道一维水流数学模型MIKE11计算研究[2-3]ꎮ3.1㊀计算边界条件(1)模型计算范围ꎮ选取长江干流的上边界为宜昌水文站ꎬ支流清江的上边界为高坝洲水文站ꎬ下边界为枝城水文站ꎮ干流河段长约58kmꎬ支流清江入流河段长约12kmꎮ(2)河道断面ꎮ宜昌水文站至枝城站采用2015年实测的64个横断面ꎬ清江高坝洲站至汇口采用2014年实测的12个横断面ꎮ(3)上下边界条件ꎮ长江干流上边界宜昌水文站和清江上边界高坝洲站分别给定不同流量级入流的工况ꎬ下边界枝城站水位由水位流量关系查算ꎮ1346.47.47.48.48.49.49. 000 000 000 0000 0002 0004 00046.47.47.48.48.49.49.223 00024 000047.48.48.49.49.50.50.51. 0000 0005 0000 0005 00047.48.48.49.49.50.50.20 022 024 026 028 0030 032 034 0036 046.47.47.48.48.49.49. 500 000 500 000 500 0000 5002 00047.47.48.48.49.49.20(f) 清江1986年洪水影响下宜昌站H-Q变化过程44.45.46.47.48.49.50.05 00010 00015 00020 00025 00030 000944.45.46.47.48.49.50.10宜昌水位/m日期(月-日)(a) 清江1982年洪水宜昌水位/m3-1(c) 清江1983年洪水宜昌水位/m(e) 清江1986年洪水宜昌水位/m(g) 清江1990年洪水水位/m(b) 清江1982年洪水影响下宜昌站H-Q变化过程 水位/m水位/m水位/m(h) 清江1990年洪水影响下宜昌站H-Q变化过程 (d) 清江1983年洪水影响下宜昌站H-Q变化过程1 日期(月-日)日期(月-日)日期(月-日)024图2㊀受清江顶托影响的宜昌水位流量关系3.2㊀模型率定和检验为通过数学模型计算出2016年清江洪水过程对宜昌水文站的水位顶托影响ꎬ设计如表2所示的两种计算工况ꎬ试图还原得到高坝洲正常泄流情况下的宜昌水位过程ꎬ通过对比分析推求出高坝洲实际洪峰过程对宜昌水文站的水位顶托过程ꎮ选取2016年7月1~18日的宜昌站和高坝洲站逐时报汛流量ꎬ以及枝城站的水位流量关系资料作为模型率定期ꎬ建立一维模型ꎮ再以2016年7月19~23日的相应资料作为模型检验期ꎬ以水位逐时误差为目标ꎬ进行了糙率等参数的优化率定ꎮ经23表1㊀清江洪水对宜昌水位顶托影响典型工况序号时间清江长阳洪峰流量/(m3 s-1)宜昌水位抬升值/m顶托过程持续时间/h顶托传播时间/h顶托特点11982.8.20~2484700.67509顶托发生在长江洪水的峰顶偏后21983.9.15~19100001.06606顶托发生在长江洪水的落水面31986.7.15~1873200.60548顶托发生在长江洪水的洪峰偏前41990.6.19~2395501.175113顶托发生在长江洪水的涨水面平均88400.88549表3㊀高坝洲站和宜昌站不同流量级组合下对宜昌站水位的顶托值宜昌站流量/(m3 s-1)高坝洲站流量下水位顶托值/m2000m3/s3000m3/s4000m3/s5000m3/s6000m3/s7000m3/s8000m3/s9000m3/s10000m3/s15000m3/s20000m3/s100000.180.450.720.99-------20000-0.090.280.460.650.831.011.181.36--30000--0.080.200.310.420.520.620.731.462.1540000---0.050.170.290.410.520.641.201.7350000-----0.100.190.280.370.791.1760000------0.060.130.190.490.750.0.0.0.0.1.1.1.1.1.8010 00000宜昌水位抬升值/m图3㊀宜昌水位抬升值与清江长阳流量的关系表2㊀数学模型验证工况计算工况干流上边界清江上边界下边界备注1宜昌水文站实际流量过程高坝洲站实际流量过程枝城站H-Q关系模拟宜昌水文站实际水位过程2宜昌水文站实际流量过程高坝洲站1000m3/s恒定流过程枝城站H-Q关系模拟宜昌水文站还原水位过程率定计算ꎬ宜昌水文站水位过程与实际报汛水位过程变化基本一致ꎬ对比如图4(b)所示ꎬ最大误差介于-0.34~0.26m之间ꎬ模拟精度较高ꎮ说明模型能较好地模拟宜昌水文站及高坝洲站不同流量级工况下的水位变化情况ꎬ作为顶托分析的依据ꎮ通过计算ꎬ水位最大顶托值达1.01mꎬ高坝洲站出现洪峰至宜昌水文站水位顶托达到最大时间约为5hꎬ与2.2节中通过分析历史洪水得到的4.6h基本一致ꎬ说明模型较为可靠ꎮ3.3㊀计算结果及分析采用已率定和验证的模型分别计算高坝洲站和46.46.47.47.48.48.2017-23 时间 000 000 000 0000 0002 0004 0006 0008 0000 000计算工况1计算工况2宜昌水位/m(b) 宜昌站不同工况下水位过程对比47.47.48.48.49.0020宜昌水位/m))(a) 宜昌站水位流量关系线变化过程图4㊀数学模型计算2016年清江洪水顶托成果宜昌水文站不同流量级组合情况下的顶托情况(见表3)ꎬ发现宜昌水文站水位抬升值ΔZ宜不仅与高坝洲流量Q高有关ꎬ还与宜昌水文站流量Q宜相关ꎮ通过模型计算ꎬ整理出如图5所示的ΔZ宜㊁Q宜㊁Q高三个参数的相关关系ꎮ由图可知ꎬ高坝洲站流量相同时ꎬ宜昌水文站水位抬升值ΔZ宜与宜昌站流量成反比ꎻ当宜昌站流量相同时ꎬ宜昌水文站水位抬升值ΔZ宜与高坝洲流量成正比ꎮ335 010 015 020 025 0宜昌站水位抬升值/m图5㊀ΔZ宜㊁Q宜㊁Q高三个参数的相关关系㊀㊀采用模型计算得到的3个参数相关图ꎬ查算建库前各次清江洪水的顶托值ꎬ再结合通过水位流量关系还原计算出的宜昌水位抬升值ꎬ对比分析建库前后的顶托值差异ꎬ结果见表4ꎮ通过比较可以发现ꎬ采用3个参数相关图查算出的宜昌水位抬升值较小ꎬ可能是由于三峡水库蓄水后坝下河床冲刷下切及清江中下游梯级电站人工削峰调度的共同影响ꎮ表4㊀各场次清江洪水顶托值成果序号时间清江长阳洪峰流量/(m3 s-1)三参数相关图查算宜昌水位抬升值/m水位流量关系还原计算宜昌水位抬升值/m11982.8.20~2484700.620.6721983.9.15~19100001.011.0631986.7.15~1873200.550.6041990.6.19~2395501.031.17平均88400.800.884㊀结㊀论(1)清江中下游梯级水库自建成以来ꎬ由于水库的科学削峰调度ꎬ清江出流洪峰流量较天然情况下大幅减小ꎬ对宜昌水文站水位产生顶托的洪水场次随之减少ꎮ采用实测水文资料与一维水流数学模型相结合的方法ꎬ可以解决顶托资料有限的问题ꎬ并能详细分析清江建库后不同流量级出流对宜昌水文站的水位顶托影响ꎮ(2)2016年7月清江洪水过程ꎬ高坝洲站出现洪峰至宜昌水文站水位顶托达到最大时间约为5hꎬ与建库前通过分析历史洪水推算出的4.6h基本一致ꎮ通过3个参数相关图反算宜昌站水位抬升值小于水位流量关系还原计算出的水位抬升值ꎮ(3)研究成果可用于指导宜昌水文站水位流量关系定线工作ꎬ提高相应流量报汛精度ꎬ还可精确评价水位顶托对宜昌水文站上游葛洲坝电厂发电水头的影响值ꎬ为电站提高发电效率及科学调度提供参考ꎮ研究思路可供类似受支流来水顶托的水文站相关分析作参考ꎮ参考文献:[1]㊀唐庆霞ꎬ闫金波ꎬ邹涛.宜昌至沙市段水位流量关系变化及影响因素分析[J].人民长江ꎬ2013ꎬ44(15):14-18.[2]㊀杨侃ꎬ郑姣ꎬ郝永怀ꎬ等.三峡梯级和清江梯级水电站短期联合优化调度方法研究[J].水力发电学报ꎬ2012ꎬ31(4):12-15.[3]㊀邴建平ꎬ范可旭ꎬ徐高洪.下游支流顶托影响下的银江水电站坝址处水位流量关系[J].水电能源科学ꎬ2014ꎬ32(8):43-47.(编辑:李晓濛)43。

基于MIKE11水动力模型的河道溃堤洪水模拟研究

基于MIKE11水动力模型的河道溃堤洪水模拟研究

基于MIKE11水动力模型的河道溃堤洪水模拟研究本文通过分析MIKE11水动力模型基本理论和计算方法,对太子河干流河道利用该模型进行模拟分析,然后依据洪水、过流能力、水量平衡等实测数据结果对模型的可靠性与适用性进行验证分析。

研究表明:MIKE11水动力学模型能够较好的反映太子河干流河道溃堤洪水实际状况,模型表现出较强的适用性与可靠性;本文研究成果对于准确还原和分析洪水发生过程具有重要意义。

标签:太子河流域;MIKE11模型;河道溃堤;洪水模拟1 MIKE11水力學模型太子河流域属于温暖带湿润半湿润气候区全年降水量充足其中71.2%降雨量集中在6~8月,全长413km流经本溪、辽阳以及鞍山等市。

流域上、下游水位及干支流状况对河道的影响显著,河道内水位流量变化关系复杂,对河道溃堤洪水演算采用传统的水文学法已无法满足相关要求,而利用圣维南方程组可对任意时刻任意河道内的水位、流速和流量等因素进行计算分析[1]。

据此,本文通过构建MIKE11模型对太子河防洪保护区的河道溃堤洪水过程利用模型进行模拟分析,然后对模型模拟结果的合理行和可靠行进行了验证,以期为该区域洪水风险图编制和制定防洪减灾措施提供一定的决策依据和理论支持。

1.1 模型原理河道水流为均质流态、不可压缩的基本假定为MIKE11水动力学模型的前提条件,利用一维明渠非恒定流微分方程即圣维南方程组进行模拟分析。

圣维南方程组如下所示:1.2 构建模型MIKE11水力学模型主要有河网文件、断面文件、设定边界条件并形成边界文件,利用水文计算结果形成时间序列文件、设定时间步长形成模拟文件,实现一维河道及溃口的概化演算。

地形地貌结构参数利用分辨率为50m×50m的数字高程图(DEM)进行处理所得,利用非结构三角网络进行单元网格划分[2]。

河道溃堤过程可采用MIKE11模型的溃堤模块进行模拟分析,并分别对溃堤时机、溃口位置以及尺寸进行设置。

模型的上游边界以河流的流量为边界,且以上游断面在设定年限内的洪水过程为输入参数,下游边界是利用曼宁公式推算出的水位作为边界,同时应考虑各断面的频率峰值,如下所示:上述公式中:——分别为分洪流量和堰流系数;——分别为宽度和堰流指数;——分别为堰上游水位和堰下游水位;——堰顶高程。

基于InfoWorks ICM模型的内涝风险评估及综合整治方案构建

基于InfoWorks ICM模型的内涝风险评估及综合整治方案构建

May.2021NO.5VOL.312021年5月第5期第31卷0引言随着城市化进程的不断发展,国内一些先进城市大力开发建设用地,导致建设用地面积迅速增长,不透水面面积逐渐扩张,造成土壤下渗水量急剧减少,更多雨水在降落地面后形成地表径流流入管网,导致径流流量增大,峰值到达时间提前,增加排水管网的运行负荷,最终导致城市内涝问题日趋严重。

目前,通过水文水力模型软件准确地对城市排水系统的抗风险能力和运行工况进行评估是分析城市内涝情况的有效办法,为内涝防治奠定基础。

目前已有许多学者基于城市综合流域排水模型(Info⁃Works Integrated Catchment Management ,InfoWorks ICM )软件对城市内涝风险模型进行了研究。

袁绍春等[1]通过In⁃foWorks ICM 模型软件建立了重庆市万州区某老旧小区海绵化改造模型,模拟分析“海绵”改造后小区的年径流总量控制率、SS (Suspended Solids )污染负荷削减率以及内涝积水改善情况。

张俊竭[2]运用InfoWorks ICM 模型软件的低影响开发模式(Low Impact Development ,LID )设施水文模块,模拟评估重庆市悦来国博片区生物滞留池和蓄水池改造可达到的内涝缓解效果。

李永坤等[3]利用InfoWorks ICM 模型分析评估调蓄池、下凹式绿地及透水铺装海绵组合模式在马草河流域尺度下的雨水径流减控效果。

马旭[4]基于以往研究资料,采用InfoWorks ICM 模型软件构建马草河流域精细化洪涝模型,并用实测降雨进行模型率定及验证,利用设计降雨分析流域内涝成因和评估海绵减控模型控制内涝风险的效果。

吴彦成等[5]通过InfoWorks ICM 模型软基于InfoWorks ICM 模型的内涝风险评估及综合整治方案构建周天泽梁骞王艺颖(新地中联工程设计有限公司深圳分公司,深圳518054)摘要:通过基于城市综合流域排水模型(InfoWorks Integrated Catchment Management,InfoWorks ICM ),建立了深圳市龙华区某试点区一维、二维耦合水动力学模型。

洪水与风暴潮共同作用下的溃堤洪水一维、二维耦合模型及应用

洪水与风暴潮共同作用下的溃堤洪水一维、二维耦合模型及应用

洪水与风暴潮共同作用下的溃堤洪水一维、二维耦合模型及应用王秀杰;胡冰;苑希民;田福昌;秦旭东【摘要】为了解决复杂条件下河道洪水漫堤、溃堤和潮水倒灌的问题,建立了在洪水和风暴潮共同作用下的天然河道漫溃堤洪水在防洪保护区的一二维水动力耦合模型.在兼顾计算效率和精度的基础上,分区剖分网格,设置合理的网格面积;根据植被和地物的不同,分区设置糙率;通过宽顶堰的方式将河道一维模型和防洪保护区二维模型进行侧向耦合;采用基于侵蚀的渐变溃破坏方式模拟河道溃堤过程,实现了河道上游发生洪水和下游遭遇外海风暴潮的复杂情况下精细化模拟.实例研究表明,所建模型可灵活处理复杂多变的水力条件,模拟结果合理可靠,可为防汛部门制定决策提供有力的科学依据.%In order to solve the problems of flood overflow,dam break,and back flow of tidal water in river channels in complex conditions,in this paper,we developed a one-and two-dimensional coupled hydrodynamic model to simulate the overflowing and dam-break flood from natural river channels under the joint action of flood and storm surge in a flood-control protection area.Taking into consideration both computational efficiency and precision,we generated grids of different zones,and set a reasonable grid area.According to different vegetation types and surface features,we set different roughness for different zones.We coupled the one-dimensional model of the river channel and the two-dimensional model of the flood-control protection area through the broad-crested weir,used the erosion-based gradual collapse method to simulate the dam-breaking process of the river channel,and realized finesimulation in the complicated situation with flood in the upper reaches of the river and storm surge in the lower reaches.The case study showed that this model can flexibly deal with complicated and volatile hydraulic conditions,and can produce reasonable simulation results.It can provide a powerful basis for the decision-making of flood prevention departments.【期刊名称】《南水北调与水利科技》【年(卷),期】2017(015)005【总页数】7页(P43-49)【关键词】一二维耦合模型;溃、漫堤洪水;风暴潮;渐变溃;太阳河【作者】王秀杰;胡冰;苑希民;田福昌;秦旭东【作者单位】天津大学水利工程仿真与安全国家重点实验室,天津 300350;天津大学水利工程仿真与安全国家重点实验室,天津 300350;天津大学水利工程仿真与安全国家重点实验室,天津 300350;天津大学水利工程仿真与安全国家重点实验室,天津 300350;天津大学水利工程仿真与安全国家重点实验室,天津 300350【正文语种】中文【中图分类】TV122.4近几年,我国注重综合采用工程措施和非工程措施应对洪涝灾害,在全国各地推行洪水风险图编制项目,使得我国的水动力数学模型有了很大的进展。

HEC-RAS软件在珠江三角洲河道溃堤洪水模拟中的应用

HEC-RAS软件在珠江三角洲河道溃堤洪水模拟中的应用

HEC-RAS软件在珠江三角洲河道溃堤洪水模拟中的应用方泽建【摘要】The River Delta one-dimensional unsteady flow model is constructed by using HEC-RAS software , and the model with Lateral Structure Breach is used to simulate Luogewei levee break process in Foshan City , around Huyong parking lot.The model simulation can get the discharge process of breach ,the water level of the river and the water level with different breach width and the repair time.The results show that the breach width is an important factor to influence the design waterlevel.When the breach width reaches a certain value ,the design water level will tend to be stable.The levee break model based on HEC-RAS can simulate the levee break process combining with the local emergency flood fighting ,and it can provide a reliable technical sup-port for the design of parking lot located in the Zhu River Delta dike.%运用HEC-RAS软件构建珠江三角洲一维河网非稳定流水动力模型,利用该模型与侧向水工结构溃坝模块(Lateral Structure Breach),进行湖涌停车场所在佛山市罗格围的溃堤模拟计算。

淮河具有行蓄洪区河系洪水预报水力学模型研究

淮河具有行蓄洪区河系洪水预报水力学模型研究

淮河具有行蓄洪区河系洪水预报水力学模型研究包红军;赵琳娜;李致家【摘要】Hydraulic model of Huaihe River with flood diversion and flood retarding areas was developed for flood forecast. The input flood discharge hydrograph from the main channel to the flood diversion area is estimated with the fixed split ratio of the main channel discharge. The Muskingum discharge routing method is applied in the flood diversion area, and outflow can generate only after it reaches full storage. The flood flow inside the flood retarding area is calculated as a reservoir and inflow and outflow are calculated based on the water balance equation. Taking complex river basin between Wangjiaba and Lutaizi stations with flood diversion and flood retarding areas of Huaihe River as an example, with taking the linhuaigang Project as inside boundary in flood routing, Hydraulic model of Huaihe River based on one-dimension hydraulic model was developed. In order to testify the performance and rationality of the developed model, the representative flood events from 2003 to 2008 were forecasted with the developed hydraulic model. Results show that the developed model performs well and is reasonable.%针对淮河流域河系特点,建立淮河具有行蓄洪区河系洪水预报模型.干流河道洪水演进采用一维水动力学模型,钐岗分流量利用分流曲线法推求,利用虚拟线性水库法解决大洪水时支流洪水受干流顶托作用,临淮岗闸作为水力学模型的内边界条件进行处理,利用分流比法概化行洪过程,行洪区内只有蓄满时,才会有出流,行洪区内的洪水利用Muskingum法进行洪水演进;由于蓄洪区进洪与出流均有闸门控制,因而作为水库处理,蓄洪区内不考虑洪水演进,只进行水量平衡以判断进洪或者出流.以淮河干流王家坝至鲁台子河系为例,建立淮河具有行蓄洪区河系水力学模型,并与淮河具有行蓄洪区河系水文学模型在淮河2003-2008年洪水进行对比验证检验.结果表明,所建立的淮河具有行蓄洪区河系洪水预报水力学模型在淮河洪检验取得较好的预报效果,也证明了所建模型的合理性.【期刊名称】《湖泊科学》【年(卷),期】2011(023)004【总页数】7页(P635-641)【关键词】洪水预报;分流比法;一维水动力学模型;Muskingum法;行蓄洪;淮河【作者】包红军;赵琳娜;李致家【作者单位】中国气象局公共气象服务中心,北京100081;国家气象中心,中国气象局,北京100081;中国气象局公共气象服务中心,北京100081;国家气象中心,中国气象局,北京100081;河海大学水文水资源学院,南京210098【正文语种】中文大流域内存在水库、蓄滞洪区、水闸等多种水利工程,流域水文系统的降雨径流及洪水过程预报是一个十分复杂的问题[1-5].大江大河的洪水预报一般是以干流河道的汇流为主线,防洪控制站大部分均设在干流沿程河道.而我国大江大河中下游一般是丘陵和平原区,河底比较平缓,不太适合建大型的水库,防洪工程主要堤防以及借助于两岸地理与地形条件修建的行蓄洪区,其标准往往不高.淮河流域就是这类典型具有行蓄洪区的复杂大流域.包红军等[6]在考虑行蓄洪区影响的Muskingum流量演算法基础之上,将Muskingum法与水文水位法、扩散波非线性水位法相结合建立淮河具有行蓄洪区河系洪水预报水文学模型,在2007年淮河洪水中取得良好的预报流量检验效果,水位预报效果相对一般;对于复杂的分叉水系的洪水预报,需要计算和预报河道内任何断面任何时刻的水位、流速、流量等要素,这时水动力学方法是首选[7].吴时强等[8-9]采用淮河干流及各行洪区采用平面二维水动力学模型进行洪水演算,在淮河1982年、1991年大洪水预报中得到不错的预报效果;而在淮河大洪水行洪过程中,行洪区口门往往通过爆破方式炸开,口门在行洪过程中不断扩大变深,口门尺寸的变化难于计算[3];行洪区内二维河道资料变化也由于历史人工影响,较难获取;因此本文基于一维水动力学模型[7,10-11],对行蓄洪区进行概化处理:行洪区采用分流比概化处理行洪,行洪区只有蓄满时,才会有出流,行洪区内的洪水考虑洪水演进;由于蓄洪区进洪出流均有闸门控制,将蓄洪区看成水库,蓄洪区内不考虑洪水演进,只进行水量平衡以判别是进洪或者出流,建立淮河具有行蓄洪区河系水力学模型,合理处理好钐岗分流,大洪水时支流洪水受干流顶托作用,临淮岗闸对洪水演进的影响,并与淮河具有行蓄洪区河系水文学模型进行洪水预报对比研究.淮河流域发源于河南省桐柏山,在江苏省三江营注入长江,干流全长1000km,淮河流域分上、中、下游.王家坝以上为上游,汇水面积30630km2;王家坝至三河闸为中游,河道坡降平缓,沿干流两侧多湖泊洼地,淮河上中游洪水在此滞蓄回旋.淮河上游自洪河口至洪泽湖汇水面积158160km2.王家坝至鲁台子属中游河段,鲁台子汇水面积91620km2(图1).淮河中游支流多、水量大量集中,上游干支来水以王家坝居多,以下汇史、淠、颖三大支流,至正阳关集中了淮河水量的80%.这段干流有三个行洪区,四个蓄洪区.淮河具有行蓄洪区河系水力学模型,考虑了行蓄洪区的洪水调度:行洪区采用分流比和口门行洪两种处理方式,行洪区只有蓄满时,才会有出流,行洪区内的洪水考虑洪水演进;由于蓄洪区进洪出流均有闸门控制,将蓄洪区看成水库,蓄洪区内不考虑洪水演进,只进行水量平衡以判别是进洪还是出流.淮河具有行蓄洪区河系水力学模型结构,可以划分为四部分,干流河道基于一维水动力学模型的水位流量预报;行蓄洪区的洪水演算预报;旁侧入流及无资料地区产汇流预报;临淮岗水利枢纽的考虑.取水位Z和流量Q为水力要素,水力学模型一维方程形式可写为:水流连续方程:水流运动方程:式中:Z为水位,Q为流量,A为过水断面面积,Lq为单位河长的旁侧入流,x为沿水流方向的水平距离,t为时间,g为重力加速度,α为流速分布不均匀系数,Sf为水力比降,Sf=(n2Q|Q|)/(A2R4/3).采用Preissmann四点线性隐式差分进行离散,应用Newton-Raphson迭代求解法进行水位流量计算.行洪区一般是利用河道边的地形,比如洼地、湖泊,形成一个洪水期间的临时蓄水体或者过水通道.为了与蓄洪区区别开来,本文研究的淮河流域行洪区进洪口与出洪口都没有闸门控制.蓄洪区是分布在河道两侧,利用河道边的地形,如洼地、湖泊,形成一个有闸门控制进出流的临时蓄水体.行洪区和蓄洪区的区别在于蓄洪区的进洪与出洪口有控制闸门而行洪区则没有.由于有闸门控制,蓄洪区有一定的库容.目前关于行蓄洪区的处理方法国内外大致有以下2种:经验方法(分流比法)和固定口门水力学公式法.文献[3]已经证明了经验方法分流比法具有一定的物理意义,简单易行,可以用于洪水预报中.因此,本文采用分流比法进行行洪处理.分流比常用的确定途径有两个:由实测流量来确定和由口门特征来确定.2.2.1 由实测流量来确定行洪口的行洪流量是很难实测到的,一般是洪水过后,根据行洪口门的大小由水力学公式估算出来的特征值,如最大流量等.行洪口的行洪流量与干流总量之比是分流比.一般估算出来的是最大行洪流量与干流总量之比.设行洪流量为Q行洪,干流分流后流量为Q干流分,分流比为α分,则:2.2.2 由口门特征来确定由行洪区口门的特征与行洪流量建立关系,行洪口门的特征主要是口门的宽度与深度,根据宽顶堰公式:式中:B为口门宽度,K1为流量系数,其值在0.300-0.385之间,HU为有效水头,在这里取河道干流水位与口门高程之差.参数B、HU均由口门尺寸和河道水位计算得出,K1值需要进行水力学实验中率定,在防洪计算中一般取0.385[3],本文取K1为0.385.用口门特征来确定分流比,主要是由于没有行洪区的流量资料,这是可根据口门尺寸以及干流的记录的水位来定出流量的特征值,以及定出分流比. 行洪区内的洪水演进,由于缺乏地形资料,本文采用Muskingum法进行演算.蓄洪区的处理方式就是把蓄洪区看成一个进库出库均有闸门控制的水库.蓄洪区进洪与出洪可由水力学公式计算.设干流水位为 Z,蓄洪区水位为 Zl,闸底板高程为Z0,令 H0=Z-Z0,Hs=Z1-Z0,当 H0>1.33Hs时为自由进洪,进洪流量.当H0≤1.33Hs,且 Z -Z1>0 时,式中:M1为闸门进洪系数,通过水力学实验获取M1与Hs/H0的关系,随水位变化推求参数M1值,具体参见文献[11],B为闸门开启净宽度.对于蓄洪区的出洪闸计算与进洪闸相似,不同之处是Z与Z1更换了位置.对于蓄洪区内部,不考虑洪水演进问题,只对蓄洪区内进行水量平衡计算求出蓄洪区水位变化以判别是否进洪或者出洪.王家坝处的分流问题:钐岗的分流量由王家坝与钐岗的分流关系曲线确定.王家坝闸的分流量根据闸门运行方式和水流的实际形态,采用恰当的水力学公式计算.把钐岗分流后与地理城的流量作为旁侧入流合在一起演算至干流.此外中游支流蒋家集、阜阳和横排头也分别作为旁侧入流演算至干流.为了解决大洪水时支流洪水受干流顶托作用,直至退水期才能进入干流,故借鉴文献[3]的方法:在支流末端与干流交汇处设一虚拟线性水库,支流水流必须经过水库调蓄后才能进入干流.蒋家集至干流汇合处,谷河、润河集以及阜阳、横排头至干流的区间面积有8730km2,占鲁台子的汇水面积的8.7%.为了解决这部分地区的产汇流计算,选淮北王市集小流域为代表性流域,用新安江模型进行产汇流计算,然后将参数移置到区间上.按照临淮岗控制工程的规划条件,当正阳关水位达到26.40m、鲁台子流量达到10000m3/s时,启用临淮岗枢纽控泄.本文按临淮岗闸门全关、敞泄、控泄三种方式讨论临淮岗闸在洪水预报中的处理方法.2.4.1 临淮岗枢纽闸门全关当临淮岗枢纽闸门全关时,则淮河干流被截为两段.在河道洪水预报时,临淮岗枢纽以上河段就可以看作为一个水库,进行水库调度;下游河道进行上边界为0的河道洪水预报.2.4.2 临淮岗枢纽敞泄当临淮岗枢纽敞泄时,将河道作为一个整体处理.将临淮岗深孔闸与浅孔闸均作为宽顶堰或者实用堰进行内边界处理.堰流的基本计算公式为: 式中,b为每孔净宽(m),n为闸孔孔数,H0为包括行近水头,m为自由堰流的流量系数,σ侧收缩系数.令μ=σm,为包括侧收缩系数在内的流量系数.参数μ取值,根据毛昶熙[12]拟合出流量模数的经验公式进行计算:式中,L为闸地板长度,当H0/L>0.3时,仍用0.3代入.2.4.3 临淮岗枢纽控泄当临淮岗枢纽实行控泄时,仍然将临淮岗枢纽作为一个内边界处理.此时临淮岗闸为孔流泄流.计算公式如下:式中,nb为闸门净宽(m),e为闸门开度(m),μ0为孔流流量系数,σc为淹没系数,具体取值方法参见文献[12],本文进行预报的洪水均为临淮岗闸敞泄状况下的.钐岗分流量由王家坝与钐岗的分流关系曲线确定.统计实测期(1996-2004年汛期)内的资料,得到一个以王家坝总入流为横坐标、钐岗分流量为纵坐标的带状点群.此点群的特点是:在流量较小的时候,点距非常密集;随着流量的增加,点距逐渐稀疏,但仍旧保持带状分布.综合实测的数值及点群的特征,结合已有的经验,得到钐岗的分流公式.对于淮河具有行蓄洪区河系水文学模型,采用Muskingum-Cunge法进行干流王家坝至鲁台子河道洪水演进,利用水文水位法进行鲁台子水位预报,最后采用扩散波非线性水位法推求河道各个断面水位预报过程.采用水力学模型相同的行蓄洪区处理方式、旁侧入流及无资料地区产汇流预报的方法.采用1996-2004年的6场汛期洪水进行水动力学模型的曼宁糙率参数进行率定,率定得到的糙率系数在垂直方向分别为0.018、0.020、0.022、0.020 和0.020、0.022、0.025、0.022.率定期的水动力学的上边界为王家坝干流的入流过程,下边界为鲁台子的水位过程.采用2005-2008年的汛期洪水进行检验,并与淮河具有行蓄洪区河系水文学模型的预报结果进行对比(表1),结果表明,水力学模型在淮河2005-2008年的洪水预报中取得良好的模拟结果:润河集、鲁台子的流量平均洪峰误差分别为13.5%、16.3%,南照集、正阳关的水位预报绝对误差分别0.24、0.25m,确定性系数均大于0.8(表1).水力学模型的水位流量预报效果均好于水文学模型:其中流量预报水力学模型稍好一些,润河集、鲁台子站的平均确定性系数为0.921、0.866,而水文学模型预报的润河集、鲁台子站的平均确定性系数为0.889、0.759.水力学模型水位预报精度有较大的提高:南照集、正阳关的水位预报平均绝对误差分别为0.24、0.25m,而水文学模型的南照集、正阳关水位预报平均绝对误差分别为0.88、1.00m.2003年与2007年汛期,淮河流域遭遇了1954年以来的两次流域性大洪水.由于雨区和降雨时段集中,雨量大,导致淮河干流、支流水位普遍上涨,河段水位全面超过警戒水位.两场洪水的行洪参数见表2.假定在行洪稳定时,口门处的流速接近河道主槽流速.采用控制站实测的点最大流速作为行洪口门平均流速,过水面积采用行洪区上、下口门中较小的数值.代入公式(3)即可得到分流比值.2003年与2007年的洪水模拟结果见图2(图中不行蓄洪预报指的是在预报过程中不考虑行蓄洪区的使用情况,默认行蓄洪区均无进出洪;行蓄洪预报指的是在预报过程中考虑行蓄洪区的使用,进行行蓄洪区的进出洪计算)和表3,可以看出经过行洪处理两场洪水的精度均比没有处理有所提高.对于2003年洪水模拟预报,南照集的预报最高水位误差由0.45m降至0.37m,润河集的最高水位误差由0.40m 降至0.31m,汪集的水位误差由0.36m降至了0.24m,正阳关与鲁台子预报误差分别降至0.34m和0.31m.对于2007洪水,在进行行洪处理时,南照集、润河集的水位已经达到峰值,故最大水位误差没有变化,汪集预报误差由0.42m降至0.37m,正阳关由0.30m降至0.19m,鲁台子预报误差降至0.16m.从两场洪水的流量来看,鲁台子站的洪峰相对误差分别由-10.7%提高到-1.6%和由-6.5%提高到-1.5%.确定性系数也有所提高.淮河流域存在行蓄洪区等多种水利工程,本文基于一维水动力学模型,合理处理好钐岗分流、大洪水时支流洪水受干流顶托作用,概化行蓄洪处理方式,并考虑了临淮岗枢纽工程对淮河干流洪水波的影响,建立了淮河具有行蓄洪区河系洪水预报水力学模型.通过在淮河洪水预报中的检验,与水文学预报模型相比,大大提高了水位预报精度,证明了模型的合理性与适用性,为相对复杂的河系洪水预报问题研究提供了一定的借鉴.但鉴于大流域洪水预报的复杂性,仍需要进一步研究:(1)行洪区的处理本文使用的是一些基于经验性的方式.行洪区内洪水演算属于二维水力学范畴,本文只是用Muskingum法概化处理.研究更适合行洪区处理和洪水演进的方法也是接下来的工作之一.(2)无资料地区的产汇流参数是移用淮北王市集小流域产汇流参数.近20年,数字高程模型(DEM)和遥感技术在水文学中得到了迅猛的发展.如何直接从流域的土壤资料、DEM技术等[6,13-15]直接提取大流域水文模型的产汇流参数是下一步需要解决的问题.【相关文献】[1]Maidment DR.Handbook of hydrology.New York:McCraw-Hill,1992.[2]Singh puter models of watershed hydrology.Littleton,Colorado,USA:Water Resources Publications,1995.[3]包红军.基于EPS的水文与水力学相结合的洪水预报研究[学位论文].南京:河海大学,2009. [4]Tokar AS,Johnson PA.Rainfall-runoff modeling using artificial neuralnetworks.Journal of Hydrologic Engineering,1999,4(3):232-239.[5]夏达忠,张行南.复杂大流域洪水预报方案通用化构建技术研究模型研究.水电能源科学,2009,27(5):40-43.[6]包红军,李致家,王莉莉.具有行蓄洪区的复杂水系实时洪水预报研究.水力发电学报,2009,28(4):5-12.[7]王船海,李光炽.实用河网水流计算.南京:河海大学出版社,2003.[8]吴时强,吴修锋,周辉等.淮河临淮岗洪水控制工程洪水调度模型研究.水科学进展,2005,16(2):196-202.[9]吴时强,吴修锋,周辉等.淮河临淮岗洪水控制工程洪水调度数学模型应用.水利水运工程学报,2009,3:1-7.[10]Fread DL.Flow routing.In:Maidment DR,ed.Handbook of hydrology.NewYork:McGraw-Hill,1992.[11]Bao HJ,Zhao LN.Hydraulic Model with Roughness coefficient updating method based on Kalman filter for channel flood forecast.Water Science and Engineering,2011,4(1):13-23.[12]水利部淮委水利科学研究院.淮河临淮岗洪水控制工程深孔闸、浅孔闸、船闸局部整体及断面水工模型模型试验报告.蚌埠,2003.[13]Yao C,Li ZJ,Bao HJ et al.Application of a developed Grid-Xinanjiang model to Chinese watersheds for flood forecasting purpose.Journal of Hydrologic Engineering,2009,14(9):923-934.[14]李致家.水文模型的应用与研究.南京:河海大学出版社,2008.[15]Bao HJ,Wang LL,Li ZJ et al.Hydrological daily rainfall-runoff simulation with BTOPMC model and comparison with Xin'anjiang model,Water Science and Engineering,2010,3(2):121-131.。

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基于一维水动力模型的洪水顶托影响分析作者:孙亚楠叶磊吴剑彭勇冯艳黄旭来源:《南水北调与水利科技》2018年第06期摘要:干支流洪水遭遇易发生顶托现象,导致河道行洪不畅,极大增加了河道防洪风险。

以第二松花江(简称二松)洪水对嫩江洪水的顶托作用为工程背景,采用一维水动力学方法模拟计算不同洪水组合下嫩江受二松洪水顶托情况,并基于模型模拟结果进一步量化分析嫩江受顶托距离、顶托程度等。

结果表明:嫩江受二松洪水顶托距离情况较为复杂,与两江洪水的相对大小密切相关,两江洪水量级相当时,顶托距离为距三岔河口32 km左右;二松洪水相对越大,受顶托距离越远且顶托程度越大;在嫩江10年一遇、二松50年一遇洪水组合下,嫩江受顶托最远到达距三岔河口55 km处,顶托影响高度达2.14 m。

关键词:松花江流域;水动力学;顶托影响;大赉站;水位流量关系中图分类号:TV122文献标志码:A开放科学(资源服务)标识码(OSID):孙亚楠Analysis of backwater effects of flood based on one-dimensional hydrodynamic modelSUN Yanan.1,YE Lei.1,WU Jian.1,PENG Yong.1,FENG Yan.2,HUANG Xu.2(1.School of Hydraulic Engineering,Dalian University of Technology,Dalian 116024,China;2.Hydrology Bureau of Songliao Water Resources Commission (Information Center),Changchun 130000,China)Abstract:The encounter between the flood from the mainstream and its tributaries can easily lead to the backwater phenomenon,causing poor drainage of river channel floods and greatly increasing the flood control risk of the river course.Taking the backwater effects of the second Songhua river flood on the Nen river flood as the project background,we adopted the one-dimensional hydrodynamic method to simulate and calculate the backwater effects of the second Songhua river flood on the Nen river flood under different flood combinations,and further quantitatively analyzed the affected distance and height based on the model simulation results.The results showed that the affected distance of Nen river due to the second Songhua river flood is relatively complex,and is closely related to the relative sizes of the floods from the two rivers.When the floods magnitudes in the two rivers are equal,the affected distance is about 32 km away from the Sancha estuary.The greater the flood in the second Songhua river,the greater the affected distance and height.Under the combination of 10% frequency flood in Nen river and 2% frequency flood in the second Songhua river,the maximum affected distance of Nen river is 55 km away from the Sancha estuary,and the affected height reaches 2.14 m.Key words:Songhua river basin;hydrodynamic;backwater effects;Dalai station;relationship of water level and discharge松花江位于中国东北地区北部,是我国七大江河之一,有南北两源,分别是北源嫩江和南源第二松花江(以下簡称二松),两江交汇后称松花江(以下简称松干)[1-2]。

嫩江河道地势平坦,而二松下游地势相对陡峭,因此,嫩江易受二松洪水顶托,历史上经常发生二松洪水顶托嫩江的情况。

受顶托作用影响,河道洪水相互交织、相互作用,极易导致河道洪水下泄不畅,河道水位壅高。

其中,嫩江大赉站的水位是蓄滞洪区分洪的一个主要指标,受顶托作用影响,使其水位失真,导致分洪判断指标不准。

由此可见,洪水顶托增加了防洪风险,给防汛工作带来了极大的不确定性。

洪水顶托分析涉及水文学、水力学等多学科,目前研究方法主要分为历史资料分析法和水动力学模型模拟法。

历史资料分析法是基于历史实测水文资料的分析方法,盛滨龙[3]、瞿月平[4]等通过对实测流量比、水位比降等指标的变化情况进行详细分析,分别挖掘了嫩江大赉站及汉江洪水的顶托规律。

然而,历史资料分析法受实测水文资料限制,且只能关注极个别水文站,不能对受洪水顶托影响的区域进行全面分析。

因此,尽管水动力学建模耗时耗力,利用水动力学模型进行顶托影响分析仍然是一种常用方法。

段士可[5]、周苏芬[6]、Michael等[7]基于二维水动力模型模拟分析不同来水量级、汇流比下的回水区顶托情况,探讨了松花江、长江等流域的洪水顶托规律。

水动力学方法采用模拟计算水位、流量进行顶托分析,常用的河道洪水演进模型以一维、二维为主,二维模型计算精度高但效率受限,且对资料精度有较高要求;一维模型搭建简单,计算速度快、精度较高,适用于长距离、多工况河道洪水演进模拟分析计算。

以上关于顶托的研究受限于资料及模型计算效率等,仅对个别站点在少数来水量级及汇流比条件下的洪水顶托情况进行分析,且未能对顶托距离、程度等得出定量结论。

本文针对嫩江受二松洪水顶托影响的复杂水动力学问题,通过合理设置嫩江、二松不同设计频率洪水组合,采用一维水动力模型模拟分析。

在此基础上提取分析嫩江各断面的水位、流量变化过程及水面比降等,量化分析嫩江受二松洪水顶托的距离及顶托程度。

研究成果可为松花江流域,尤其三岔河口上下游的防洪工作提供重要指导,具有较好的工程应用和科技支撑价值,对其它类似流域的洪水顶托研究也具有积极的推进作用。

1区域概况及基础数据1.1区域概况松花江流域河道地形复杂多变,嫩江中下游河段河网密度大,支流多,极易引发洪水灾害。

嫩江与二松汇合口位于黑龙江省肇源县三岔河口处,汇合口处为低地平原,由于两江地势差异使得嫩江易受二松回水顶托。

大赉站是嫩江下游关键控制站,位于距三岔河口45 km处,通过分析其历史实测资料可知,1956年、1957年、2010年、2013年均为二松顶托嫩江的典型年,且历史上多出现二松顶托嫩江的情况,因此,本文重点关注嫩江受顶托情况[8]。

由于嫩江、二松的水情变化直接决定三岔河口处的汛情变化,故将有长系列实测洪水资料的江桥站、扶余站作为区域来水的开边界,其中嫩江上游江桥站距三岔河口较远,不受顶托影响。

文章重点在于研究嫩江下游受顶托情况,故取松干下游距离较近的肇源站作为区域出流边界,既可准确模拟分析嫩江受顶托情况,又提高了模拟效率。

模型以国堤作为闭边界,模拟计算范围包括嫩江段277 km,二松段46 km,松干45 km。

研究区概况见图1。

1.2基础数据本文采用的基础数据包括地理信息及水文数据,见表1。

其中,地理信息数据用于模型构建,水文数据用于模型参数率定验证及设计工况模拟。

2一维水动力模型构建2.1研究思路本文所采用的MIKE11模型由丹麦水力研究所(DHI)开发,在多个国家均取得良好的应用效果。

[CM(22]MIKE11在河流动力和环境模拟等方面功能强大,尤其在河道洪水演进方面得到了广泛的应用[9,10,11,12,13]。

MIKE11模型以圣维南方程组作为描述河道洪水运动的基本方程,公式如下:[HJ1.5mm]连续方程:动量方程:式中:Q为断面流量;A为过水断面面积;q为侧向入流流量;x为距离坐标;t为时间坐标;h为水位;C为谢才系数;R为水力半径;g为重力加速度。

模型采用Abbott六点隐式格式对圣维南方程进行数值离散后应用“追赶法”求解差分方程[14-15]。

本文利用MIKE11模型进行洪水顶托模拟分析的主要步骤有计算区域确定、资料选取与整理、模型构建、模型参数率定验证及模型模拟分析等。

具体流程如图2所示,首先,根据已有资料选取模型计算范围;接着,基于高精度的DEM及DLG数据构建模型;然后,结合历史实测资料率定验证模型参数;最后,对江桥、扶余站不同设计频率洪水组合进行模拟分析。

2.2模型构建本文基于松花江流域河流矢量数据概化生成河网,基于高精度DEM数据提取河道横断面,根据水文资料生成时间序列作为模型的边界,其中水文资料包括江桥、扶余水文站多年日尺度水位、流量数据及不同频率设计洪水过程。

经概化后的河网如图3(a)所示,嫩江段总长275 km,二松段总长46 km,松干段[HJ1.9mm]总长45 km。

设置计算断面时,对下游受顶托段及河道地形复杂多变的河段适当加密。

综合考虑模型的稳定性及精度等,该模型共设置89处断面,如图3(b)所示,包括嫩江段52处,二松段25处,松干段12处。

模型断面如图3(c)所示,河道狭窄而河滩宽阔。

模型边界文件(图3(d))中两个上游开边界分别输入江桥站和扶余站的流量过程,下游开边界给定肇源站水位流量关系。

由于研究区域范围广且地形沿程变化大,故糙率值差异也比较大,因此分段给定河床糙率。

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