第6章框架梁柱设计及步骤
土木工程毕业设计 第六章 竖向荷载(恒载 活载)作用下框架内力计算讲解
第六章竖向荷载（恒载+活载）作用下框架内力计算第一节框架在恒载作用下的内力计算本设计用分层法计算内力，具体步骤如下：①计算各杆件的固端弯矩②计算各节点弯矩分配系数③弯矩分配④调幅并绘弯矩图⑤计算跨中最大弯矩、剪力和轴力并绘图一、恒载作用下固端弯矩计算（一）恒载作用下固端弯矩恒载作用下固端弯矩计算(单位：KN·m) 表6.1弯矩图恒载作用下梁固端弯矩计算统计表6.2（二）计算各节点弯矩分配系数用分层法计算竖向荷载，假定结构无侧移，计算时采用力矩分配法，其计算要点是：①计算各层梁上竖向荷载值和梁的固端弯矩。
②将框架分层，各层梁跨度及柱高与原结构相同，柱端假定为固端。
③计算梁、柱线刚度。
对于柱，假定分层后中间各层柱柱端固定与实际不符，因而，除底层外，上层柱各层线刚度均乘以0.9修正。
有现浇楼面的梁，宜考虑楼板的作用。
每侧可取板厚的6倍作为楼板的有效作用宽度。
设计中，可近似按下式计算梁的截面惯性矩：一边有楼板：I=1.5Ir两边有楼板：I=2.0Ir④计算和确定梁、柱弯矩分配系数和传递系数。
按修正后的刚度计算各结点周围杆件的杆端分配系数。
所有上层柱的传递系数取1/3，底层柱的传递系数取1/2。
⑤按力矩分配法计算单层梁、柱弯矩。
⑥将分层计算得到的、但属于同一层柱的柱端弯矩叠加得到柱的弯矩。
（1）计算梁、柱相对线刚度图6.1 修正后梁柱相对线刚度（2）计算弯矩分配系数结构三层=5.37÷(5.37+1.18)=0.820①梁μB3C3μ=5.37÷(5.37+3.52+1.18)=0.533C3B3=3.52÷(5.37+3.52+1.18)=0.350μC3D3=3.52÷(3.52+1.18)=0.749μD3C3=1.18÷(5.37+1.18)=0.180②柱μB3B2=1.18÷(5.37+3.52+1.18)=0.117μC3C2=1.18÷(3.52+1.18)=0.251μD3D2结构二层①梁μ=5.37÷(1.18+1.18+5.37)=0.695B2C2=5.37÷(1.18+1.18+5.37+3.52)=0.477μC2B2μ=3.52÷(1.18+1.18+5.37+3.52)=0.313 C2D2=3.52÷(1.18+1.18+3.52)=0.5986 μD2C2=1.18÷(1.18+1.18+5.37)=0.1525②柱μB2B3μ=1.18÷(1.18+1.18+5.37)=0.1525B2B1=1.18÷(1.18+1.18+5.37+3.52)=0.105 μC2C3μ=1.18÷(1.18+1.18+5.37+3.52)=0.105 C2C1=1.18÷(1.18+1.18+3.52)=0.2007 μD2D3μ=1.18÷(1.18+1.18+3.52)=0.2007D2D1结构一层=5.37÷(1.18+1+5.37)=0.711①梁μB1C1=5.37÷(1.18+1+5.37+3.52)=0.485 μC1B1=3.52÷(1.18+1+5.37+3.52)=0.318 μC1D1=3.52÷(1.18+1+3.52)=0.618μD1C1=1.18÷(1.18+1+5.37)=0.156②柱μB1B2=1÷(1.18+1+5.37)=0.133μB1B0=1.18÷(1.18+1+5.37+3.52)=0.107μC1C2=1÷(1.18+1+5.37+3.52)=0.090μC1C0μ=1.18÷(1.18+1+3.52)=0.207D1D2μ=1÷(1.18+1+3.52)=0.175D1D0（三）分层法算恒载作用下弯矩恒载作用下结构三层弯矩分配表6.3B C D上柱偏心弯矩分配系数0固端弯矩分配传递分配传递分配传递分配传递分配传递分配传递分配传递合计一次分配14.650 -13.883 226.915 20.861 -251.346 84.509 -112.810 二次分配14.512 -14.512 228.818 21.278 -250.096 105.707 -105.707恒载作用下结构二层弯矩分配表6.40.768 12.717 -28.301↑↑↑B C D偏心弯矩分配系数固端弯矩分配传递分配传递分配传递分配传递分配传递分配传递分配传递合计一次分配 6.931 4.431 -4.607 308.811 46.295 47.232 -385.113 169.804 -113.072 -92.837二次分配 5.901 3.401 -9.302 300.595 44.486 45.423 -390.504 191.416 -105.826 -85.591恒载作用下结构一层弯矩分配表6.52.127 9.081 -7.935↑↑↑B C D偏心弯矩分配系数固端弯矩分配传递分配传递分配传递分配传递分配传递分配传递分配传递合计一次二次7.030 5.338 -12.368 267.469 35.352 22.097 -324.919 357.349 -46.247 -15.172 -295.930图6.2 弯矩再分配后恒载作用下弯矩图（KN·m）（四）框架梁弯矩塑性调幅为了减少钢筋混凝土框架梁支座处的配筋数量，在竖向荷载作用下可以考虑竖向内力重分布，主要是降低支座负弯矩，以减小支座处的配筋，跨中则应相应增大弯矩。
混凝土框架结构设计手算步骤
一．确定结构方案与结构布置1．结构选型是否选用框架结构应先进行比较。
根据何广乾的模糊评判法，砼结构8~18层首选框剪结构，住宅、旅馆则首选剪力墙。
对于不需要电梯的多层采用框架较多。
2．平面布置注意L,l,l’,B的关系。
3．竖向布置注意高宽比、最大高度（分A、B两大类，B类计算和构造有更严格的要求），力求规则，侧向刚度沿竖向均匀变化。
4．三缝的设置按规范要求设置，尽量做到免缝或三缝合一。
5．基础选型对于高层不宜选用独立基础。
但根据国勤兄的经验，对于小高层当地基承载力标准值300kpa以上时可以考虑用独基。
6．楼屋盖选型高层最好选用现浇楼盖1）梁板式最多的一种形式。
有时门厅，会议厅可布置成井式楼盖，其平面长宽比不宜大于1.5，井式梁间距为2.5~3.3m，且周边梁的刚度强度应加强。
采用扁梁高度宜为1/15~1/18跨度，宽度不超过柱宽50，最好不超过柱宽。
2）密肋梁方形柱网或接近方形，跨度大且梁高受限时常采用。
肋梁间距1~1.5m，肋高为跨度的1/30~1/20，肋宽150~200mm。
3）无梁楼盖地震区不宜单独使用，如使用应注意可靠的抗震措施，如增加剪力墙或支撑。
4）无粘结预应力现浇楼板一般跨度大于6m，板厚减薄降低层高，在高层中应用有一定技术经济优势。
在地震区应注意防止钢筋端头锚固失效。
5）其他二．初步确定梁柱截面尺寸及材料强度等级1．柱截面初定分抗震和非抗震两种情况。
对于非抗震，按照轴心受压初定截面。
对于抗震，Ac=N/(a*fc) N=B*F*Ge*n B=1.3（边柱），1.2（等跨中柱），1.25（不等跨中柱）Ge=12~15kN/m2 a为轴压比fc为砼抗压强度设计值F为每层从属面积n为层数。
框架柱上下截面高度不同时，每次缩小100~150为宜。
为方便尺寸标注修改，边柱一般以墙中心线为轴线收缩，中柱两边收缩。
柱截面与标号的变化宜错开。
2．梁截面初定梁高为跨度的1/8~1/14，梁宽通常为1/2~1/3梁高。
框架结构设计及规范细节
设计大致步骤(计算书大纲)
1. 框架结构选型与布置
2. 框架结构计算简图
3. 框架结构荷载计算
4. 框架结构内力计算 (分层法、D值法等等)
5. 荷载效应组合
6. 框架结构构件设计
7. 框架结构构造要求
8. 绘制施工图
框架结构设计及规范细节
步骤1 结构选型与布置
1. 整体结构形式的选择； 2. 楼盖结构形式的选择； 3. 梁、板、柱、墙(基础)的尺寸估计。
步骤4 结构内力计算
1. 恒荷载、活荷载、风荷载、地震荷载的效应分 别计算；
2. 竖向荷载手算采用分层法，支座可以调幅； 3. 水平荷载手算采用D值法。
提示： 1)计算量很大，手算应选择最有代表性的一榀 框架进行分析；
2)至少掌握两个以上结构内力分析软件。
框架结构设计及规范细节
框架结构设计及规范细节
框架结构设计及规范细节
框架结构设计及规范细节
框架结构设计及规范细节
框架结构设计及规范细节
框架结构设计及规范细节
框架结构设计及规范细节
常用相关规范
《建筑结构荷载规范》 GB 50009— 2001 《混凝土结构设计规范》 GB 50010— 2002 《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ 3—2002 《建筑抗震设计规范》GB 50011－2001
框架结构设计及规范细节
荷载效应组合 2 地震作用效应组合时
S G SGE S Eh Ehk EV SEVK W W SWK
框架结构设计及规范细节
步骤6 结构构件设计
抗震等级要求
调整内力组合结果满足：强剪弱弯、强柱弱梁
(一、二、三级)
梁设计
柱设计
钢筋混凝土框架结构设计计算书完整版
摘要本设计是武汉地区一大学宿舍楼。
该工程占地40002m，共六层，层高均为3m;结构形式为钢筋混凝土框架结构；抗震要求为六度设防。
本结构设计只选取一榀有代表性的框架（8号轴对应的框架）进行计算。
本设计包括以下内容：一、开题报告，即设计任务，目的要求；二、荷载计算，包括恒荷载，活载，风荷载；三、内力计算和内力组合；四、框架梁柱配筋计算；五、现浇板，楼梯和基础计算；六、参考文献，结束语和致谢。
该设计具有以下特点：一、在考虑建筑结构要求的同时考虑了施工要求及可行性；二、针对不同荷载特点采用多种不同计算方法，对所学知识进行了全面系统的复习；三、框架计算中即运用了理论公式计算又运用了当前工程设计中常用的近似计算方法。
AbstractThis article is to explain a design of a 6-storey-living building in Wuhan. The building is to use frame structure with steel and concrete with the seismic requirements for the minimum security 7.The structural design only selected the framework on the 7th axis for calculation. Throughout the design, it mainly used some basic concept such as the structural system selection, the structure of planar and vertical layout, columns and beams section to determine, load statistics, combination of internal forces, together with the methods of construction and structure.On the preliminary design stage, in order to determine or estimate the structure of layout elements cross-section size, it requires the use of some simple approximate calculation methods, in order to solve the problem quickly and provincially. Therefore, in the designing, the use of a framework structure similar to hand-counting methods, including the role of vertical load under the hierarchical method, the level of seismic shear and D value method to master the basic methods of structural analysis to establish the structure of mechanical behavior of the basic concepts; in the design of the foundation, foundation bearing capacity of soil is an important basis for the design. Bearing capacity of foundation soil is not only related to the nature of soil, but also based on the form and size of upper part. I selected the reinforced concrete foundation which has a better shear capacity and bending capacityKeywords: frame structure, load statistics, combination of internal forces, shear method, carrying capacity1 绪论我所学的专业是土木工程，偏向建筑结构方向，专业的主要课程是力学和结构两大类，注重培养学生侧重于力学理论在结构工程中的应用；可以熟练地对建筑结构进行计算并应用所学的力学理论对计算结果进行分析。
框架剪力墙结构设计
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悬臂剪力墙内力和变形的关系
d2 y
Mw EIw dx2
（6.4）
VwddM w xEw Idd3x3y
（6.5）
p (x)pF(x)pw (x)d dw V x Ewd d I44 yx
总剪力墙的抗弯刚度：
≥50ｍｍ Ｃ20～Ｃ40
Φ6～8@150～ 宜≥40ｍｍ 200
5
（２）框架和剪力墙的布置方式 ：灵活、对称 ① 框架与剪力墙（单片墙、联肢墙或较小井筒）分
开布置； ② 在框架结构的若干跨内嵌入剪力墙（带边框剪力
墙）； ③在单片抗侧力结构内连续分别布置框架和剪力墙； ④ 上述两种或三种形式的混合。
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一、计算简图
框架—剪力墙结构铰接体系:剪力墙与框架之间只
通过刚性楼板联系，共同承担水平荷载；
框架—结构刚接体系：部分或全部剪力墙与框架
之间有连梁联系，连梁对与之相连的剪力墙有约束 作用；（当连梁的尺寸较小时，对墙肢的约束很弱， 也可视为铰接体）。 刚接结点数目确定。
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二、水平荷载作用下框架—剪力墙结构内力和位移 计算
设计条件 ７０，Ⅱ类土
构件截面面积与楼面面积之比 （ＡＷ+ＡＣ）／Ａｆ
0.03～0.05
剪力墙截面面积与楼面 面积之比ＡＷ／Ａｆ
0.02～0.03
８０，Ⅲ类土
0.04～0.06
0.03～0.04
１、ＡＷ—剪力墙截面面积、ＡＣ—柱截面面积、Ａｆ—楼面 面积；2、表中数值是纵横两方面的总量，应使两个方向的剪 力墙数量接近；3、高度较大的框架—剪力墙结构，宜取表中 的上限值。
框架式梁柱节点连接技术
框架式梁柱节点连接技术装配式建筑节点连接按构件种类可分为梁柱框架节点连接与墙板连接，就目前发展现状来看，这两种节点连接的主要连接方式为干连接与湿连接两种。
湿连接即湿作业施工连接方式，亦称现浇连接，这种连接方式的主要步骤为：第一步，在工厂完成预制构件的制作工作，第二步，将预制构件运至施工现场进行一系列的吊装，第三步，在节点浇筑混凝土或水泥砂浆进行锚固，达到一种“后浇整体式结构”。
干连接即干作业施工连接方式，其主要步骤为：第一步，在工厂完成预制构件的制作工作，并在连接构件中植入钢板等部件，第二步，通过螺栓连接或者焊接连接达到构件连接目的。
框架节点的处理异常重要，安全良好的建筑要保证“强柱弱梁”“强剪弱弯”“强节点，弱杆件”，具有良好的整体性及耗能能力，抗震性能良好。
“强节点，弱杆件”即着重强调节点连接的重要性，使塑性铰出现在梁端，这亦要求建筑节点处的承载能力要强于杆件的承载力，进而提高建筑结构变形能力，增强抗震性能。
否则，整个建筑物在一系列作用下会发生节点失稳破坏，节点失稳破坏无异于框架的整体失效。
就目前发展而言，装配式建筑梁柱框架节点的连接方法多样，干连接的方法主要有机械套筒连接、牛腿连接、焊接连接、螺栓连接、榫式连接等；湿连接的方法主要有浆锚连接、普通现浇连接、普通后浇整体式连接、灌浆拼装连接、预应力技术的整浇连接等。
框架式梁柱节点连接的主要操作形式可以分为一维构件组合模式、二维构件组合模式和三维构件组合模式。
1.一维构件组合模式把梁、柱按楼层分段制作，通过合理的连接方法连接成一个整体，如同搭积木。
预制构件端部伸出的预留钢筋采用焊接或用钢套筒连接，然后现场浇筑混凝土。
这种方式的优点是构件生产、运输、吊装及施工方便，可做到等同现浇结构，结构性强，但节点处受力较大，对施工技术的要求高，连接难度大。
2.二维构件组合模式把柱梁制作成一个整体，呈平面T形或十字形，竖向主要通过柱与柱之间的连接实现，水平向主要通过梁与梁之间的连接实现，其整体性较前一种组合方式强，但生产运输不方便。
建筑抗震设计规范
第6章 建筑抗震设计规范</CENTER>6.1 一般规定第6.1.1条 本章适用的现浇钢筋混凝土房屋的结构类型和最大高度应符合表6.1.1的要求。
平面和竖向均不规则的结构或建造于IV 类场地的结构，适用的最大高度应适当降低。
注：本章的"抗震墙"即国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010中的剪力墙。
现浇钢筋混凝土房屋适用的最大高度(m)表6.1.1第6.1.2条 钢筋混凝土房屋应根据烈度、结构类型和房屋高度采用不同的抗震等级，并应符合相应的计算和构造措施要求。
丙类建筑的抗震等级按表6.1.2确定。
现浇钢筋混凝土房屋的抗震等级 表6.1.2第6.1.3条钢筋混凝土房屋抗震等级的确定，尚应符合下列要求：1框架-抗震墙结构，在基本振型地震作用下，若框架部分承受的地震倾覆力矩大于结构总地震倾覆力矩的50%，其框架部分的抗震等级应按框架结构确定，最大适用高度可比框架结构适当增加。
2裙房与主楼相连，除应按裙房本身确定外，不应低于主楼的抗震等级；主楼结构在裙房顶层及相邻上下各一层应适当加强抗震构造措施。
裙房与主楼分离时，应按裙房本身确定抗震等级。
3当地下室顶板作为上部结构的嵌固部位时，地下一层的抗震等级应与上部结构相同，地下一层以下的抗震等级可根据具体情况采用三级或更低等级。
地下室中无上部结构的部分，可根据具体情况彩三级或更低等级。
4抗震设防类别为甲、乙、丁类的建筑，应按本规范第3.1.3条规定和表6.1.2确定抗震等级；其中，8度乙类建筑高度超过表6.1.2规定的范围时，应经专门研究采取比一级更有效的抗震措施。
注：本章"一、二、三、四级"即"抗震等级为一、二、三、四级"的简称。
第6.1.4条高层钢筋混凝土房屋宜避免采用本规范第3.4节规定的不规则建筑结构方案，不设防震缝；当需要设置防震缝时，应符合下列规定：1防震缝最小宽度应符合下列要求：1)框架结构房屋的防震缝宽度，当高度不超过15m时可采用70mm；超过15m时，6度、7度、8度和9度相应每增加高度5m、4m、3m和2m，宜加宽20mm。
gAAA型钢混凝土框架梁柱节点
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• 地震相关参数: 本工程抗震设防烈度为7度， 地基无液化问题，场地类别为上海地区IV类。 设计基本地震加速度为0.10g，设计地震分 组为第一组，特征周期0.9s。
• 本工程各单体均属于丙类建筑，安全等级 为二级，设计使用年限为 50年，高层住宅 抗震等级详见附表。
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• 框支框架是 特一级 • 底部加强部位剪力墙 是 一级 • 非底部加强部位剪力墙是 一级
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6
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2. 当梁上集中荷载靠近支座时（转换柱在支座 附近），钢骨混凝土可分为二种情况
2.1）支座处：剪力大、弯矩小：
•计算：型钢按左（无翼缘，有腹板）——中（有工 字型钢骨）——右（无翼缘，有腹板） •构造：钢腹板参与抗剪，钢筋（箍）共同承担支座 剪力， •腹板进入邻跨钢筋混凝土梁中>1/4梁的跨度。 •梁端至钢骨截断处以外2倍梁高范围内钢筋混凝土 梁箍筋加密。
3
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型钢混凝土框架梁柱节点电算
型钢混凝土框架梁柱节点电算要点 1.钢骨混凝土梁承受跨中弯矩较大时（梁上集中力
作用在梁跨中附近）。 计算（电算）采用分三段，左（无钢骨）——中 （有工字型钢骨）——右（无钢骨）， 工字型钢骨仅考虑承受跨中弯矩， 支座处仅腹板伸进柱内（爪子），起构造作用。 支座处的弯矩和剪力全部由钢筋混凝土梁承受。
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超限情况说明
• 高度超限：在本工程中，B级高度钢筋混 凝土高层建筑的最大适用高度为120m。
• 平面不规则：突出长度l/Bmax大于0.35。 • 竖向抗侧力构件不连续：一～五号楼部
分抗震剪力墙的内力由水平转换大梁向 下传递。
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结构超限处理措施：
计算分析： 根据超限情况说明，本大楼平面和竖向均存在
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径的较大值，二、三级250mm和20倍箍筋直径的较大值，
四级不宜大于300mm
➢ 箍筋应有1350弯钩，弯钩端头直段长度不应小于10倍箍筋
直径和75mm的较大值
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§ 6.3 框架柱抗震设计
6.3.1 柱延性影响因素
剪跨比 M
Vh
剪跨比反映了柱端弯矩和剪力的相对大小 剪跨比大于2为长柱。
轴压比
c
N f c bh
[c ]
箍筋 箍筋的3个作用：抗剪、约束混凝土、防止纵近压屈。
v v
f yv fc
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§ 6.3 框架柱抗震设计
s
6.3.1 柱延性影响因素
箍筋
v v
f yv fc
v 体积配箍率
v
sh lsh
l1l2 s
l sh——箍筋总长
sh ——箍筋单肢面积
4
§ 6.1 延性框架的概念设计
➢ 框架柱的轴压比限值 (影响柱
N
承载力和延性的参数)
c
N f c bh
[c
]
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§ 6.2 框架梁抗震设计
6.2.1 框梁破坏形态与延性
梁的破坏类型（弯曲、剪切破坏）
6.2.2 梁截面抗弯设计
➢梁截面配筋与延性 受压区高度小，延性好 受压钢筋能改善延性（要求一定量的受压钢筋） ➢梁截面抗弯验算
l1、l2 ——箍筋包围的混凝土核心面积的两个边长
s ——箍筋间距
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6.3.2 框架柱压弯承载力验算
1、轴力、弯矩设计值
（1）强柱弱梁
MC C Mb （一、二、三级）
MC 1.2 Mbu （9度、一级）
MC —节点上下柱端截面顺时针或逆时针方向组合弯矩设计
值之和，上下柱端的弯矩设计值，可按弹性分析的弯矩比例进
行分配
Mb —节点左右梁端截面顺时针或逆时针方向组合弯矩设计
值之和，当抗震等级为一级且节点左右梁端均为负弯矩时，绝
对值较小的弯矩取为零
C —柱端弯矩增大系数，一、二、三级分别取1.4 1.2 1.1
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（2）框架结构柱固端弯矩增大 抗震设计时，一、二、三级框架结构的底层柱底截面的弯矩设 计值，应分别采用考虑地震作用组合的弯矩值与增大系数1.5、 1.25和 1.15的乘积。 （3）角柱：上述调整后的弯矩设计值再乘1.1增大系数。
h0 )
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6.2.4 框架梁构造要求
1、框架梁设计应符合下列要求 （1）纵向受拉钢筋的最小配筋率，非抗震设计时不应小于0.2
和 45 ft / f y 二者的较大值；抗震设计时，不应小于规范规 定数值
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6.2.4 框架梁构造要求
（2）框架梁截面配箍率
sv
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6
§ 6.2 框架梁抗震设计
6.2.3 梁的抗剪验算
➢框梁箍筋与延性 满足强剪弱弯要求 满足抗震构造措施要求 ➢剪力设计值
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§ 6.2 框架梁抗震设计
6.2.3 梁的抗剪验算
➢ 剪力设计值
框架梁强剪弱弯调整：一、二、三级需调整，四级不调整
V
Vb
(M
l b
M
r b
2 受剪承载力
V
Vcs
( 1.75
1
ft bh0
f yv
Asv s
h0
0.07N)
V
Vcs
1
RE
( 1.05
部分框支剪力墙结构的框支柱内力调整
2、柱正截面受弯承载力验算：按压弯构件计算
6.3.3 受剪承载力验算
1 剪力设计值
强剪弱弯调整（适用于一、二、三级框架）
V
vc
(
M
t C
M
b C
)
/
H
n
根据实配 钢筋和强
9度抗震设计的结构和一级框架结构尚应符合 度标准值
V
1.2(
M
t cu
M
b cu
)
/
Hn
计算
M Ct 、M—Cb —分别为柱上下端顺时针或逆向组合的弯矩设计值
( 1.75
1
ft bh0
f yv
Asv s
h0 )
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§ 6.2 框架梁抗震设计
6.2.3 梁的抗剪验算
➢ 地震作用组合时
V
Vcs
1
RE
(0.42 ft bh0
1.25 f yv
Asv s
h0 )
集中荷载为主的梁
V
Vcs
1
RE
( 1.05
1
f t bh0
f yv
Asv s
n As bS
As为单肢箍筋截面面积，n为肢数，s为箍筋梁跨方向间距， b为梁宽
（3）箍筋构造（箍筋加密要求、直径和间距）
➢ 箍筋加密区长度:(一级) 2hb和500 ,(二～四级) 1.5hb和500
➢ 第一个箍筋应设置在距支座边缘50mm处
➢ 箍筋加密区范围内的箍筋肢距：一级200mm和20倍箍筋直
第六章 钢筋混凝土框架构件设计
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➢框架内力组合及最不利内力 ➢框架抗震设计的延性要求 ➢框架梁截面设计和配筋构造 ➢框架柱截面设计和配筋构造 ➢框架节点核心区截面设计
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§ 6.1 延性框架的概念设计
1、延性结构设计原则 （1）强柱弱梁（或强墙弱梁）
要控制梁、柱的相对强度，使塑性铰首先在梁端出现，尽 量避免或减少柱子中的塑性铰 （2）强剪弱弯 （3）强节点、强锚固 （4）局部加强 （5）限制轴压比，加强柱箍筋对混凝土的约束 2、保证延性的抗震措施 （1）先划分抗震等级（分四个等级） （2）根据抗震等级，按延性设计原则控制 计算：内力调整 构造：截面尺寸、主筋、箍筋、锚固等要求
)
/
ln
VGb
9度抗震设计的结构和一级框架结构尚应符合
V
1.1(M
l bu
M
r bu
)
/ ln
VGb
M bl、M—br —分别为梁左右端逆时针或顺时针方向截面组合的弯矩设
计值。当抗震等级为一级且梁两端弯矩均为负弯矩时，绝对
值较小一端的弯矩应取零
Vb ——梁剪力增大系数，一、二、三级分别取1.3、1.2、1.1
虑地震作用组合的重力荷载代表值作用下，按简支梁 分析的梁端截面剪力设计值
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§ 6.2 框架梁抗震设计
6.2.3 梁的抗剪验算
框架梁受剪承载力
➢ 无地震作用组合时
V
Vcs
0.7 ft bh0
1.25 f yv
Asv s
h0
集中荷载为主的梁
V
Vcs
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§ 6.1 延性框架的概念设计
➢ 在“小震不坏、中震可修、大震不倒”的抗震设计原则下，地震区的 结构都应该设计成延性结构。即在中等地震下，允许结构某些部位出 现塑性铰。只要进行合理的延性结构设计，结构可以通过塑性变形消 耗地震能量，做到“大震不倒”（而不是靠承载力抵抗大震）
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