钢筋混凝土现浇楼盖设计 [文档在线提供]
钢筋混凝土现浇楼盖课程设计概要
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梁与柱整浇 连接
第三节 单向板肋梁楼盖设计要点
表2-4 连续梁的剪力计算系数V
截面位置
支承情况
端支座内 侧
0.45 0.50
离端第二支座 外侧 0.60 0.55 0.55 内侧
中间支座 外侧 内侧
搁支在墙上 与梁或柱整 体连接
0.55
0.55
第三节 单向板肋梁楼盖设计要点
六 截面设计与配筋构造 6.1 截面承载力计算 连续板的弯矩折减
五 按塑性理论方法计算内力 5.1 超静定结构塑性内力重分布的基本概念 从混凝土开裂到第一个塑性铰--刚度变化引 起内力重分布 从出现第一个塑性铰到结构变成机构--结构变 化引起内力重分布，内力重分布大部分发生在 这一过程
第三节 单向板肋梁楼盖设计要点
5.2 塑性计算时板、梁的计算跨度
两端搁置 且
跨数的缩减
第三节 单向板肋梁楼盖设计要点
4.2 荷载 可变荷载： 办公楼：活载标准值 2kN/m2，组合值系数 c=0.7 车间楼面均布活荷载： 标准值 (kN/m2)
半导体器 件车间
主梁
3.0
组合值 系数c
1.0
第三节 单向板肋梁楼盖设计要点
荷载组合-从下列组合值中取最不利值组合 1 由可变荷载效应控制的组合： n
单向板 两端连续 1/40 1/45 (按短向跨度) 1/50 (按短向跨度) 单跨简支 多跨连续
高跨比 (h/l) 1/35
惫注 最小板厚: 民用建筑楼板 60mm 工业建筑楼板 70mm
板厚一般取 80mm~160mm 最小梁高: 次梁 h l/25 主梁 h l/15 宽高比 (h/b): 一般为1/3~1/2, 取50mm模数
现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计(2)
现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计某工厂仓库的楼盖建筑平面图，如图一所示，环境类别为一类。
楼面均布活荷载标准值为5.5kN / m2，楼盖结构形式为现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖，竖向承重结构体系采用外砖墙和钢筋混凝土内柱承重方案：1.设计资料(1)楼面恒载：楼面面层用20 mm厚石灰砂浆粉刷。
(2)材料：混凝土强度等级C25 ；梁内受力纵筋为HRB335，其他为HPB235钢筋。
2．楼盖的结构平面布置墙厚240 mm，板伸入墙体120 mm，次梁伸入墙体240 mm，纵墙在主梁端部处有外伸扶壁120 mm×370 mm,主梁搁置长度370 mm。
柱截面350 mm×350 mm。
主梁沿横向布置，次梁沿纵向布置。
主梁的跨度为6.3 m、次梁的跨度为7.5 m，主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为2.1 m，L02／l 01 =7.5／2.1=3.57≥3，因此按单向板设计。
按跨高比条件，要求板厚h≥2200／40=55 mm，对工业建筑的楼盖板，要求h≥80 mm，取板厚h=80 mm。
次梁截面高度应满足h=L0／18～L／12=7500／18～7500／12=416.7～625 mm。
考虑到楼面活荷载比较大，取h=500mm。
截面宽度取为b=200 mm。
主梁的截面高度应满足h=L0／15～L／10=6300／15～6300／10=420～630 mm，取h=600 mm，b=300 mm。
楼盖结构平面图布置图见图二。
3．板的设计⑴荷载板的恒荷载标准值水泥砂浆面层： 0.65 kN / m280 mm钢筋混凝土板0.08×25=2 kN / m220 mm 石灰砂浆0.02×17=0.34 kN / m2小计 2.99 kN / m2板的活荷载标准值： 5.5kN / m2恒荷载分项系数取1.2；因楼面活荷载标准值大于4.0 kN / m2，所以活荷载分项系数应取1.3。
钢筋混凝土现浇楼盖设计计算书
钢筋混凝土现浇楼盖设计计算书钢筋混凝土结构课程设计题目：钢筋混凝土现浇楼盖设计课程：混凝土结构设计院（系）：土木建筑工程学院班级：学生姓名：刘宁目录一、设计资料 (3)二、平面结构布置及尺寸： (3)1、平面结构布置 (3)2、构件截面尺寸 (4)三、板的设计（按塑性理论） (4)1、荷载计算 (4)2、计算简图 (5)3、计算弯矩设计值 (6)4、正截面受弯承载力计算 (6)四、次梁的设计（按塑性理论） (7)1、荷载设计值 (7)2、计算简图 (8)3、内力计算 (9)4、各截面承载力计算 (10)五、主梁的设计（按弹性理论） (11)1、荷载设计值 (11)2、确定计算跨度及计算简图 (12)3、内力计算 (13)4、主梁正截面和斜截面承载力计算 (15)5、主梁吊筋计算： (17)六、绘制图纸（A2图纸） (17)钢筋混凝土现浇楼盖课程设计计算书一、设计资料1、某多层工业建筑楼盖平面图，环境类别为一类,楼盖拟采用现浇钢筋混凝土梁板结构。
2、生产车间的四周外墙均为承重砖墙，其中墙厚370mm ，采用MU10烧结普通砖，M5混合砂浆砌筑。
内设钢筋混凝土柱，其截面尺寸为400mm ×400mm 。
3、恒载：20mm 厚水泥砂浆:220/kN m楼盖自重：板厚自己确定，钢筋混凝土自重标准值：225/kN m 20mm 厚石灰砂浆天棚抹灰：217/kN m 4、活载：楼面活荷载标准值27.0/kN m5、恒载分项系数为1.2；活荷载分项系数为1.36、材料：混凝土强度等级采用C20（f c =9.6N /mm 2，f t =1.10N /mm 2）钢筋梁中受力主筋采用HRB335级（2300/y f N mm = ）其余采用HPB300级（2270/y f N mm =）二、平面结构布置及尺寸：1、平面结构布置确定主梁的跨度为6.6m,次梁的跨度为6.3m,主梁每跨内布置两根次梁,板的跨度为2.2m 。
钢筋混凝土整体现浇双向板楼盖结构设计(DOC)
钢筋混凝土整体现浇双向板楼盖结构设计1.设计资料本设计为单层工业厂房。
设计时，只考虑竖向荷载作用，要求完成钢筋混凝土整体现浇双向板楼盖的结构设计。
根据初步设计成果，提出设计资料及数据如下：1、墙体厚度370mm，结构横向长L1＝24m，结构纵向长L2＝30m。
楼梯位于该层平面的外部，本设计不予考虑。
楼盖采用整体式单向（板道桥方向），双向板（房建方向）肋形结构；2、该建筑位于非地震区；3、建筑物安全级别为二级；4、结构环境类别二类；5、建筑材料等级：混凝土强度等级：见表中所给；钢筋：板中钢筋、梁中箍筋、构造钢筋HPB300级，梁中受力筋HRB335级；6、荷载：钢筋混凝土重力密度为25kN／m3，楼面面层为水磨石(25mm厚水泥砂浆，自重为20kN／m2)；梁板天花为混合砂浆抹灰(15mm，重力密度为17kN／m3)，楼面活荷载标准值见表1所示；7、结构平面布置及初估尺寸：板的支承长度为120mm，梁的支承长度为240mm。
柱：b ×h＝400mm×400mm，柱子的高度为4m；8、使用要求：梁、板允许挠度、最大裂缝宽度允许值见混凝土结构学课本附录；9、地基承载力为250KN/m2；10、采用的规范：混凝土结构设计规范(GB50010-2010)，建筑结构荷载规范(GB5009—2001)。
1.1 楼面做法水泥砂浆面层（mm 25厚，容重202kN m ）钢筋混凝土现浇板（容重253kN m ）板底混合砂浆抹灰（15mm 厚，容重173kN m ）1.2 楼面荷载永久荷载分项系数G γ=1.35，可变荷载标准值为Q γ=1.25KN/m2，分项系数1.4。
1.3 材料选用混凝土C30（2214.3/, 1.43/c t f N mm f N mm ==）钢筋采用HPB335（2300/y f N mm =）级钢筋。
1.4 结构平面布置图1 梁格平面布置示意图由上图可知，支承梁纵向布置，跨度为7500mm ，支承梁横向布置，跨度为6000mm 。
钢筋混凝土现浇楼盖设计计算书
钢筋混凝土现浇楼盖设计计算书1.楼盖平面布置图1 楼盖平面布置2.板的计算2.1板的荷载计算30mm 陶瓷地砖面层 20.7/kN m 80mm 钢筋混凝土板 20.0825 2.0/kN m ⨯= 15mm 水泥砂浆粉刷 20.015200.3/kN m ⨯= 永久荷载的标准值 20.7 2.00.3 3.0/k g kN m =++= 可变荷载的标准值 2k 6.0/q kN m = 荷载组合按由可变荷载效应控制的组合 21.2 3.0 1.3 6.011.4/p kN m =⨯+⨯= 按由永久荷载效应控制的组合 21.35 3.00.7 1.3 6.09.51/p kN m =⨯+⨯⨯= 取211.4/p kN m = 2.2板的内力计算及配筋0802060x h mm =-=，0803050y h mm =-=，取0.9γ=， t 1.430.450.450.2145%0.2%300y f f =⨯=>，2s,min 0.2145%100080171.6A mm =⨯⨯= a 、中间区格板1B计算跨度：033002003100x l mm =-=， 060003005700y l mm =-=， 1.84oy oxl n l == ，210.3n α==，取2β=， 2310.82.57122()(1)ox x pl n m kN m n αβ-==++ 截面位置弯矩设计值 （kN m ）0h （mm ）s y mA f h γ=实配钢筋短跨跨中 2.57x m =60158.6<171.6 6@160φ,177长跨跨中0.771y x m m α==50 57.1<171.6 6@160φ,177短跨支座'" 5.14x x x m m m β===60 317.3 10@200φ,393长跨支座 '" 1.542y y y m m m β===50 114.2<171.6 8@200φ,251b 、 边区格板2B (短边简支)计算跨度：033002003100x l mm =-=， 080600015012057702y l mm =--+=， 00 1.86y xl n l == ，210.29nα==，取2β=，8@200φ, 2251s A mm =， '0 2.9y s y m A f h kN m γ==2'(31)123.31222oxyx pl n m m kN m n n βα--==++ 截面位置 弯矩设计值 （kN m ）0h （mm ） 0s y mA f h γ=实配钢筋短跨跨中 3.31x m =60 204.3 8@200φ,251长跨跨中 0.96y x m m α==50 71.1<171.6 8@200φ,251短跨支座 '" 6.62x x x m m m β===60408.610@160φ,491c 、边区格板3B (长边简支) 计算跨度：080330010012031202x l mm =--+=， 060003005700y l mm =-=， 00 1.83y xl n l ==,210.3nα==，取2β=,10@200φ, 2393s A mm = '0x s y m A f h γ==6.37kN m2'(31)125.18222ox xx pl n nm m kN m n ααβ--==++ 截面位置 弯矩设计值 （kN m ）0h （mm ） 0s y mA f h γ=实配钢筋短跨跨中 5.18x m =60 319.8 10@160φ,491长跨跨中1.554y x m m α== 50115.11<171.68@200φ,251长跨支座 '" 3.108y y y m m m β===50 230.2 8@200φ,251d 、角区格板4B计算跨度：080330010012031202x l mm =--+=， 080600015012057702yl mm =--+=， 00 1.85y xl n l == ，210.29n α==，取2β=， 10@160φ, 2491s A mm =,3.052mm ,'08.0x s y m A f h kN m γ==8@200φ,2251s A mm =, '0 3.3885y s y m A f h kN m γ==2''(31)12 5.5822ox y xx pl n m nm m kN m n α---==+截面位置弯矩设计值 （kN m ）0h （mm ） 0s y mA f h γ=实配钢筋短跨跨中 5.58x m =60 344.44 10@160φ,491长跨跨中 1.6182y x m m α== 50119.9<171.68@200φ,2512.3板的配筋图（见附图1）3.次梁的计算（次梁按塑性内力重分布方法计算）3.1次梁荷载计算由板传来3 3.39.9kN/m⨯=次梁自重250.2=kN/m⨯⨯（0.45-0.08）1.85次梁梁侧抹灰200.15kN/m⨯⨯⨯（0.45-0.08）2=0.222恒载标准值kg=11.972kN/m活载标准值k 3.3 6.019.8/q kN m=⨯=荷载组合由可变荷载效应控制的组合q 1.211.972 1.0 1.319.840.1/kN m=⨯+⨯⨯=由永久荷载效应控制的组合q 1.3511.9720.7 1.319.834.18/kN m=⨯+⨯⨯=取q40.1/kN m=3.2次梁计算简图（见图2）各跨的计算跨度为：中间跨0n =60003005700l l mm =-=边跨0n250+=60001501205855 22al l mm =--+=取05855l mm=q40.1/kN m=58555700570057005855图2 次梁的计算简图3.3次梁内力计算跨度差585557002.7%10%5700-=<，可以按等跨连续梁计算内力。
钢筋混凝土现浇楼盖设计书
1. 设计背景某多层工业厂房，楼盖及屋盖均采用现浇钢筋混凝土结构，厂房的平面布置见图1，其中1l =7.5m ,2l =6.3m 。
剖面及楼面做法见图2（墙下为砖基础，基础顶标高为-1.2m ），楼面可变荷载标准值为k q =7.0 kN/m 2，要求设计该多层工业厂房的楼盖。
部分常用材料重力密度见表1。
本设计暂不考虑圈梁设计，构造柱按照需要进行设计。
图1 楼盖平面图表 表1 部分常用材料的重力密度2.设计方案2.1材料选用（1）混凝土：采用C20级（c f =9.6N/mm 2，t f =1.10N/mm 2，1α=1.0）；（2）钢筋：板中钢筋采用HPB235级（y y f f '==210N/mm 2），梁中纵筋采用HRB335级（y y f f '==300N/mm 2），箍筋采用HPB235级。
2.2结构平面布置（见图3）图3 楼盖结构平面布置图)/25γ( (3))/17γ(15mm ),/20γ(20mm (2)/5.5q (1).13332k m kN m kN m kN m kN ====钢筋混凝土重度厚石灰砂浆抹底 底板及梁用厚水泥砂浆抹面．楼面面层用．楼面活荷载标准值为设计资料3. 方案实施3.1板的计算（按考虑塑性内力重分计算）按刚度要求，板厚度按不验算挠度条件应不小于l /40=2000/40=55mm ，且不小于70mm ，故取板厚h =80mm 。
次梁髙度应满足h=l /18~l /12=6000/18~6000/12=333～500mm ，b=h/3~h/2=150~250mm,故取次梁高度h =450mm ，宽度b =200mm 。
主梁高度h=l /15~l /12==400～500mm ，b=h/3~h/2=150~250mm 故取次梁高度h =500mm ，宽度b =250mm 。
（1）荷载计算查《建筑结构荷载规范》GB50009-2001，钢筋混凝土重力密度25kN/m 3，水泥砂浆重力密度20kN/m 3，石灰砂浆重力密度17kN/m 3。
钢筋混凝土现浇楼盖课程设计
钢筋混凝土现浇楼盖课程设计
一、钢筋混凝土现浇楼盖课程设计
混凝土现浇楼盖是建设工程中非常常见和重要的结构形式，其建筑材料在结构工程、
桥梁工程、桥墩工程等都有着广泛的应用，是今天世界范围内的主要建筑材料之一，其在
当今的建筑行业中占据了很重要的位置。
因此，本课程将重点介绍建筑工程现浇混凝土楼盖的设计要求和安装工艺，总结现浇
楼盖结构抗震性能，讨论钢筋混凝土与钢结构现浇楼盖的优缺点并深入讨论现浇混凝土楼
盖的施工技术。
本课程的内容主要包括：
1. 混凝土楼盖材料的类型：现浇混凝土楼盖使用的建筑材料有：混凝土、钢筋、松土、沥青等，各建筑材料的性能、特点、适用性要点、控制要点等要求、应用和技术要求等。
2. 混凝土楼盖设计要求：设计混凝土楼盖主要分为：结构设计原则、结构设计细节、屋面设计原则、屋面设计细节、预制化结构设计等几个方面，结合地形、地质以及建设地
点的环境工况设计混凝土楼盖结构，针对结构、屋面设计等内容，控制现浇混凝土楼盖施
工工艺等要点。
3. 混凝土楼盖施工技术：施工混凝土楼盖要点主要有：做好前期准备工作、按设计
要求进行准确施工、实施质量控制等方面，施工时要注意防止机械损坏、环境污染，确保
施工过程中安全可靠，确保施工质量。
4. 钢筋混凝土结构的抗震性能：介绍钢筋混凝土结构的抗震组成及原理，分析钢筋
混凝土现浇楼盖结构的抗震性能，以及结构抗震设计和减震技术等内容，此外还要注意钢
筋混凝土结构的安全性能及抗震性能等。
5. 与钢结构现浇楼盖的比较分析：比较两种结构的特点和优缺点，结合现场施工情
况以及建筑需求立场，对钢筋混凝土与钢结构现浇楼盖的组合形式等进行分析，并给出合
理的建议。
钢筋混凝土现浇楼盖设计
钢筋混凝土现浇楼盖课程设计计算书陈卿世东建工（3）092班2011年6月1. 设计背景（1）某多层工业建筑的楼盖平面，如图所示。
楼梯设置在旁边的附属房屋内。
外墙厚为240mm ，钢筋混凝土柱截面尺寸为370mm ×370mm ，楼盖采用现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖。
（2）楼面均布活荷载标准值为8KN/㎡。
（3）楼面做法：20mm 厚水泥砂浆面层，钢筋混凝土现浇板，天棚抹灰为20mm 厚混凝砂浆。
（4）材料选用混凝土：采用C20级（c f =9.6N/mm 2，t f =1.1N/mm 2，1α=1.0）；钢筋：梁中受力纵筋采用HRB335级（y y f f '==300N/ mm 2），其余钢筋均采用HPB235级（y y f f '== 210N/mm2）。
图1 楼盖平面图2、楼盖结构平面布置及截面尺寸的确定根据楼盖平面图可以确定：主梁的跨度为6m次梁的跨度为4.5m板的跨度为2m（主梁每跨内布置两根次梁，以使弯矩图较为平缓）(1)确定板厚：考虑刚度要求，板厚h≥1/40Lo=1/40×2000mm=50mm,考虑工业建筑楼板最小厚度为70mm，并且考虑到本工程的可变荷载较大，取h=80mm. (2)确定次梁截面尺寸：h=(1/18 ~1/12)Lo=250mm~375mm,取h=400mm，b=(1/3~1/2)h=134mm~200mm,取b=200mm,所以次梁的截面尺寸为：b×h=200mm×400mm(3)确定主梁截面尺寸：h=(1/14~1/8)Lo=429mm~750mm,取h=600mm，b=(1/3~1/2)h=200~300mm,取b=250mm,所以主梁的截面尺寸为：b×h=250mm×600mm.3、板的设计板的设计考虑塑性内力重分布方法计算，板在墙上的支承长度为120mm，板的实际支承情况如图2所示：图2.板的实际支承情况（1）荷载计算：20mm厚水泥砂浆面层：0.02×20=0.4KN/㎡80mm厚钢筋混凝土现浇板：0.08×25=2.0KN/㎡20mm厚天棚抹灰砂浆：0.02×17=0.34KN/㎡恒荷载标准值：gk=2.74KN/㎡活荷载标准值：qk=8.0KN/㎡总荷载设计值：1.2×gk+1.3qk=13.69KN/㎡(2)内力计算：计算跨度：边跨： Lo1=Ln+h/2=2000-100-120+80/2=1820mm中间跨： Lo2=Lo3=Ln=2000-200=1800mm跨度差[(1820-1800)/1800]×100％=1.1％＜10％,故可按等跨连续板计算，计算简图如图所示：图3.板计算简图(3)板的配筋计算：取1m宽版带作为计算单元，b=1000mm,h=80mm,ho=80-20=60mm,钢筋采用HPB235级（fy= 210N/mm2），混凝土采用C20（fc= 9.6N/mm2）。
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2010年12月26日课程设计任务书钢筋混凝土现浇楼盖设计摘要：按课程设计任务书的要求（确定的柱网参数和荷载条件），合理确定结构布置及截面尺寸，并对其进行受力计算（板和次梁按照弹性理论计算，主梁则考虑塑性调幅），考虑主梁承重墙结构，对主梁下承重墙进行设计；参考相关图集确定配筋及做了相关的构造处理，达到了实际施工的的深度；设计成果主要包括课程设计说明书一份（包括选择的参数说明，板、次梁、主梁构件以及砌体的计算过程，构件配筋图等）。
关键词：现浇楼盖设计、结构布置、受力计算、配筋、塑性调幅、承重墙、砌体、荷载目录1.设计背景 (1)2.设计方案 (2)2.1材料选用 (2)2.2结构平面布置 (2)3.方案实施 (3)3.1板的计算 (3)3.2次梁的计算 (6)3.3主梁的计算 (9)3.4墙体的计算 (17)4.结果与结论 (22)5.收获与致谢 (22)6.参考文献 (22)7.附件 (22)1. 设计背景某多层工业厂房，楼盖及屋盖均采用现浇钢筋混凝土结构，厂房的平面布置见图1，其中1l =7.5m ,2l =6.3m 。
剖面及楼面做法见图2（墙下为砖基础，基础顶标高为-1.2m ），楼面可变荷载标准值为k q =7.0 kN/m 2，要求设计该多层工业厂房的楼盖。
部分常用材料重力密度见表1。
本设计暂不考虑圈梁设计，构造柱按照需要进行设计。
图1 楼盖平面图表 表1 部分常用材料的重力密度A A图2 厂房剖面图2.设计方案2.1材料选用（1）混凝土：采用C20级（c f =9.6N/mm 2，t f =1.10N/mm 2，1α=1.0）；（2）钢筋：板中钢筋采用HPB235级（y y f f '==210N/mm 2），梁中纵筋采用HRB335级（y y f f '==300N/mm 2），箍筋采用HPB235级。
2.2结构平面布置（见图3）图3 楼盖结构平面布置图3. 方案实施3.1板的计算（按考虑塑性内力重分计算）按刚度要求，板厚度按不验算挠度条件应不小于/407500/3/4062.5l ==mm ，工业房屋楼面板最小厚度为80mm ，故取板厚h =80mm 。
次梁髙度(1/12~1/18)(1/12~1/18)6h l ==⨯=350～525mm ，故取次梁高度h =400mm ，宽度b =200mm 。
主梁高度(1/14~1/8)(1/14~1/8)6h l ==⨯=450～787.5mm ，故取次梁高度h =650mm ，宽度b =250mm 。
（1）荷载计算查《建筑结构荷载规范》GB50009-2001，钢筋混凝土重力密度24-25kN/m 3（本例取25kN/m 3），水泥砂浆重力密度20kN/m 3，石灰砂浆重力密度17kN/m 3。
20mm 厚水泥砂浆面层：4.02002.0=⨯kN/m 2 80mm 厚钢筋混凝土板：22508.0=⨯kN/m 2 20mm 厚石灰砂浆抹底：34.01702.0=⨯kN/m 2板恒载标准值：k 0.420.34g =++=2.74kN/m 2 板活载标准值：k q =7.0kN/m 2 板荷载设计值：①由可变荷载效应控制的组合73.174.22.1⨯+⨯=q =12.388kN/m 2（对标准大于4kN/m 2的工业房屋楼面结构的活荷载分项系数Q γ=1.3） ②由永久荷载效应控制的组合77.03.174.235.1⨯⨯+⨯=q =10.069kN/m 2故，取荷载设计值为q =12.388kN/m 2（2）计算简图图4 板的计算跨度①边跨（一端与梁整体连接，另一端搁置在墙上）n /22500200/225080/2l t +=--+=2110mm②中跨 n 2500200l l ==-=2300mm 平均跨 2/)23002110(+=l =2205mm （计算B 支座负弯矩用） 取1m 板宽为计算单元，计算简图如图5所示。
q =12.388kN/m 2图5板的计算简图（3）弯矩计算边跨与中跨计算长度相差2300/)21102300(-=7.83%<10%，可按等跨连续板计算内力。
22111.2388.12111111⨯⨯==l q M =5.062kN.m 22B 1112.388 2.2051111M ql =-=-⨯⨯=-5.500kN.m22231112.388 2.31616M M ql =-==⨯⨯=4.096kN.m22c 1112.388 2.31414M ql =-=-⨯⨯=-4.681kN.m（4）配筋计算该楼盖处于室内正常环境，板保护层厚度取c =20mm ，0208020h h =-=-=60mm ，b=1000m 。
②-⑤轴线间板带的中间跨和中间支座考虑板的内拱作用，弯矩值降低20%，计算结果见表2。
表2 板的配筋计算3.2次梁计算（按考虑塑性内力重分计算）（1）荷载计算由板传来恒载： 5.274.2⨯=6.85kN/m 次梁自重： 25)08.04.0(2.0⨯-⨯=1.6kN/m 次梁粉刷： 34.02)08.04.0(⨯⨯-=0.218kN/m 次梁恒载标准值： k 6.85 1.60.218g =++=8.668kN/m 次梁活载标准值： k 7 2.5q =⨯=17.5kN/m次梁荷载设计值（由板的计算可知，只须考虑由可变荷载效应控制的组合）：k k 1.2 1.3 1.28.668 1.317.5q g q =+=⨯+⨯=33.152kN/m（2）计算简图图6 次梁计算跨度设主梁截面尺寸为250600b h ⨯=⨯mm ，则计算跨度为（图6）： ①边跨（一端与主梁整体连接，另一端搁置在墙上）n 250592522a l l =+=+=6050mm<n 1.025 1.0255925l =⨯=6073mm 故，取l =6050mm②中跨：l =6050mm平均跨：2/)60506050(+=l =6050mm （计算B 支座负弯矩用）次梁计算简图如图7所示。
q =33.152kN/m 2图7 次梁计算简图（3）内力计算边跨与中跨计算长度相差6050/)60506050(-=0%<10%，可按等跨连续梁计算内力。
弯矩计算：22105.615.33111111⨯⨯==l q M =110.3kN.m 22B 1133.15 6.051111M ql =-=-⨯⨯=-110.3kN.m223205.615.33161161⨯⨯=-=-=l q M M =75.84kN.m2205.615.33141141⨯⨯-=-=l q M C =-86.67kN.m剪力计算：A n 0.450.4533.15 5.925V ql ==⨯⨯=88.39kNB n 0.60.633.15 5.925V ql ==⨯⨯ =117.85kN BC n 0.550.5533.15 6.05V V ql ===⨯⨯ =110.3kN（4）正截面承载力计算次梁跨中截面按T 形截面进行计算，有效翼缘宽度为：f /36050/3b l '===2017mm<2300200+=+n s b =2500mm故，取f b '=2017mm室内正常环境，梁保护层厚度取c =25mm跨中截面钢筋排一排，03540035h h =-=-=365mmf 1c f f 080() 1.09.6201780(365)22h f b h h α'''-=⨯⨯⨯⨯- =503.4kN.m>112.5kN.m故，属第一类T 形截面支座截面按矩形截面计算，B 支座截面钢筋排二排，06040060h h =-=-=340mm ，其它支座截面钢筋排一排，03540035h h =-=-=365mm ，次梁正截面承载力计算见表3。
表3 次梁正截面承载力计算选用的As 均大于min ρbh =0.002200400⨯⨯=160 mm 2（5）次梁斜截面承载力计算c c 00.250.25 1.09.6200365f bh β=⨯⨯⨯⨯=175.2N>m a x V =117.85kNt 00.70.7 1.10200340f bh =⨯⨯⨯=52360N=52.36kN<B V 左（117.85kN ）、B V 右（107.94kN ）t 00.70.7 1.10200365f bh =⨯⨯⨯=56210N=56.21kN<88.39kN可见次梁截面尺寸满足要求，A,B 支座及中间支座截面应按计算配箍筋，次梁斜截面承载力计算见表4（只考虑箍筋的抗剪作用，部分弯筋的抗剪作用作为安全储备）。
表4次梁斜截面承载力计算验算配箍率sv1sv 66.4200150nA bs ρ==⨯=0.22%>t sv,min yv 1.100.240.24210f f ρ==⨯=0.12%3.3主梁的计算（按弹性理论计算）（1）荷载计算由次梁传来恒载： 8.668 6.3⨯=54.61kN主梁自重： 0.25(0.650.08)2⨯-⨯⨯=8.90kN 主梁抹灰： (0.650.08)2 2.5-⨯⨯⨯=0.969kN 主梁恒载标准值： k 54.618.90.969G =++=64.48kN 主梁活载标准值： k 17.5 6.3P =⨯=110.25kN主梁恒载设计值： k 1.2 1.264.48G G ==⨯=77.38kN 主梁活载设计值： k 1.3 1.3110.25P P ==⨯=143.33kN （只须考虑由可变荷载效应控制的组合） （2）计算简图 计算跨度（图8）图8主梁计算跨度①边跨n 3701.025 1.025705022b l +=⨯+=7426mm>c 37070502002l =++=7435mm 故，取l =7426mm②中跨c 7500l l ==mm平均跨(74267500)/2l =+=7463mm （计算B 支座负弯矩用）主梁计算简图见图9。
P图9主梁计算简图（3）内力计算边跨与中跨计算长度相差7426/)74267500(-=0.996%<10%，可按等跨连续梁计算内力。
主梁按弹性理论计算，主梁自重近似化为集中荷载，在集中荷载作用下（三跨）连续梁的弯矩、剪力系数列于表5。
表5 等截面等跨连续梁内力系数表注：①=M 表中系数2l P ⨯，=V 表中系数P ⨯；②M --使截面上部受压，下部受拉为正，V --对邻近截面所产生的力矩沿顺针方向者为正。
弯矩计算： Pl k Gl k M 21+=（其中1k 、2k 可由表4查出） ①边跨426.738.77⨯=Gl =574.6kN.m426.733.143⨯=Pl =1064.4kN.m②中间跨5.738.77⨯=Gl =580.35kN.m5.733.143⨯=Pl =1076.0kN.m③支座B4635.738.77⨯=Gl =577.5kN.m 4635.733.143⨯=Pl =1069.7kN.m主梁弯矩计算见表6。