混凝土楼盖设计计算书最终版
楼盖设计计算(1~20号)
混凝土楼盖课程设计计算书编制人：班级：学号：编制日期：混凝土楼盖课程设计计算书1基础设计资料（1）工业仓库楼盖，外围墙体为砖墙，采用Mu10烧结普通砖，M5混合砂浆砌筑，纵墙厚度370mm, 横墙厚度240mm，平面轴线尺寸如下图所示：（2）内柱为钢筋混凝土柱，截面尺寸400mm*400mm（3）材料：混凝土强度等级C25：f c=11.9N/mm2 , f t=1.27N/mm2 , f tk=1.78N/mm2；板筋、主次梁箍筋为HPB300级（f y=270N/mm2）；梁纵筋HRB335级（f y=300N/mm2，ξb=0.55）（4）荷载标准值：楼面活荷载标准值q k=4.0kN/m2;水磨石楼面自重标准值0.65KN/m2;钢筋混凝土自重标准值25kN/m3 ;顶棚水泥砂浆抹灰20mm厚，自重标准值17kN/m32 板的设计（按塑性理论方法）主次梁、板、柱的布置如上图，6000/2200>2，为单向板（1）确定板厚及次梁截面①板厚hh>=l/40=2200/40=55mm，并应不小于民用建筑楼面最小厚度70mm，取h=80mm。
②次梁截面b×h次梁截面高h按（l/18～l/12）初估，h在333～500mm之间，选h=450mm，截面宽b=（1/2～1/3）h，选b=200mm。
（2）板荷载计算楼面面层（水磨石） 0.65kN/m2板自重 0.08×25=2.00kN/m2板底抹灰 0.02×17=0.34kN/m2恒荷载g 1.2×2.99=3.588kN/m2活荷载q 1.3×4.0=5.2kN/m2g+q=3.588+5.2=8.788kN/m2q/g=5.2/3.588=1.45﹤3（3）计算简图取板宽b=1000mm作为计算单元，由板和次梁尺寸可得板的计算简图（实际9跨，可按5跨计算），如下图示。
其中中间跨的计算跨度l o=l n=2200-100*2=2000mm；边跨的计算跨度l o=l n+h/2=1980+80/2=2020mm。
楼盖设计计算书
钢筋混凝土楼盖课程设计计算书1. 设计资料（1）楼面做法：20mm 厚水泥砂浆面层（320/kN m γ=），钢筋混凝土现浇板12mm 厚纸筋灰粉底（316/kN m γ=）。
（2）楼面荷载：楼面均布活荷载标准值6.0KN/m 2（3）材料：混凝土强度等级C25；钢筋强度为HPB235和HRB335。
2. 楼盖的结构平面布置确定主梁的跨度为7.2m ，次梁的跨度为6m ，主梁每跨内布置两根次梁，板跨为2.4m 。
按跨高比条件，对工业建筑的楼盖板，要求h ≥80mm ，取板厚h=80mm 。
次梁截面高度应满足60006000/18/12333.35001812h l l mm mm =-=-=，考虑到楼面活荷载比较大，取h=400mm,截面宽度取为b=200mm. 主梁截面高度应满足72007200/15/104807201510h l l mm mm =-=-=-。
取h=600mm ，截面宽度取为b=300mm 。
3. 板的设计 （1）荷载板的恒荷载标准值：20mm 水泥砂浆面层 20.02200.4kN m ⨯= 80mm 钢筋混凝土板 20.08252kN m ⨯= 12mm 混合纸筋灰粉底 20.012160.192kN m ⨯= 小计 22.592kN m（1）板的活荷载标准值： 26.0/kN m恒荷载分项系数取1.2；因为是工业建筑楼盖且活荷载标准值大于24.0kN m ，所以活荷载分项系数取1.3。
于是板的恒荷载设计值 22.592 1.23.11g kN m =⨯= 活荷载设计值 26.0 1.37.8/q kN m =⨯=荷载总设计值 210.91/g q kN m +=，近似取为210.9g q kN m +=（2）计算简图次梁截面为200400mm mm ⨯，板伸入墙内120mm 。
按内力重分布设计，板的计算跨度：边跨：010200802400120222022402222n a hl l mm l mm =+=--+=+= 所以，012220l mm =中间跨： 0224002002200n l l mm ==-=因跨度相差小于10%，可按等跨连续板计算。
楼盖设计计算书
钢筋混凝土楼盖课程设计计算书1.设计资料（1）楼面做法：20mm 厚水泥砂浆面层（），钢筋混凝土现浇板12mm 厚纸筋灰粉底（320/kN m γ=）。
316/kN m γ=（2）楼面荷载：楼面均布活荷载标准值6.0KN/m 2（3）材料：混凝土强度等级C25；钢筋强度为HPB235和HRB335。
2.楼盖的结构平面布置确定主梁的跨度为7.2m ，次梁的跨度为6m ，主梁每跨内布置两根次梁，板跨为2.4m 。
按跨高比条件，对工业建筑的楼盖板，要求h ≥80mm ，取板厚h=80mm 。
次梁截面高度应满足，考虑到楼面活荷载比较大，60006000/18/12333.35001812h l l mm mm =-=-=:取h=400mm,截面宽度取为b=200mm.主梁截面高度应满足。
取h=600mm ，截面宽度取为72007200/15/104807201510h l l mm mm =-=-=-b=300mm 。
3.板的设计（1）荷载板的恒荷载标准值： 20mm 水泥砂浆面层 20.02200.4kN m ⨯= 80mm 钢筋混凝土板 20.08252kN m ⨯= 12mm 混合纸筋灰粉底 20.012160.192kN m ⨯=小计22.592kN m （1）板的活荷载标准值：26.0/kN m 恒荷载分项系数取1.2；因为是工业建筑楼盖且活荷载标准值大于，所以活荷载分项系数取24.0kN m 1.3。
于是板的恒荷载设计值 22.592 1.2 3.11g kN m =⨯=活荷载设计值 26.0 1.37.8/q kN m =⨯=荷载总设计值 ，近似取为210.91/g q kN m +=210.9g q kN m +=（2）计算简图次梁截面为，板伸入墙内120mm 。
按内力重分布设计，板的计算跨度：200400mm mm ⨯边跨：010200802400120222022402222n a h l l mm l mm =+=--+=+= 所以，012220l mm=中间跨： 0224002002200n l l mm==-=因跨度相差小于10%，可按等跨连续板计算。
(整理)现浇钢筋溷凝土单向板肋梁楼盖设计计算书[1]
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现浇钢筋混凝土双向楼盖设计计算书一、 平面结构布置：１、确定主梁的跨度为m 6.6,次梁的跨度为m 0.5,主梁每跨内布置两根次梁,板的跨度为m 2.2。
楼盖结构布置图如下：２、按高跨比条件，当mm l h 55401=≥时，满足刚度要求，可不验算挠度。
对于工业建筑的楼盖板，要求mm h 80≥，取板厚mm h 80= 3、次梁的截面高度应满足 121(=h ～278()181=L ～mm )417，取mm h 400= 则21(=b ～133()31=h ～mm )200，取mm b 200=。
4、主梁的截面高度应该满足81(=h ～440()141=L ～mm )660，mm h 400=，则21(=h ～200()31=h ～mm )300，取mm b 250=。
二、 板的设计（按塑性内力重分布计算）： 1、荷载计算： 板的恒荷载标准值： 取1m 宽板带计算：水磨石面层 m kN /65.0165.0=⨯ 80mm 钢筋混凝土板 m kN /0.22508.0=⨯ 15mm 板底混合砂浆 m kN /255.017015.0=⨯ 恒载： m kN g k /905.2=活载： m kN q k /919=⨯=恒荷载分项系数取1.2；因为工业建筑楼盖且楼面活荷载标准值大于m kN /0.4，所以活荷载分项系数取1.3。
于是板的设计值总值：q g +=k k q g 3.12.1+ m kN /186.15=2、板的计算简图：80mm厚钢筋混凝土板次梁120200200次梁截面为mm mm 400200⨯，现浇板在墙上的支承长度不小于100mm ，取板在墙上的支承长度为120mm 。
按塑性内力重分布设计，板的计算边跨： mm l h l l n n 2030025.1202028012010022002101=≤=+--=+=，取mm l 202001= (mm a 120=)中跨： mm l l n 2000200220002=-==板为多跨连续板，对于跨数超过五跨的等截面连续板，其各跨受荷相同，且跨差不超过10%时，均可按五跨等跨度连续板计算。
混凝土楼盖设计计算书
取
m
h= ## m
第1页
截 面
主
梁 截 面
m ## m
m ## m
)m ## ～ ## m
取
m
h= ## m
３．板的设计 （1
） 板
的 m
20 m m
80 m m
20 m 小
计 板
的
恒
，
KN 0.4 /m2
KN 2 /m2
KN 0.34 /m2
KN 2.74 /m2
KN 4.0 /m2
于
载 恒 载 活 载 恒 载
511.33
φ14@60 As=513
m因 ## m, hw/
28
截
0/
1.4 < 4, 面
Vm 172800 > ax=
75.93 kN
第5页
计 算
采 用
s= 调 幅 s= 0. 验 算弯 矩 ρ sv=
m 260.8 m
m ## m,
0.0019 >
0.0016 ,
m ## m
,实 0.0016 际 满 足
（2
1活
1是 KN
g= 2.74× 1 = 3.29 /m2 KN
q= 4.00× 1 = 5.60 /m2
g+
KN
q=
8.89 /m2
）次
m m现
梁
## m× ## m, 浇
m按
承边 跨
## l01
m
=ln m
内 21 00
1.0 1920mm ＜ 25l
中
1920 m l02
间
=ln
因
1900mm
ξ 计算配筋(mm2) As=ξbhoα1fc/fy
钢筋混凝土现浇楼盖设计计算书
钢筋混凝土现浇楼盖设计计算书钢筋混凝土结构课程设计题目：钢筋混凝土现浇楼盖设计课程：混凝土结构设计院（系）：土木建筑工程学院班级：学生姓名：刘宁目录一、设计资料 (3)二、平面结构布置及尺寸： (3)1、平面结构布置 (3)2、构件截面尺寸 (4)三、板的设计（按塑性理论） (4)1、荷载计算 (4)2、计算简图 (5)3、计算弯矩设计值 (6)4、正截面受弯承载力计算 (6)四、次梁的设计（按塑性理论） (7)1、荷载设计值 (7)2、计算简图 (8)3、内力计算 (9)4、各截面承载力计算 (10)五、主梁的设计（按弹性理论） (11)1、荷载设计值 (11)2、确定计算跨度及计算简图 (12)3、内力计算 (13)4、主梁正截面和斜截面承载力计算 (15)5、主梁吊筋计算： (17)六、绘制图纸（A2图纸） (17)钢筋混凝土现浇楼盖课程设计计算书一、设计资料1、某多层工业建筑楼盖平面图，环境类别为一类,楼盖拟采用现浇钢筋混凝土梁板结构。
2、生产车间的四周外墙均为承重砖墙，其中墙厚370mm ，采用MU10烧结普通砖，M5混合砂浆砌筑。
内设钢筋混凝土柱，其截面尺寸为400mm ×400mm 。
3、恒载：20mm 厚水泥砂浆:220/kN m楼盖自重：板厚自己确定，钢筋混凝土自重标准值：225/kN m 20mm 厚石灰砂浆天棚抹灰：217/kN m 4、活载：楼面活荷载标准值27.0/kN m5、恒载分项系数为1.2；活荷载分项系数为1.36、材料：混凝土强度等级采用C20（f c =9.6N /mm 2，f t =1.10N /mm 2）钢筋梁中受力主筋采用HRB335级（2300/y f N mm = ）其余采用HPB300级（2270/y f N mm =）二、平面结构布置及尺寸：1、平面结构布置确定主梁的跨度为6.6m,次梁的跨度为6.3m,主梁每跨内布置两根次梁,板的跨度为2.2m 。
钢筋混凝土楼盖课程设计计算书精选全文完整版
可编辑修改精选全文完整版1结构方案的选择采用主次梁肋形楼盖板结构体系。
柱网尺寸为5000㎜×6000㎜；主梁的间距为5000㎜：次梁的间距为2000㎜；柱的截面尺寸400㎜×400㎜。
梁、板截面尺寸选择：板厚为80㎜；次梁为200㎜×400㎜；主梁为300㎜×600㎜。
板伸入外墙内120㎜；次梁、主梁伸入外墙内240㎜。
2板的计算（1）荷载的设计值 恒载：15毫米厚水泥砂浆地面 1.2×0.015×20＝0.36kN/2m 20毫米厚石灰砂浆抹底 1.2×0.020×17＝0.41kN/2m 80毫米厚钢筋混凝土楼板 1.2×0.080×25＝2.40kN/2mg=3.17kN/2m 活荷载：q=1.3×8.0=10.40kN/2mg+q=13.57kN/2m（2）弯矩设计值（按内力塑性重分布理论） 因为板的两个边长之比：n=12l l =20005000=2.5＞2；故按单向板计算。
取1m 宽板带作为计算单元，计算跨度为： 边跨 0l =n l +2h =（2000-120-100）+280=1820㎜＜（2000-120-100）+2120=1840㎜取较小值 0l =1820㎜ 中间跨 0l =n l =2000—200=1800㎜ 边跨与中间跨的计算跨度相差：180018001820 =1.11％＜10％。
故可按等跨连续板计算内力。
计算简图如下。
0100001各截面的弯矩设计值计算过程参见下表板的弯矩设计值计算表（3）板的正截面承载力计算h=h-20=80-20=60㎜。
各截面的配筋计算过程如下表板的截面有效高度3次梁的计算次梁截面几何尺寸：80400200（1）荷载设计值恒载由板传来 3.17×2=6.34kN/m次梁自重 1.2×0.20×（0.40-0.08）×25=1.92kN/m梁的抹灰 1.2×（0.40-0.08）×2×0.02×17=0.26kN/mg=8.52kN/m由板传来活荷载q=10.4×2=20.8kN/mg+q=29.32kN/m（2）内力计算按塑性内力重分布理论计算次梁的内力 1）弯矩设计值 计算跨度： 边跨 0l =n l +2a =（5000-120-150）2240+=4850㎜>1.025n l =4848㎜取较小值 0l =4848㎜ 中间跨 0l =n l =5000—300=4700㎜由于边跨和中间跨的计算跨度相差小于10％，故可按等跨连续梁计算内力，弯矩设计值计算过程见表2)剪力设计值计算 计算跨度取净跨：边跨 n l =5000-120-150=4730mm 中跨 n l =5000-300=4700mm由于本例为现浇钢筋混凝土肋形楼盖，故次梁跨中截面按T 形截面计算。
钢筋混凝土现浇楼盖设计计算书
钢筋混凝土现浇楼盖设计计算书1.楼盖平面布置图1 楼盖平面布置2.板的计算2.1板的荷载计算30mm 陶瓷地砖面层 20.7/kN m 80mm 钢筋混凝土板 20.0825 2.0/kN m ⨯= 15mm 水泥砂浆粉刷 20.015200.3/kN m ⨯= 永久荷载的标准值 20.7 2.00.3 3.0/k g kN m =++= 可变荷载的标准值 2k 6.0/q kN m = 荷载组合按由可变荷载效应控制的组合 21.2 3.0 1.3 6.011.4/p kN m =⨯+⨯= 按由永久荷载效应控制的组合 21.35 3.00.7 1.3 6.09.51/p kN m =⨯+⨯⨯= 取211.4/p kN m = 2.2板的内力计算及配筋0802060x h mm =-=，0803050y h mm =-=，取0.9γ=， t 1.430.450.450.2145%0.2%300y f f =⨯=>，2s,min 0.2145%100080171.6A mm =⨯⨯= a 、中间区格板1B计算跨度：033002003100x l mm =-=， 060003005700y l mm =-=， 1.84oy oxl n l == ，210.3n α==，取2β=， 2310.82.57122()(1)ox x pl n m kN m n αβ-==++ 截面位置弯矩设计值 （kN m ）0h （mm ）s y mA f h γ=实配钢筋短跨跨中 2.57x m =60158.6<171.6 6@160φ,177长跨跨中0.771y x m m α==50 57.1<171.6 6@160φ,177短跨支座'" 5.14x x x m m m β===60 317.3 10@200φ,393长跨支座 '" 1.542y y y m m m β===50 114.2<171.6 8@200φ,251b 、 边区格板2B (短边简支)计算跨度：033002003100x l mm =-=， 080600015012057702y l mm =--+=， 00 1.86y xl n l == ，210.29nα==，取2β=，8@200φ, 2251s A mm =， '0 2.9y s y m A f h kN m γ==2'(31)123.31222oxyx pl n m m kN m n n βα--==++ 截面位置 弯矩设计值 （kN m ）0h （mm ） 0s y mA f h γ=实配钢筋短跨跨中 3.31x m =60 204.3 8@200φ,251长跨跨中 0.96y x m m α==50 71.1<171.6 8@200φ,251短跨支座 '" 6.62x x x m m m β===60408.610@160φ,491c 、边区格板3B (长边简支) 计算跨度：080330010012031202x l mm =--+=， 060003005700y l mm =-=， 00 1.83y xl n l ==,210.3nα==，取2β=,10@200φ, 2393s A mm = '0x s y m A f h γ==6.37kN m2'(31)125.18222ox xx pl n nm m kN m n ααβ--==++ 截面位置 弯矩设计值 （kN m ）0h （mm ） 0s y mA f h γ=实配钢筋短跨跨中 5.18x m =60 319.8 10@160φ,491长跨跨中1.554y x m m α== 50115.11<171.68@200φ,251长跨支座 '" 3.108y y y m m m β===50 230.2 8@200φ,251d 、角区格板4B计算跨度：080330010012031202x l mm =--+=， 080600015012057702yl mm =--+=， 00 1.85y xl n l == ，210.29n α==，取2β=， 10@160φ, 2491s A mm =,3.052mm ,'08.0x s y m A f h kN m γ==8@200φ,2251s A mm =, '0 3.3885y s y m A f h kN m γ==2''(31)12 5.5822ox y xx pl n m nm m kN m n α---==+截面位置弯矩设计值 （kN m ）0h （mm ） 0s y mA f h γ=实配钢筋短跨跨中 5.58x m =60 344.44 10@160φ,491长跨跨中 1.6182y x m m α== 50119.9<171.68@200φ,2512.3板的配筋图（见附图1）3.次梁的计算（次梁按塑性内力重分布方法计算）3.1次梁荷载计算由板传来3 3.39.9kN/m⨯=次梁自重250.2=kN/m⨯⨯（0.45-0.08）1.85次梁梁侧抹灰200.15kN/m⨯⨯⨯（0.45-0.08）2=0.222恒载标准值kg=11.972kN/m活载标准值k 3.3 6.019.8/q kN m=⨯=荷载组合由可变荷载效应控制的组合q 1.211.972 1.0 1.319.840.1/kN m=⨯+⨯⨯=由永久荷载效应控制的组合q 1.3511.9720.7 1.319.834.18/kN m=⨯+⨯⨯=取q40.1/kN m=3.2次梁计算简图（见图2）各跨的计算跨度为：中间跨0n =60003005700l l mm =-=边跨0n250+=60001501205855 22al l mm =--+=取05855l mm=q40.1/kN m=58555700570057005855图2 次梁的计算简图3.3次梁内力计算跨度差585557002.7%10%5700-=<，可以按等跨连续梁计算内力。
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212l 即500mm 232h 即200mm ，取主梁：跨度36000l mm =，截面高度3331510h l l =即3400600h mm =，取3600h mm =。
截面宽度33332b h h =即3200300b mm =，取3300b mm =。
单向板肋梁楼盖结构平面布置如下图所示：3.板的设计（按考虑塑性内力重分布的方法计算）(1).荷载计算20mm 厚水泥砂浆地面 20.02200.40kN m ⨯= 20mm 厚混合砂浆抹底 20.02170.34kN m ⨯= 80mm 厚钢筋混凝土现浇板 20.0825 2.00kN m ⨯= 则板的恒荷载标准值210.400.34 2.00=2.74k g kN m =++ 楼面传来的活荷载标准值217k q kN m =恒荷载分项系数取为1.2，活荷载分项系数取为1.3。
则板的恒荷载设计值21 2.74 1.2 3.29g kN m =⨯= 楼面传来的活荷载设计值217 1.39.1q kN m =⨯=荷载总设计值21112.39g q kN m +=，近似取为212.4kN m(2).计算简图次梁截面尺寸为200400mm mm ⨯，板在砖墙上的搁置长度1120a mm =，取1m 宽板带作为计算单元，按塑性理论计算，各跨计算跨度为： 边跨：01112200010013040=181021835n n l l h mm l a mm =+=--+<+= 中间跨：0120002001800n l l mm ==-=因跨度相差(1810-1800)1800=0.5%<10%，故可按等跨连续板计算内力，计算简图如下：(3).弯矩设计值计算相关数据代入公式后计算结果列入下表中：截面 边跨中离端第二支座中跨中中间支座弯矩系数α 111111-116114-弯矩 M kN m ⋅ 21101()M g q l α=+3.69 -3.69 2.51 -2.87(4).正截面受弯承载力计算环境类别一类，25C 混凝土，板的最小保护层厚度15c mm =，取板的有效厚度01802060h mm =-=，板宽11000b mm =（板带宽）。
25C 混凝土，211.9c f N mm =，1 1.0α=。
板内钢筋采用335HRB 级，则2300y f N mm =。
承载力及配筋计算列入下表中：①②⑤⑥8＠200251.0 8＠200251.06/8＠200196.08＠200251.0②⑤6/8＠170231.08＠200251.06＠170166.08＠200251.0注：对轴线②⑤(2).计算简图主梁截面尺寸为300600mm mm ⨯，次梁在砖墙上的搁置长度为2=240a mm ，按塑性理论计算，各跨计算跨度为：边跨：226000130300224025840 1.0255863n a mm l mm =--+=<= 故取025840l mm =。
中间跨：0260003005700l mm =-=因跨度相差(58405700)/5700 2.5%10%-=<，故可按等跨连续梁计算内力，计算简图如下：(3).内力设计值计算，列入下表中：次梁的弯矩设计值计算截面 边跨中离端第二支座中跨中中间支座弯矩系数α 111111-116114-弯矩 M kN m ⋅21101()M g q l α=+83.71 -83.7154.83-62.66次梁的剪力设计值计算截面 边跨中离端第二支座中跨中中间支座剪力系数v α 0.450.600.550.55剪力 V kN21101()v V g q l α=+69.5092.3484.6584.65318 763318 763314461316603故满足最小配筋率要求。
2).斜截面受剪承载力计算斜截面受剪承载力计算包括：截面尺寸复核、腹筋计算和最小配筋率验算。
截面尺寸验算：'023*******w f h h h mm =-=-=，/285/2004w h b =<， 则截面尺寸按下式验算：33202max 0.250.25 1.011.9200365217.181092.3410c c f b h N V N β=⨯⨯⨯⨯=⨯>=⨯截面尺寸满足要求。
腹筋配筋计算：采用6，双肢箍，按92.34Bl V kN =验算。
由202020.7 1.25/cs t yv sv V f b h f A h s =+可得箍筋间距：022021.25/(0.7)yv sv Bl t s f A h V f b h =-31.2530056.6365/(92.34100.7 1.27200365)282.3mm =⨯⨯⨯⨯-⨯⨯⨯= 调幅后受剪承载力应加强，梁局部范围内将计算的箍筋面积增加或箍筋间距减小20%.现调整箍筋间距，0.8282.3225.8s mm =⨯=，最后取箍筋间距200s mm =。
为方便施工，沿梁长不变。
配筋率验算：实际配筋率256.6(200200)=0.14%sv sv A b s ρ==⨯，配筋率下限为 0.30.3 1.273000.13%t yv f f =⨯=，满足要求。
5.主梁的设计（按弹性方法计算）(1)荷载计算为简化计算，将主梁自重等效为集中荷载。
次梁传来的恒荷载标准值：7.30 6.0=43.8kN ⨯主梁自重：(0.6-0.08)0.3 2.025=7.8kN ⨯⨯⨯主梁粉刷：(0.6-0.08)0.02217=0.36kN ⨯⨯⨯ 主梁恒荷载标准值343.87.80.3651.96k g kN =++= 主梁活荷载标准值314684k q kN =⨯= 则主梁活荷载设计值351.96 1.262.4g kN =⨯= 主梁活荷载设计值384 1.3109.2q kN =⨯=(2)计算简图主梁按连续梁计算，端部支承在砖墙上，支承长度3370a mm =，中间支承在400400mm mm ⨯混凝土柱上，各跨计算跨度为：边跨：332502005550n l l mm =--=，因330.025138.752185n l a mm =<=，取 0331.025400/25889n l l mm =+=中间跨：036000l mm =因跨度相差(60005889)/6000 1.9%10%-=<，故可按等跨连续梁计算。
计算简图如下：(3).内力计算 1).弯矩计算13032303M k g l k q l =+边跨：30362.4 5.889367.47g l kN m =⨯=⋅ ，303=109.2 5.889=643.08q l kN m ⨯⋅ 中间跨：30362.4 6.0374.4g l kN m =⨯=⋅ ，303=109.2 6.0=655.2q l kN m ⨯⋅ 主梁弯矩计算见下表：荷载布置荷载简图1kM2kMB kM3kM①恒荷载0.24491.5458.150.267100.17--0.06725.08②活荷载0.289189.73160.620.13387.32--87.32-③活荷载29.11- 58.21-0.13387.32--0.200131.04④活荷载0.229150.3482.280.311204.17--62.80内力组合①+②281.27218.77187.49- 62.24-①+③62.43 0.06- 187.49- 156.12 ①+④241.88 140.43304.34-87.88内力最值min M 组合类型①+③①+③①+④①+②min M 组合值()kN m ⋅ 62.430.06-304.34-62.24-max M 组合类型 ①+②①+②—— ①+③max M 组合值()kN m ⋅281.27218.77——156.12注：为了简便，表中数据能直接查得k 值的则直接计算，不能查得的按结构力学中区段叠加法计算得出。
如恒荷载作用下，2303/32/358.15B M g l M kN m =+=⋅。
2).剪力计算 ①.第一跨,max A V （1、3跨布置活荷载）：,max 0.73362.40.866109.2140.31A V kN =⨯+⨯= 过第一个集中荷载后为140.3162.4109.231.29kN --=- 过第二个集中荷载后为31.2962.4109.2202.89kN ---=,max Bl V (1、2跨布置活荷载)：,max 1.26762.4 1.311109.2222.22Bl V kN =-⨯-⨯=- 过第一个集中荷载后为222.2262.4109.250.62kN -++=- 过第二个集中荷载后为50.6262.4109.2120.98kN -++=②.第二跨,max Br V (1、2跨布置活荷载)：,max 1.00062.4 1.222109.2195.84Br V kN =⨯+⨯= 过第一个集中荷载后为195.8462.4109.224.24kN --=当可变荷载仅作用在第二跨时： 1.00062.4 1.000109.2171.6Br V kN =⨯+⨯= 过第一个集中荷载后为171.662.4109.20kN --=弯矩包络图（单位：kN m ⋅）(4).正截面承载力计算 1).确定翼缘宽度主梁跨中按T 型截面计算，翼缘宽度取：边跨：'0358*******f b l mm ===，'3005400=5700f n b b s mm =+=+， 取较小值'1963f b mm =；中跨：'03600032000f b l mm ===,'3005400=5700f n b b s mm =+=+, 取较小值'1963f b mm =。
支座截面仍按矩形截面计算。
222（弯）3181523 322（弯）3161743125（弯）218889.1216402截面尺寸满足要求。
计算所需腹筋： 采用8 @250双肢箍筋，303030.7 1.25/cs t yv sv V f b h f A h s =+=0.7 1.27300520+1.25300100.6/200300236.77kN ⨯⨯⨯⨯⨯⨯=。
,max 140.31A cs V kN V =<,,max 222.22Bl cs V kN V =<,,max 195.84Br cs V kN V =<。
验算最小配筋率：3100.6(300200)=0.17%sv sv A b s ρ==⨯,配筋率下限为0.240.3 1.273000.10%t yv f f =⨯=，满足要求。