皮带计算
皮带皮带轮计算
(1)设计功率d p （kw ）d p = A K P（5-23）A K —工况系数，载荷变动小，每天工作大于16小时，轻载启动，取A K =1.2;P — 传递的功率，P =3.0KWd p = A K P =1.2 0.3⨯ =3.6KW(2)根据d p 和转速1n 选取普通V 带查机械设计 (孙志礼主编)图3-12,选A 型V 带。
[32] (3)传动比i由于采用变频器控制转速，且考虑到立轴尺寸，传动比可定为i = 0.9 。
(4)带轮基准直径查机械设计（孙志礼主编）表3-6,取d d =75 mm ，a d =80.5mm 。
(5)带速V （m/s ）1000601⨯=n d V d π（5-24）代入数据，得V =13.74 m/s< m ax V （普通V 带m ax V =25~30 m/s ） (6)初定轴间距,取 0a =600mm 。
(7)所需带的基准长度0d L (mm)d L = 2a +()()2421221a d d d dd d d d -++π（5-25）此时，mm d d d d 7521==最后代入数据,计算得0d L =1435.5mm查机械设计（孙志礼主编）表3-3,取标准值d L =1400mm 。
(8)实际轴间距a a ≈0a +20dd L L - ,代入数据,得a =617.75mm,取整得a=618mm 。
(9)带轮包角α( °) α = 180°(10)单根V 带的基本额定功率1P (kw) 由传动设计手册查得：带轮基准直径d d =75mm,带轮转速1n = 3000 r/min=366.52 rad/s 时,A 型V 带单根基本额定功率为: 0P =1.07 kw(11)单根V 带的基本额定功率增量0P ∆ 单根V 带的基本额定功率增量P ∆ =)11(1iw K n K -kW（5-26）K w — 弯曲影响系数，A 型V 带：K w =1.03×10-3K i — 传动比系数，i=1.00~1.04时，K i =1.00 带入如上数据，计算得：0P ∆= 0 kw (12)V 带的根数z()LdK K P P P z α00∆+=（5-27）αK —小带轮包角修正系数，查表得αK =1 ； L K —带长修正系数，查表得L K =0.96 ；代入数据，得z =3.50，考虑到污泥的性质变化会影响载荷的波动及离心机转子较大的转动惯量，为安全起见，并取整，令z =4 。
成卷皮带长度计算
word 格式-可编辑-感谢下载支持
成卷皮带长度计算
成卷皮带侧面看为多个圆，长度计算可简化为多个圆的周长相加。
即：
L=D 1+D 2+D 3+…….+Dn
其中L 为皮带长度 D 为圆的直径
L=2π R 1+2π R 2+2π R 3+……+2π Rn 因为皮带厚度为20mm ，可知圆的半径相差为20mm ，公示可简化为
L=2π R 1+2π （R 1+20mm ）+2π （R 1+20mm*2）+……+2π （Rn+20mm*n ） 利用等差数列求和公式可得
L=2π{（
R+R+20n ）/2}*n=2π（R*n+10n 2）
成卷皮带内径取300mm
通过公式验算综机场地直径2.3米成卷皮带长度为200米。
通过公式计算可得
1M （直径）成卷皮带可卷皮带约37米。
2M （直径）成卷皮带可卷皮带约150米。
底皮带
底板
实际测量201工作面卷带装置卷带位置
距底皮带1米，可卷约150米；
距底板0.8米，可卷约94米；
距卷带装置中部H 架横梁1.2米，可卷皮带约218米。
卷带装置距底板距离可落底调节，距底皮带距离可通过架高皮带调节，H 架横梁距离不可调节，故理论上最大可卷皮带218米。
工业皮带节周长计算公式
工业皮带节周长计算公式
工业皮带的节周长可以通过以下公式进行计算：
节周长= π * (2 * R + (n - 1) * b)
其中，π为圆周率，R为皮带的半径，n为节的数量（即皮带上有几段），b为节与节之间的间距（即皮带的宽度）。
拓展：
1.如果工业皮带是由多个不同直径的轮子组成，可以通过将每个轮子的节周长相加来计算整个工业皮带的节周长。
2.在实际应用中，为了减少皮带运行时的摩擦损失和能量损耗，常常会在皮带上添加一些辅助构件，例如拉紧轮、导向轮等。
这些构件的加入会使工业皮带的节周长发生变化，需要根据实际情况进行调整。
3.工业皮带的节周长除了用于计算长度外，在工业生产中还有其他重要的应用，例如用于确定皮带上的标志位置、控制传动比等。
因此，正确计算节周长对于工业生产过程的正常运行非常重要。
皮带传动
皮带传动一、皮带传动的具体要求1、三角皮带线速度不宜超过25米／秒，平皮带线速度一般为10～20米／秒，特殊情况下可以降低。
皮带线速度可按下式计算：V=πDn／60×1000（米／秒）式中V——皮带线速度，（米／秒）D——皮带轮直径，（mm）n——皮带轮转速，（r/min）2、平皮带每秒钟经过小皮带轮的次数C不宜超过3～5次，三角皮带不宜超过20次。
C=V/L（次／秒）式中L——皮带长度（m）3、小三角皮带轮包角不应小于120°（平皮带150°），否则应减小两皮带轮的直径差值，或增大中心距离，或加装压带轮。
4、小皮带轮直径不能太小，以免皮带弯曲过度，缩短使用寿命。
对于平皮带传动，小皮带轮直径一般要大于夹布胶带厚度的25～30倍。
小平皮带轮最小直径D最小可用下式计算：D最小=C³√N／n1（mm）式中C——计算系数，C=1150～1400N——传动功率（kw）n1——皮带轮转数（r/min）对三角皮带传动，小三角皮带轮直径不能小于下列数值，否则包角不够，皮带容易打滑和损坏。
5、平皮带轮中心距要大于两轮直径和的两倍；三角皮带轮中心距要大于两轮直径和之半，但也不应超过两轮直径和的两倍。
6、皮带长度L可按下式计算：L=2A＋π／2（D1＋D2）＋（D2－D1）²／4A【mm（开口传动）】式中A——两皮带轮的中心距（mm）D2、D1——大、小皮带轮直径（mm）7、皮带初拉紧力，以每平方厘米皮带断面积用16～18kg左右的力拉紧较为合适。
二、皮带型号及根数的选择1、对平皮带传动可按传动用的功率及皮带线速度求出皮带断面积。
F=P／K（cm²）式中 F——皮带断面积（cm²）P——皮带工作拉力（kg） P=102×N／V式中 N——电动机功率（kw）V——皮带线速度（m／s）K——实际有效应力，kg／cm²；对于橡胶皮带，K值可在10～25kg／cm²范围内选取；在线速度大、负荷冲击大、起动负荷大、连续工作间长和包角小的情况下，可选用较小的值；反之可选较大值。
皮带长度计算公式
皮带长度计算公式
皮带长度计算公式
皮带运转是机械工程中最常见的运动传动方式，它可以将动力从一个位置传送到另一个位置。
皮带长度是工程师在安装这种传动装置时必须考虑的一项重要参数。
因此，掌握皮带长度计算公式非常重要。
皮带长度的计算公式是：L=2πR+2C。
其中，L表示皮带的实际长度，R表示轮胎半径，C表示轮胎之间的间距和连接的距离。
在计算皮带长度时，首先必须确定皮带的安装位置，以及轮胎的半径和间距。
然后，将轮胎的半径和间距输入到公式中，就可以计算出皮带的实际长度。
在实际应用中，还需要考虑其他因素，如皮带材料、轮胎材料、质量等。
这些因素会影响皮带的实际长度，因此在计算皮带长度时，应该考虑这些因素。
在安装皮带时，应该按照皮带的安装说明书来安装，以确保皮带的正确安装，防止出现安装问题，从而确保传动效率。
皮带长度计算公式是L=2πR+2C，在实际应用中，还需要考虑其他因素，如皮带材料、轮胎材料、质量等。
此外，在安装皮带时，应遵循皮带的安装说明，以确保传动装置的正确安装和有效运转。
皮带计算标准公式
皮带计算标准公式一、 条件，皮带长度L ，巷道倾角β，运输能力（一般取350或400）A ，带速V （一般取1.6，2，2.5，3.15，常用2），松散度γ（一般取1），煤的堆积角度a ，倾角系数C ，最大块度Amax （一般为300-400之间），货断面系数K ，上托辊间距L ’（1-1.5m 一般取1.2m ），下托辊间距L ”（2-3，一般2.5或3）,上托单位重量q G ’（一般取9.2kg/m ） ，下托单位重量q G “（2.5m 时4.4kg/m ；3m 时为3.7kg/m ），胶带每米重量q d ，(1000mm 取11.4kg ，800mm 取10.8)，运行阻力系数ω′胶带抗拉强度BGX （一般1000mm 取14000N/cm ，10000 N/cm ），输送带安全系数M ′2、胶带宽度计算0.43)m ==（运输能力A=350-400 载货断面系数K=458 松散度γ=1 倾角系数C=0.9 带速V=23、对皮带进行块度效验 B ≥2Amax+2004、胶带运行阻力与胶带张力计算①运行阻力计算：取运行阻力系数ω′＝0.05，ω″＝0.025每米物料重量q=Q/(3.6×V)＝Wzh＝g(q+qd + qg′) Lω′cosβ＋g(q+qd) L sinβ= （N）W K =g (qd+ qg″) Lω″cosβ± g qdL sinβ（上运为加，下运为减）= (N)②胶带张力计算ˋ1 1′用逐点计算法求胶带个点张力S 2≈S1S 3=1.04S2S 4=1.04S3=1.042S1＝1.08 S1S 5=S4+Wk=1.042S1+WK＝1.08 S1+WKS6=1.04S5=1.043S1+1.04Wk＝1.12 S1+1.04WkS 7=S6+Wzh=1.043S1+1.04Wk+Wzh＝1.12 S1+1.04Wk+WzhS8≈S9=1.04S7=1.044S1+1.042Wk+1.04Wzh=1.17S1+1.08Wk+1.04Wzh2′、按摩擦传动条件考虑摩擦力备用系数列方程，得：S 9＝S1(1+((e uα－1)/m″))＝S1(1+((e0.2×8.225－1)/1.15))＝4.663 S1S9＝1.17 S1+1.08WK+1.04WZH3′联立1′2′ S9＝4.663S1解得:S1＝（N） S5= (N)S2＝（N） S6= (N)S 3＝（N） S7= (N)S4＝（N） S8≈S9＝ (N)4、胶带悬垂度与强度的验算（1）悬垂度验算：重段最小张力S6＝N按悬垂度要求重段允许的最小张力为：Smin=5×（q+q d）Lg′×g×cosβ＝NSmin＜S6胶带悬垂度满足要求（2）胶带强度验算：胶带允许承受的最大张力为：Smax=BGX/M′=1000000/9=111111NSmax＞S9 因此胶带强度满足要求5、牵引力与电机功率输送机主轴牵引力为：W0=S9－S1+0.04(S9+S1)＝（N）电动机功率为：N=W0×V/1000η= KW。
煤矿井下皮带设计计算
34下运输皮带机验算一、原始条件：1、输送长度L＝600米其中：L1=50m α1＝0 °，L2=300m，α2＝15 °，L3=240m，α2＝9.25°，2、输送物料：原煤3、胶带每米重量qd=22 kg/m4、货载最大粒度横向尺寸amax=300 mm5、胶带宽度B＝1000mm6、胶带运行速度 V＝2.5m/s7、货载堆积角30°8、输送机小时运输能力：A=630t/h二、胶带强度计算m:式中：m－安全系数最小安全系数要求大于7。
B－胶带宽度cm B＝100cmGx－胶带强度kg/cm Gx=2000 kg/cmSmax－胶带最大静张力（kg）计算胶带最大静张力Smax计算示意图如下:12347634下运输皮带机示意图9°1515°51、计算胶带运行阻力1）、重段阻力计算：4-5 段的阻力F4-5F 4-5 = 【（q 0+q d +q g ‘） L 1 W ‘cos0°+（q 0+q z ）L 1sin0°】+【（q 0+q d +q g‘）L 2W ‘cos15°+（q 0+q z ）L 2sin15°】+【（q 0+q d +q g ‘） L 3W ‘cos9.25°+（q 0+q z ）L 3sin9.25°】式中：q 0－每米胶带上的货载重量（kg/m ）A －运输生产率（吨/小时）考虑生产潜力取 则063070/3.6 3.6 2.5A q kg m v ===×L 4-5重载长度m L 4-5＝600 mq d －胶带每米自重kg/m ， q d ＝22 kg/mq g ‘－折算每米长度上的上托辊转动部分的重量G g ‘－每组上托辊转动部分重量 G g ‘＝13 kgL g ‘－上托辊间距（米）， 取L g ‘＝1.1 m则1311.82/12/1.1g q kg m kg m === W ‘－槽形托辊阻力数， 查资料W ‘＝0.05F 4-5=【（70+22+12）×50×0.05cos0°+（70+22）×50sin0°】+【70+22+12）×300×0.05cos15°+（70+22）×300sin15°】+【（70+22+12）×240×0.05cos9°15+（70+22）×240sin9°15】 ＝22730kg 2）、空段阻力计算2-3段阻力F2-3 按平巷计算： F 2-3＝（qd+qg"）L 2-3W"式中：q g"－折算到每米长度上的下托辊转动部分的重量G g"－每组下托辊转动部分重量G g"＝18.2 kg L g"－下托辊间距（米） L g"= 3 m 则："18.26/3g q kg m == ， L 2-3≈11.5 m W"－胶带在下托辊上运行阻力段， 查资料W"＝0.025 所以：F 2-3 = （22+6）×11.5×0.025＝8.05kg 1-12段阻力F 1-12，F 1-12 = （q d +q g ‘"） L 1-12W ‘"式中：q g ‘"－1-12段折算每平长度上的下托辊转动部分重量G g ‘"－每组下托辊转动部分重量G g ‘"＝16 kg L g ‘"－此下托辊间距L g ‘"＝3m'"165.33/3g q kg m == W ‘"－胶带在下托辊上动作阻力系数，查表得：W ‘"＝0.025 F 1-12=（22+5.33）×10×0.025＝6.83 kg 10-11 段阻力F 10-11＝[（q d +q g"） L 10-11 W"cos15°-q d L 10-11sin15°]+ [（q d +q g"） L 10-11 W"cos9.25°-q d L 10-11sin9.25°] 式中： L 10-11 = 300 m+520m=820m则F10-11=-2786.38kg9-10段阻力：F9-10= （q d+q g‘"）L9-10W‘"=（22+5.33）×15×0.25 =10.25kg6-7段阻力：F6-7=（q d+q g"）L6-7W"cos15°-q d L6-7sin15°=（22+6）150×0.025cos15°－22×150sin15°=-753kg附加阻力F阻=7KN所以总运行阻力：F=22730+8.05+6.83 -2786.38+10.25-753+700=19915.75Kg=199.15 75(KN)3、功率计算传动滚筒轴功率：P=F*V=199.1575*2.5=498KN(带速取V=2.5m/s) 1、参照皮带机选型计算63页说明：选择电动机备用功率为15%-20%,电动机容量为：所需电动机功率：P1=K*P=1.20*498=597.6KW所以采用双机 2*315KW＞597.6KW 满足使用要求。
皮带计算
一段强力皮带提升能力核定一、核算输送能力1、ρSvk Q 6.3=由α=45°查表5-2-2、表5-2-3得θ'=20°，S=0.07472m 根据θ=22°，查表5-2-4得K=0.81 则41.42590081.017.20747.06.3=⨯⨯⨯⨯=Q h t /＞120h t /（设计运输能力）故满足要求2、计算提升能力2.1101876.09.017.28.04003301033042142⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==k Ct v kB A γ（万t∕a ）=188万t∕a式中：A ——年运输量，万t∕a ；k ——输送机负载断面系数；取400 B ——输送机带宽， 800mm v ——输送机带速，2.17m∕s ；γ——松散煤堆容积重，t∕m 3。
取0.85—0.9； C ——输送机倾角系数；0.76坡度1k ——运输不均匀系数，取1.2；t ——日提升时间，16h 或18h ，按《标准》第十二条规定选取。
2、按实测胶带运输状况计算公式：17103303600k qvtA ⨯=（万t∕a ） 式中：q ——单位输送机长度上的负载量，kg∕m ； 其它符号及单位同上式。
胶带单位长度内货载重量q 最大运输生产率为小时吨/21.1211833010602.14=⨯⨯⨯=A小时吨/51.156.317.221.121t v q =⨯=⋅=A 年万吨/67.672.1101817.25.173303600103303600717=⨯⨯⨯⨯=⨯=k qvt A二、电动机校核1、传动滚筒的圆周驱动力U F 的计算t S S S H U F F F CF F +++=21 （1）式中：H F ——主要阻力，物料、输送带及托辊等运行引起的阻力，N;1S F ——主要特种阻力，托辊前倾及导料槽引起的阻力，N ；2S F ——附加特种阻力，清扫器、犁式卸料器等引起的阻力，N ； t S F ——输送机倾斜阻力，N ；C ——附加阻力系数。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
一段强力皮带提升能力核定一、核算输送能力1、ρSvk Q 6.3=由α=45°查表5-2-2、表5-2-3得θ'=20°，S=0.07472m 根据θ=22°，查表5-2-4得K=0.81 则41.42590081.017.20747.06.3=⨯⨯⨯⨯=Q h t /＞120h t /（设计运输能力）故满足要求2、计算提升能力2.1101876.09.017.28.04003301033042142⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==k Ct v kB A γ（万t∕a ）=188万t∕a式中：A ——年运输量，万t∕a ；k ——输送机负载断面系数；取400 B ——输送机带宽， 800mm v ——输送机带速，2.17m∕s ；γ——松散煤堆容积重，t∕m 3。
取0.85—0.9； C ——输送机倾角系数；0.76坡度1k ——运输不均匀系数，取1.2；t ——日提升时间，16h 或18h ，按《标准》第十二条规定选取。
2、按实测胶带运输状况计算公式：17103303600k qvtA ⨯=（万t∕a ） 式中：q ——单位输送机长度上的负载量，kg∕m ； 其它符号及单位同上式。
胶带单位长度内货载重量q 最大运输生产率为小时吨/21.1211833010602.14=⨯⨯⨯=A小时吨/51.156.317.221.121t v q =⨯=⋅=A 年万吨/67.672.1101817.25.173303600103303600717=⨯⨯⨯⨯=⨯=k qvt A二、电动机校核1、传动滚筒的圆周驱动力U F 的计算t S S S H U F F F CF F +++=21 （1）式中：H F ——主要阻力，物料、输送带及托辊等运行引起的阻力，N;1S F ——主要特种阻力，托辊前倾及导料槽引起的阻力，N ；2S F ——附加特种阻力，清扫器、犁式卸料器等引起的阻力，N ； t S F ——输送机倾斜阻力，N ；C ——附加阻力系数。
(据：矿山固定设备选型使用手册表998页5-2-7选1.09)2、主要阻力H F 的计算[]θcos )2(G B RU RO H q q q q fLg F +++= （2-0）H F ——可分为承载分支主要阻力HS F 和回程分支主要阻力Hx F ，N ；f ——模拟摩擦因数，(据：矿山固定设备选型使用手册表999页5-2-8选0.022)L ——输送机头、尾滚筒中心之间的长度，m ；取1080m g ——重力加速度，g =9.812/s m ；θ——输送机倾角，（22°）； RO q ——承载分支托辊组每米长度转动部分质量，m kg /； RU q ——回程分支托辊组每米长度转动部分质量，m kg /； G q ——输送带上每米长度物料的质量，实际测量17.5m kg /；B q ——每米长度输送带的质量，30.61m kg /；1）输送机托辊转动部分每米质量的计算托辊转动部分质量1G 、2G 由手册表5-2-10查得1G =7.74kg 、2G =7.15kg1G 、2G ——上、下托辊转动部分质量，kg ；承载分支托辊组每米长度转动部分质量m kg a G q RO /45.62.174.701===（2-1） 回程分支托辊组每米长度转动部分质量m kg a G q U RU /38.2315.72===（2-2） 0a 、U a ——上、下托辊间距，m 。
将（2-1）、（2-2）代入（2-0）中得主要阻力H F =19070.5773 N （2） 3、主要阻力特种阻力1S F 的计算11G S F F F +=ε=2127.8892N （3）其中εθμεεεsin cos )(0g q q L C F G B +==2127.8892 N 式中εF ——托辊前倾的摩擦阻力，N ； 1G F ——输送物料与导料板摩擦阻力，N ；εC ——槽形系数取0.43；0μ——托辊和输送带间的摩擦因数，一般取0.3~0.4；取0.4 ε——托辊前倾角，取1°30′。
εL ——装有前倾托辊的输送机长度，取1080m ；θ——输送机倾角，（22°）； 212021121000b v v gl l F bv G ⎪⎭⎫ ⎝⎛+=ρμ=0.0024N 忽略不计式中1μ——输送物料与导料板摩擦因数，取0.5~0.7；取0.7V l ——输送机每秒设计输送能力， 0.04;/3s mρ——物料的堆积密度，由995页表5-2-5查得8503/m kgb l ——加速段导料板的长度，1.5m ；0v ——在受料点输送方向上物料的输送速度分量，计算得2s m /；1b ——导料板间的宽度，m 。
查表1.15m4、附加特种阻力的计算N F nF F a r S 40001200140022=+⨯=+= （4）其中N AP F r 14007.0101002.041=⨯⨯⨯==μ N Bk F a 120015008.02=⨯==n ——清扫器个数；2个A ——单个清扫器与输送带的接触面积，由5-2-11取值得：0.02P ——清扫器对输送带的压力，2/m N 取24/1010m N ⨯ k ——刮板系数，取1500m N /5、倾斜阻力计算N gH q F G St 70875405105.17=⨯⨯==（5）将（2）（3）（4）（5）代入（1）中得： 传动滚筒的圆周驱动力U F 的计算NF F F CF F t S S S H U 8185.977897087540002127.8892 19070.577309.121=+++⨯=+++=5、传动功率计算KW v F p U A 212100017.28185.977891000=⨯==取驱动系统正功率运行时的传动效率η=0.85，则KW p p AM 25085.0212===η所用电动机符合要求。
三、传动滚筒扭矩校核传动滚筒合力n F6849.29412163939.4967269145.1662422min max =⨯+=+=F F F U n N超出现有皮带宽 传动滚筒扭矩m KN D F M U ⋅=⨯==4971.6620008.069145.1662422000max max查表不符合800宽皮带要求四、输送带垂度校核1、重段、空段下垂度计算： 重段：()3865.70798max 0min =⎥⎦⎤⎢⎣⎡+≥d B G a h g q q a F N ；空段： 6538.112608maxmin =⎥⎦⎤⎢⎣⎡≥d B U a h gq q F N式中：min F ——输送带最小允许张力，N ； 0a ——上托辊间距，1.2m 。
U q ——下托辊间距，3m 。
G q ——输送带上每米长度物料的质量，实际测量17.5m kg /；B q ——每米长度输送带的质量，30.61m kg /；m ax d a h ⎥⎦⎤⎢⎣⎡——允许输送带最大下垂度，一般01.0m ax≤⎥⎦⎤⎢⎣⎡d a h 。
输送带不打滑条件为 1、11maxmin 2-≥μϕeF F U式中：m ax U F ——输送带满载启动或制动时，传动滚筒的最大圆周力，N ；μ——传动滚筒与输送带间的摩擦因数，查表取0.35ϕ——输送带在传动滚筒上的围包角，实际测量207.07°；μϕe ——欧拉系数，查表得3.6。
则4967.6393916.3169145.166242min 2=-⨯≥F N2、N F K F U A U 69145.1662428185.977897.1max =⨯== 式中：A K ——启动系数，一般取7.1~3.1=A K 。
3、各特性点张力根据不打滑条件，传动滚筒奔离点最小张力2F 为63939.4967N ＞11260.6538 N 。
取04.1='K ，)2(04.123r F F F +=忽略头部清扫器阻力r F ；则0766.664974967.6393904.13=⨯=F N 计算回程分支主要阻力4F F HH =Nq q fLg F F B RU 0455.73667)22cos 61.3038.2(81.91080022.00766.66497)cos (34=⨯+⨯⨯⨯+=++= θ7273.766130455.7366704.104.145=⨯=⨯=F F N ； 2764.796787273.7661304.104.156=⨯=⨯=F F N ；因为 2764.796786=F N ＞7079.3865N ，所以满足承载边保证下垂最小张力要求。
五、输送带安全系数校核N F F F U 3152.161729116.37.18185.9778911e n amax 1=+-=+-==）（）（μ点为 由BmF max =σ得8930.93152.1617292000800max =⨯==F B m σ＜10不满足要求 式中σ——输送带纵向扯断强度,2000N/mm m ——安全系数 B ——带宽,mm.二段强力皮带提升能力核定一、核算输送能力校核ρSvk Q 6.3=由α=45°查表5-2-2、表5-2-3得θ'=20°，S=0.07472m 根据θ=22°，查表5-2-4得K=0.81 则41.42590081.017.20747.06.3=⨯⨯⨯⨯=Q h t /＞150h t /（设计运输能力） 故满足要求2.110188.09.017.28.04003301033042142⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==k Ct v kB A γ（万t∕a ）=198万t∕a式中：A ——年运输量，万t∕a ；k ——输送机负载断面系数；取400 B ——输送机带宽， 800mm v ——输送机带速，2.17m∕s ；γ——松散煤堆容积重，t∕m 3。
取0.85—0.9； C ——输送机倾角系数；0.8坡度1k ——运输不均匀系数，取1.2；t ——日提升时间，16h 或18h ，按《标准》第十二条规定选取。
按实测胶带运输状况计算公式：17103303600k qvtA ⨯=（万t∕a ） 式中：q ——单位输送机长度上的负载量，实际测量17.7kg∕m ； 其它符号及单位同上式。
年万吨/67.672.1101817.25.173303600103303600717=⨯⨯⨯⨯=⨯=k qvt A 满足要求二、电动机校核1、传动滚筒的圆周驱动力U F 的计算t S S S H U F F F CF F +++=21 （1）式中：H F ——主要阻力，物料、输送带及托辊等运行引起的阻力，N;1S F ——主要特种阻力，托辊前倾及导料槽引起的阻力，N ；2S F ——附加特种阻力，清扫器、犁式卸料器等引起的阻力，N ； t S F ——输送机倾斜阻力，N ；C ——附加阻力系数。