模板及支撑系统估算参考数据
模板及支撑系统估算参考数据
定型整体大模板
1、全剪力墙工程每层墙体混凝土与模板接触面积约等于建筑面积×3
2、若墙体模板配置一半，则墙模面积约等于建筑面积×3÷2
3、大模板（含背楞），每m2重量105kg
4、大模板（含背楞、挑架、斜撑），每m2重量125kg
5、大模板（含外挂架全部配件），每m2重量135kg
6、大模板周转使用次数可达200-250次，每次摊销费2.27-2.84元/m2
7、穿墙螺栓数量=大模板面积÷2÷0.81
可变截面柱模板
1、可变截面柱模板（模板T形连接变截面）200kg/m2
2、可变截面柱模板（模板直角连接、背楞可变）185kg/m2
3、可变截面柱模板周转使用次数200-250次
4、可变截面柱模板对拉螺栓数量=背楞数量
竹胶模板
1、厚度选择：墙模、楼板底模、梁侧模：12mm
梁底模：12mm（梁高800以内）
15mm（梁高600-1000）
18mm（梁高800以上）
2、梁、板底模面积约等于楼层面积（墙厚及电梯井面积不减）
3、梁侧模面积=（梁高—板厚）×2×梁长
4、墙模面积=（层高—板厚）×墙双面净长
5、计算竹胶板材料时，应加损耗10%，竹胶模板周转次数5-8次
6、穿墙螺栓数量=竹胶板模板面积÷2÷0.54
木方
1、墙模采用50×100，@300每m2墙模配木方0.0165m3
2、主梁底模的纵横楞采用100×100，每延米梁底模配木方0.045m3
3、板及次梁底模纵横楞采用100×100，横楞采用50×100，平均m2板及次梁底模配木方0.035m3
4、当板厚为200以上时，每m2板底模配木方0.04m3
5、计算材料时应加损耗10%
早拆支拆体系
（碗扣架）
1、梁下立杆数量=（梁净长÷0.9（取整数）+1）×2×梁根数
2、板下立杆数量=板的支模面积÷1.44（立杆间距1200）
3、估算碗扣架重量（P）：板按7.2m×7.2m×3.6m测算
a、P板=（层高-板厚-0.6m）×支模面积×15kg/m3
b、P梁=（层高-梁高-0.6m）×0.9m（宽）×梁净长×15kg/m3
c、P延=立杆延米×5.8+横杆延米×4.4
4、可调支撑头数量=可调底座数量=立杆数量
当1根立杆由2种以上规格组合时，仍按一根立杆计
5、立杆平均重量5.8kg/m，横杆平均重量：4.4kg/m
脚手架
估算支模钢管架重量（P支），按7.2米长7.2米宽3.6米高测算
P支=支模空间（m3）×12kg/3（包括斜撑）
脚手架需用量计算
外墙脚手架钢管重量=脚手架立面面积×20kg/m2
满堂红脚手架钢管重量=脚手体积×12kg/m3
外墙脚手架扣件重量=脚手架立面面积×3.5kg/m2
满堂脚手架扣件重量=脚手架体积×2kg/m2
（注：钢管单位面积平均重量中含立杆、横杆、剪刀撑、斜道、栏杆、拉结杆）。
(完整word版)模板支撑体系计算书
（二）、采用七夹板与扣件式钢管支撑相结合的支撑方案设计计算：模板及其支架计算的荷载标准值及荷载分项系数表以下对模板进行验算。
一）楼板模板计算：按普通胶合板（1830×915×18）验算，龙骨间距600，按三跨连续梁计算。
1、荷载设计值1）模板自重：300N/m2×0.915m×1.2=329.4N/m2）新浇砼重：24000N/m3×0.10m×0.915m×1.2=2635.2N/m3）钢筋自重：1100N/m3×0.915m×0.10m×1.2=120.78N/m合计：329.4+2635.2+120.78=3085.38N/m4）施工工人及设备重量：2500N/m2×0.915m×1.4=3201N/m2、弯矩设计值M=（-0.10）×3085.38×(0.6)2+(-0.117)×3201×(0.6)2=245.89N·M另考虑集中荷载F=2500N，由两块模板分别承担。
F1=1250NM1=0.08×3085.38×(0.6)2+0.213×1250×0.6=248.61 N·M3、承载力验算W=bh2/6=915×182/6=49410mm3δm=M max/w=2.48×105/49410=5.02N/mm<[ ]=15.21N/mm2满足要求4、挠度验算W=k·f·q·l4/100EI=0.677×3085.38×10-3×6004/(100×9×103×915×183/12)=0.68<[L/250]=2.4mm满足要求.二）模板的龙骨验算采用50×100松木龙骨·600，水平钢管间距1000（即龙骨的跨度），按三跨连续梁计算1、荷载1）模板：300N/m2×0.6m×1.2=216N/m2）砼24000N/m3×0.6m×0.10m×1.2=1728N/m3）1100N/m3×0.6m×0.10m×1.2=79.2N/m合计：216+1728+79.2=2023.2N/m4）施工荷载：2500N/m2×0.6m×1.4=2100N/m2、弯距M=(-0.10)×2023.2×1.02+(-0.117)×2100×1.02=-448.02N·M另考虑集中荷载F=2500NM1=0.08×2023.2×1.02+0.213×2500×1.02=694.36 N·M3、承载力验算W=bh2/6=50×1002/6=0.833×105δm=M/W=694360/0.833×1.05=8.33N/m2<14.95N/m24、挠度验算W= k·f·q·l4/100EI=0.677×2023.2×10-3×10004/(100×9×103×50×1003/12)0.37mm <[W]=L/250=4mm满足要求. 三）水平钢管采用￠48×3.5焊接钢管,间距1000mm,跨度1000，按五跨连续梁计算。
模板支撑体系计算书
模板支撑体系计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20114、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20126、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性风荷载参数:荷载系数参数表:设计简图如下:模板设计平面图模板设计立面图四、面板验算楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。
W = bh2/6=1000x13x13/6 = 28166.667mm3, I = bh3/12=1000x13x13x13/12 = 183083.333mm4承载能力极限状态% = 丫。
”1.35'5 +(G2k+G3k)xh)+1.4x/x(Q1k + Q2k)]xb=1x[1.35x(0.1+(24+1.1)x0.4)+1.4x0.9x2.5]x1=16.839kN/m正常使用极限状态q=(Y G(G1k +(G2k+G3k)xh))xb =(1x(0.1+(24+1.1)x0.4))x1 =10.14kN/m计算简图如下：W? TV?瞥HIP"」闻,,1、强度验算M max=q1l2/8 = 16.839x0.252/8 = 0.132kN-mo=M /W=0.132x106/28166.667 = 4.671N/mm2S[f] = 15N/mm2 max满足要求！2、挠度验算v max=5ql4/(384EI)=5x10.14x2504/(384x10000x183083.333)=0.282mmv=0.282mm<[v] = L/400=250/400 = 0.625mm满足要求！五、小梁验算q1 = 丫。
>1.'。
+(5+%9)+1.4*限9比+Q2k)]xb=1x[1.35x(0.3+(24+1.1)x0.4)+1.4x0.9x2.5]x0.25=4.277kN/m因此，q1静=Y0x1.35x(G1k +(G2k+G3k)xh)xb=1x1.35x(0.3+(24+1.1)x0.4)x0.25 = 3.49kN/m q1活=Y0x1.4xW c x(Q1k + Q2k)xb=1x 1.4x0.9x2.5x0.25 = 0.787kN/m 计算简图如下：1、强度验算M1= 0.125q1静L2+0.125q1 活L2=0.125x3.49x0.92+0.125x0.787x0.92=0.433kN-mM2 = q1L12/2=4.277x0.32/2 = 0.192kN-mM max=max[M], M2] =max[0.433, 0.192] = 0.433kN-m gM max/W=0.433x106/42667=10.15N/mm2<[f]=15.444N/mm2 满足要求！2、抗剪验算V1= 0.625q1静L+0.625q1活L=0.625x3.49x0.9+0.625x0.787x0.9 = 2.406kNV2=q1L[=4.277x0.3 = 1.283kNV max=max[V], V2]=max[2.406, 1.283] =2.406kNT max=3V max/(2bh0)=3x2.406x1000/(2x40x80) = 1.128N/mm2<[T]=1.782N/mm2 满足要求！3、挠度验算q=(Y G(G1k +(G2k+G3k)xh))xb=(1x(0.3+(24+1.1)x0.4))x0.25 = 2.585kN/m挠度,跨中v max=0.521qL4/(100EI)=0.521x2.585x9004/(100x9350x170.667x104) = O.554mm<[v]=L/400=900/400=2.25mm；悬臂端v max= ql14/(8EI)=2.585x3004/(8x9350x170.667x104) = 0.164mm<[v]=2xl1/400 = 2x300/400= 1.5mm满足要求！六、主梁验算1、小梁最大支座反力计算q1 = Y0x[L35x(G ik +(G2k+G3k)xh)+1.4x%x(Q ik +Q2k)]xb=1x[1.35x(0.5+(24+1.1)x0.4)+1.4x0.9x2.5]x0.25=4.345kN/mq1 静=Y0x1.35x(G1k +(G2k+G3k)xh)xb = 1x1.35x(0.5+(24+1.1)x0.4)x0.25 = 3.557kN/mq1活=丫/1.4*限91k + Q2k)xb =1x1.4x0.9x2.5x0.25 = 0.787kN/mq2= (Y G(G1k +(G2k+G3k)xh))xb=(1x(0.5+(24+1.1)x0.4))x0.25 = 2.635kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，R max=1.25q1L=1.25x4.345x0.9=4.888kN按二等跨连续梁按悬臂梁，R1= (0.375%静+0.437q1活)L +q1l1= (0.375x3.557+0.437x0.787)x0.9+4.345x0.3 = 2.814kN主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6R=max[R max，RJx0.6 = 2.933kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max = 1.25q2L= 1.25x2.635x0.9 = 2.964kN按二等跨连续梁悬臂梁，R'1= 0.375q2L +qj = 0.375x2.635x0.9+2.635x0.3 =1.68kNR'=max[R'max，R'Jx0.6 = 1.779kN;计算简图如下：2.933kN 2.933kN 2.933kN 2.933kN 2.933kN 2.933kN 2.933kN 2.933kN 2.933kN 2.933kN 2.933kN 2.933kN 2.933kN主梁计算简图一2、抗弯验算gM max/W=0.865x106/4490=192.748N/mm2s[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)T max=2V max/A=2x6.664x1000/424 = 31.436N/mm2<[i]=125N/mm2满足要求！4、挠度验算跨中v max=0.974mms[v]=900/400=2.25mm悬挑段v max=0.332mmS[v]=2x150/400=0.75mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=8.001kN，R2=11.064kN，R3=11.064kN，R4=8.001kN 七、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N=11.064/0.6=18.44kNS[N] = 30kN 满足要求！八、立杆验算1、长细比验算l o=k|i(h+2a)=1x1.1x(1500+2x250)=2200mmX=l o/i=2200/15.9=138.365<[X]=230 满足要求！2、立杆稳定性验算考虑风荷载：l0=k|i(h+2a)=1.155x1.1x(1500+2x250)=2541mm九=l0/i=2541.000/15.9=159.811查表得，叼=0.277M wd=Y0xw w Y Q M wk二Y0xw w Y Q(C2w k l a h2/10)=1x0.9x1.4x(1x0.024x0.9x1.52/10)=0.006kN-m N d=Max[R1,R2,R3，R4]/0.6+1xy G xqxH=Max[8.001,11.064,11.064,8.001]/0.6+1x1.35x0.15x4=19.25kNf d=N d/(91A)+M wd/W =19.25x103/(0.277x424)+0.006x106/4490=165.266N/mm2<[o]=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016第8.3.2条：支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=4/4=1<3满足要求！十、架体抗倾覆验算风荷栽fl制示甘国支撑脚手架风线荷载标准值:4.=1/、=0.9*0.111=0.1四加：风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值：F wk= 1a xH m X Wmk=0.9x 1.5x0.163=0.22kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M卜：okM ok=0.5H2q wk+HF wk=0.5x42x0.1+4x0.22=1.679kN.m参考《规范》GB51210-2016第6.2.17条：B21a(g k1+8卜/冯占应以g k1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2g k2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2G jk一支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNbj——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB21a(g k1+ g k2)+2SG jk b j =B21a[qH/(1a x1b)+G1k H2xG jk xB/2=42x0.9x[0.15x4/(0.9x0.9)+0.5]+2x1x4/2=21.867kN. m>3y0M ok =3x1x1.679=5.038kN.M满足要求！十一、立杆支承面承载力验算11、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表可得：P h=1，f t=0.992N/mm2，”=1，h0=h-20=380mm，u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=2120mm F=(0.7Pf +0.25oh t pc)nu m h0=(0.7x1x0.992+0.25x0)x1x2120x380/1000=559.409kNNF1=19.25kNm满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表可得：f c=11.078N/mm2，氏=1，P i=(A b/A l)i/2=[(a+2b)x(b+2b)/(ab)]i/2=[(400)x(300)/(200x100)]i/2=2.449A =ab=20000mm2inF=1.35P c P l f c A ln=1.35x1x2.449x11.078x20000/1000=732.657kN>F1=19.25kN 满足要求！。
模板支撑系统设计计算
模板支撑系统设计计算KL-3梁立柱支承计算矩形梁、净跨4.17m，截面尺寸为350mm×750mm，离地面高度3.15m，采用钢管脚手架支承系统，初步考虑立柱钢管横距0.8m，纵距0.9m。
大横杆步距1.8m。
模板采用组合钢模板。
荷载值确定为：定型组合钢模板0.50KN/m2，普通混凝土24.0KN/m3，梁钢筋1.5KN/m3砼，振捣混凝土时产生的荷载水平模板为2.0KN/m2，施工荷载总计5.0KN/m2。
（一）荷载计算（荷载分项系数1.2）1、钢模板自重：1.2×0.5×（0.35+0.75×2）=1.11KN/m2、混凝土荷重：1.2×24.0×（0.35×0.75）=7.56KN/m3、钢筋荷重：1.2×1.5×0.35×0.75=0.47KN/m4、振捣混凝土荷载：1.2×2.0×0.35=0.84KN/m5、施工荷载：1.2×5.0×0.35=2.1KN/mq1=12.08KN/m设计荷载值乘以r=0.9的折减系数q=0.9 q2=q×q1=0.9×12.08=10.87KN/m（二）强度验算钢管支承架采用直径48mm，壁厚3.5mm的普通脚手架管，每米重3.84kg。
脚手架钢管按轴心受压强度条件承载力为PN1≤81.52KN。
当大横杆间距为1.0~2.0m，压杆长度系数μ为0.7~1.0时，按轴心受压稳定条件计算的为0.42PN1。
即P N=81.52KN×0.42=34.24KNN=q1.L=12.08KN/m×0.8m=9.66KN验算结果P1N=1/2q×0.8=1/2×12.08×0.8=4.83KN即P1N＜PN4.83KN＜34.24KN满足要求。
梁、木模板及支撑架设计计算
2.19 mm
<
0.14 kN/mm2 <
ω max= 3. 木底模(按单跨简支梁计算)：
σ max=
1.65 mm
<
0.0020 kN/mm2 <
ω max=
0.262 mm
<
4. 梁下纵向木肋计算(按三跨连续梁)；
梁下纵向木肋的截面特征值
肋宽 肋高 截面模量W 惯性矩I
cm cm
cm3
木模板
钢模板
平板的模板及小楞
0.3
0.5
楼板模板（其中包括梁的模板）
0.5
0.75
梁模的自重确定值为
0.5
kN/m2
板模的自重确定值为
0.3
kN/m2
（2）新浇混凝土自重标准值——对普通混凝土，可采用24KN/m3；对其他混凝土，可根据实际重力密度确定。
混凝土自重确定值为
24
kN/m3
（3）钢筋自重标准值——按设计图纸计算确定。一般可按每立方米混凝土含量计算：
梁、木模板及支撑架设计计算（荷载及荷载组合）
1. 荷载
计算模板及其支架的荷载，分为荷载标准值和荷载设计值，后者应以荷载标准值乘以相应的荷载分项系数。
1）荷载标准值
（1）模板及支架自重标准值——应根据设计图纸确定。对肋形楼板及无梁楼板模板的自重标准值，见下表。
模板及支架自重标准值（kN/m2）
模板构件的名称
肋宽 肋高 截面模量W 惯性矩I
cm cm
cm3
cm4
5 10
83.33
416.7
mm 满足
σ max=
0.01 kN/mm2 < 0.0150 kN/mm2 满足
模板及支撑设计时各项荷载的参考数值
模板及支撑设计时各项荷载的参考数值
1 模板及其支撑自重标准值按表1 取值。
表 1 楼板模板及其支撑荷载标准值（kN）
2 现浇混凝土自重：普通混凝土采用24kN/m3，其他混凝土根据实际重力密度确定。
3 钢筋自重：根据钢筋混凝土结构工程设计图纸计算确定，一般梁板结构每立方米混凝土中钢筋的自重标准值，楼板为 1.1kN/m3，梁为 1.5kN/m3。
4 施工人员及施工设备荷载：
（1）计算模板及次龙骨时，施工均布荷载可取 2.5 kN/m2，另应以集中荷载 2.5 kN 再进行计算，当单块模板板面宽度小于150mm 时，集中荷载可分布在相邻两块板上；比较均布荷载、集中荷载两者作用的弯矩值，设计校核选用其中较大数值；
（2）主龙骨承载能力核算，均布荷载取 1.5 kN/m2；
（3）计算竖向支撑时，均布活荷载取 1.0 kN/m2；
（4）对大型浇筑设备如混凝土输送泵管、布料机等按实际情况计算；
（5）混凝土堆积料高度超过板厚按实际高度计算。
5 振捣混凝土时产生的荷载，对水平面荷载可采用2 kN/m2。
6 计算模板及其支撑时的荷载分项系数：
计算模板及其支撑时的荷载设计值，应采用荷载标准值乘以相应的分项系数k 求得，荷载分项系数应按表 6 采用。
表6 荷载分项系数
组合时，荷载分项系数k 取 1.2，由永久荷载控制的组合时，荷载分项系数k 取 1.35。
7 计算一般模板结构，其荷载组合应按表7 选用。
表7 荷载组合
（2）计算承载能力应采用荷载设计值，验算挠度采用荷载标准值。
模板支撑体系计算书
模板支撑体系计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20114、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20126、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性模板设计平面图模板设计立面图四、面板验算W＝bh2/6=1000×13×13/6＝28166.667mm3，I＝bh3/12=1000×13×13×13/12＝183083.333mm4承载能力极限状态q1＝γ0×[1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×φc×(Q1k+ Q2k)]×b=1×[1.35×(0.1+(24+1.1)×0.4)+1.4×0.9×2.5]×1=16.839kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.4))×1＝10.14kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝q1l2/8＝16.839×0.252/8＝0.132kN·mσ＝M max/W＝0.132×106/28166.667＝4.671N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=5×10.14×2504/(384×10000×183083.333)=0.282mmν＝0.282mm≤[ν]＝L/400＝250/400＝0.625mm满足要求！五、小梁验算101k2k3k c1kQ2k)]×b=1×[1.35×(0.3+(24+1.1)×0.4)+1.4×0.9×2.5]×0.25＝4.277kN/m 因此，q1静＝γ0×1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1×1.35×(0.3+(24+1.1)×0.4)×0.25＝3.49kN/mq1活＝γ0×1.4×φc×(Q1k + Q2k)×b=1×1.4×0.9×2.5×0.25＝0.787kN/m 计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×3.49×0.92+0.125×0.787×0.92＝0.433kN·m M2＝q1L12/2=4.277×0.32/2＝0.192kN·mM max＝max[M1，M2]＝max[0.433，0.192]＝0.433kN·mσ=M max/W=0.433×106/42667=10.15N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×3.49×0.9+0.625×0.787×0.9＝2.406kNV2＝q1L1＝4.277×0.3＝1.283kNV max＝max[V1，V2]＝max[2.406，1.283]＝2.406kNτmax=3V max/(2bh0)=3×2.406×1000/(2×40×80)＝1.128N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.4))×0.25＝2.585kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×2.585×9004/(100×9350×170.667×104)＝0.554mm≤[ν]＝L/400＝900/400＝2.25mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=2.585×3004/(8×9350×170.667×104)＝0.164mm≤[ν]＝2×l1/400＝2×300/400＝1.5mm满足要求！六、主梁验算q1＝γ0×[1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×φc×(Q1k+ Q2k)]×b=1×[1.35×(0.5+(24+1.1)×0.4)+1.4×0.9×2.5]×0.25＝4.345kN/mq1静＝γ0×1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1×1.35×(0.5+(24+1.1)×0.4)×0.25＝3.557kN/mq1活＝γ0×1.4×φc×(Q1k + Q2k)×b ＝1×1.4×0.9×2.5×0.25＝0.787kN/mq2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.4))×0.25＝2.635kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，R max＝1.25q1L＝1.25×4.345×0.9＝4.888kN按二等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.375q1静+0.437q1活)L +q1l1＝(0.375×3.557+0.437×0.787)×0.9+4.345×0.3＝2.814kN主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6R＝max[R max，R1]×0.6＝2.933kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×2.635×0.9＝2.964kN按二等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.375q2L +q2l1＝0.375×2.635×0.9+2.635×0.3＝1.68kNR'＝max[R'max，R'1]×0.6＝1.779kN;计算简图如下：主梁计算简图一2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)σ=M max/W=0.865×106/4490=192.748N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)τmax=2V max/A=2×6.664×1000/424＝31.436N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)跨中νmax=0.974mm≤[ν]=900/400=2.25mm悬挑段νmax＝0.332mm≤[ν]=2×150/400=0.75mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=8.001kN，R2=11.064kN，R3=11.064kN，R4=8.001kN 七、可调托座验算满足要求！八、立杆验算l0=kμ(h+2a)=1×1.1×(1500+2×250)=2200mmλ=l0/i=2200/15.9=138.365≤[λ]=230满足要求！2、立杆稳定性验算考虑风荷载:l0=kμ(h+2a)=1.155×1.1×(1500+2×250)=2541mmλ=l0/i=2541.000/15.9=159.811查表得，φ1=0.277M wd=γ0×φwγQ M wk=γ0×φwγQ(ζ2w k l a h2/10)=1×0.9×1.4×(1×0.024×0.9×1.52/10)=0.006kN·m N d=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1×γG×q×H=Max[8.001,11.064,11.064,8.001]/0.6+1×1.35×0.15×4=19.25kNf d=N d/(φ1A)+M wd/W＝19.25×103/(0.277×424)+0.006×106/4490=165.266N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=4/4=1≤3满足要求！十、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:q wk=l a×ωfk=0.9×0.111=0.1kN/m：风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值：F wk= l a×H m×ωmk=0.9×1.5×0.163=0.22kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M ok：M ok=0.5H2q wk+HF wk=0.5×42×0.1+4×0.22=1.679kN.m参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条：B2l a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j≥3γ0M okg k1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2g k2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2G jk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNb j——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j =B2l a[qH/(l a×l b)+G1k]+2×G jk×B/2=42×0.9×[0.15×4/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×4/2=21.867kN. m≥3γ0M ok =3×1×1.679=5.038kN.M满足要求！十一、立杆支承面承载力验算11、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表h t0u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=2120mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，)ηu m h0=(0.7×1×0.992+0.25×0)×1×2120×380/1000=559.409kN≥F1=19.25kNm满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表c cβl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(400)×(300)/(200×100)]1/2=2.449，A ln=ab=20000mm2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×2.449×11.078×20000/1000=732.657kN≥F1=19.25kN满足要求！。
模板及支撑系统设计及计算
模板及支撑系统设计取值中板纵距为600mm，横距900mm，水平杆步距为900mm；主楞采用φ48钢管双拼间距900mm，次棱采用100*100方木间距300mm。
中板梁模板施工面板采用18mm厚竹胶合板，次楞采用间距300mm的100*100mm方木，主楞采用间距450mm双拼φ48×3.5mm钢管。
顶板纵距为600mm，横距600mm，水平杆步距为900mm。
主楞采用φ48钢管双拼间距900mm，次棱采用100*100方木间距300mm。
立杆底座支撑在结构板上。
顶总梁模板施工面板采用18mm厚竹胶合板，次楞采用间距250mm的100×100mm方木，主楞采用间距300mm 双拼φ48×3.5mm钢管。
11.3模板及支撑系统设计验算说明11.3.1设计验算原则（1）应满足模板在运输、安装、使用过程中的强度、刚度及稳定性的要求；（2）从本工程实际出发，优先选用定型化、标准化的模板支撑和模板构件；（3）采取符合实际的力学模型进行计算。
11.3.2模板及支架系统的力学参数（1）扣件式脚手架（2）木材11.3.3模板变形值的规定为了保证结构表面的平整度，模板及模板支架必须具有足够的刚度，验算时其变形值不超过下列规定：(1)结构表面外露的模板，为模板构件计算跨度的1/400； (2)结构表面隐蔽的模板，为模板构件计算跨度的1/250；(3)支架体系的压缩变形值或弹性挠度，为相应的结构计算跨度的1/1000； 11.4侧墙模板及支架计算 11.4.1荷载计算1、恒载——作用在模板上的侧压力2/121022.0νββγt F C = （1）H F C γ= （2）取式中较小值1）新浇注混凝土侧压力 F1=0.22rct0β1β2V1/2=0.22×24×5×1.2×1.15×1 1/2 =36.43KN/m2其中：rc 为混凝土的重力密度，取24KN/m2；t0=200/(T+15)=200/(25+15)=5（注混凝土入模温度25℃）；β1，外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2，本工程采用商品混凝土，故取1.2；β2，混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm 时，取0.85；50~90mm 时，取1.0；110～150mm 时，取1.15，本工程坍落度为140±20mm ，取值为1.15；V=1m/h ，本工程混凝土采用汽车泵泵送浇筑，板块最大长度为28m 宽度为0.8m ，则浇筑速度为1m/h ，混凝土每小时浇筑=1/28/0.8=22.4m3/h ，。
模板工程及支撑体系计算
模板工程及支撑体系计算本工程模板主要集中在地下室、地上框架梁、柱、板及地下室外墙。
拟建建筑物地下二层，从下往上层高依次为4.0m、5.5m；地上五层，一层层高6m，二至五层层高5.2m。
7.7.1 模板体系设计选型墙体模板：地下室内外墙均采用17mm厚硬质双面覆膜多层木模板，按地下二层1/2的量配置，周转使用；独立柱模板：17mm厚硬质双面覆膜多层木模板，配以100×50木枋加钢管组合背楞，φ18对拉螺杆加钢管斜撑予以加固，按不同类型总量的1/2配置，按施工流水周转使用；梁、板模板：按地下二层量的2倍配置，向上周转，随工程进展补充损耗。
7.7.2 安装前准备工作（1）模板的堆放场地设置在塔吊工作半径范围内，便于直接调运。
（2）技术交底：编制详细的施工方案，对施工班组进行技术交底。
（3）测量放线：柱模安装之前，在楼层上依次弹出墙体、柱子轴线，柱模的安装位置线和门洞口位置线。
轴线引测后，测量员复验。
（4）刷脱模剂：先将模板表面的粉尘、残留物等清理干净，然后刷脱模剂，木模板采用水性脱模剂。
（5）柱模安装之前，柱钢筋绑扎完毕，验收合格且相关资料完毕。
（6）已做好施工缝的处理。
7.7.3 底板模板施工7.7.3.1 砖胎模施工（1）工艺流程放线→排砖→砌砖→外侧回填→内侧抹灰（2）施工方法人工清槽并浇筑完垫层后，在垫层上放出砖胎模线（底板外轮廓＋防水层厚度+抹灰层厚度），然后立皮数杆按一顺一丁方式错缝砌筑。
砖胎模采用灰砂砖、M5砌筑砂浆砌筑，采用1:3水泥砂浆抹面。
阴阳角抹成R＝50mm的圆弧以方便防水膜贴的施工。
7.7.3.2 混凝土导墙模板支设本工程底板上导墙设置在高出底板顶面500mm处，采用3mm厚止水钢板进行防水处理，导墙模板为吊模，采用顶模棍和U形箍固定，模板采用覆膜木模板。
见《导墙模板支设示意图》。
导墙模板支设示意图7.7.4 独立柱模板施工（1）工艺流程安装前准备→柱模拼装就位→安装斜撑→清扫柱内杂物→调整模板位置→紧固对拉螺栓→斜撑加固→预检（2）施工方法①支设前模板底部板面应平整，沿柱边线向外3-5mm贴好海绵条，检查模板是否清理干净，预埋件是否安装到位。
模板及支撑系统估算参考数据
模板及支撑系统估算参考数据脚手架估算支模钢管架重量（P支），按7.2米长7.2米宽3.6米高测算P支=支模空间（m3）×12kg/3（包括斜撑）脚手架需用量计算外墙脚手架钢管重量=脚手架立面面积×20kg/m2满堂红脚手架钢管重量=脚手体积×12kg/m3外墙脚手架扣件重量=脚手架立面面积×3.5kg/m2满堂脚手架扣件重量=脚手架体积×2kg/m2（注：钢管单位面积平均重量中含立杆、横杆、剪刀撑、斜道、栏杆、拉结杆）早拆支拆体系（碗扣架）1、梁下立杆数量=（梁净长÷0.9（取整数）+1）×2×梁根数2、板下立杆数量=板的支模面积÷1.44（立杆间距1200）3、估算碗扣架重量（P）：板按7.2m×7.2m×3.6m测算a、P板=（层高-板厚-0.6m）×支模面积×15kg/m3b、P梁=（层高-梁高-0.6m）×0.9m（宽）×梁净长×15kg/m3c、P延=立杆延米×5.8+横杆延米×4.44、可调支撑头数量=可调底座数量=立杆数量当1根立杆由2种以上规格组合时，仍按一根立杆计5、立杆平均重量5.8kg/m，横杆平均重量：4.4kg/m木方1、墙模采用50×100，@300每m2墙模配木方0.0165m32、主梁底模的纵横楞采用100×100，每延米梁底模配木方0.045m33、板及次梁底模纵横楞采用100×100，横楞采用50×100，平均m2板及次梁底模配木方0.035m34、当板厚为200以上时，每m2板底模配木方0.04m35、计算材料时应加损耗10%竹胶模板1、厚度选择：墙模、楼板底模、梁侧模：12mm梁底模：12mm（梁高800以内）15mm（梁高600-1000）18mm（梁高800以上）2、梁、板底模面积约等于楼层面积（墙厚及电梯井面积不减）3、梁侧模面积=（梁高—板厚）×2×梁长4、墙模面积=（层高—板厚）×墙双面净长5、计算竹胶板材料时，应加损耗10%，竹胶模板周转次数5-8次6、穿墙螺栓数量=竹胶板模板面积÷2÷0.54可变截面柱模板1、可变截面柱模板（模板T形连接变截面）200kg/m22、可变截面柱模板（模板直角连接、背楞可变）185kg/m23、可变截面柱模板周转使用次数200-250次4、可变截面柱模板对拉螺栓数量=背楞数量定型整体大模板1、全剪力墙工程每层墙体混凝土与模板接触面积约等于建筑面积×32、若墙体模板配置一半，则墙模面积约等于建筑面积×3÷23、大模板（含背楞），每m2重量105kg4、大模板（含背楞、挑架、斜撑），每m2重量125kg5、大模板（含外挂架全部配件），每m2重量135kg6、大模板周转使用次数可达200-250次，每次摊销费2.27-2.84元/m27、穿墙螺栓数量=大模板面积÷2÷0.81。
楼面模板和支撑系统计算书(精选)
楼面模板和支撑系统计算书支撑面板采用1930㎜×915㎜×18㎜的竹胶合板，支撑小楞采用1Φ48钢管，水平间距为300㎜或采用50×100㎜方木，立楞也采用1Φ48钢管，支柱采用1Φ48钢管，间距纵横均为0.9m 。
1、 支撑板（面板）计算：（1） 荷载计算竹胶合板自重：1.2×12000×0.018=259N/m100㎜厚新浇钢筋混凝土自重: 1.2×25000×0. 1=3000N/m施工荷载:1.4×2500=3500N/m以上总计:6759N/mq 1 取1米为计算单元:q1=6759×1=6759N/mq 2=(6759-3500)×P=3500×1=3500N(2)内力计算:施工荷载为均布荷载：M 1= q 11/8=6759×施工荷载为集中荷载：M 2= q 212/8+P1/4=3259×0.32/8=3500×0.32/4=299N.m由于M 2＞M 1故应用M 2验算强度。
（3）强度验算：W=bh 2/6=1000×182/6=5.4×102=M 2/w=299×103/5.4×102=5.5N/mm 2＜f=12N/mm 2强度满足要求。
（4）挠度验算：1、荷载计算：验算挠度应只采用恒载的标准荷载其各项荷载值如下： 木胶合板自重：12000×0.018=216N/m100㎜厚新浇钢筋混凝土自重:25000×0.1=2500N/m以上总计:2716N/m取板宽1米:q=1×2716=2716N/m=2.716N/mmI=bh 3/12=1000×183/12=48.6×104E=1.1×10W=5q 14/384EI=5×2.716×3004=(384×1.1×104×48.6×104)=0.054㎜＜300/400=0.75㎜。