高速公路立交桥盖梁侧模计算书
某高速公路工程桥梁箱梁模板计算书
q=P 设*d δ 箱梁模板计算书杭千高速**合同段共有跨径25米箱梁239片（包含30片调整跨径，但截面形式完全一样），箱梁外模设计为基本段6米长，外加两米的调节段（边跨时调节段包含端梁）。
模板设计总数为两片中梁、两片边梁（外边梁与内边梁不同）。
梁板预制工作目前已经结束，最后检查模板发现外模基本没有变形，内模局部地方有脱焊、变形，整体效果还好。
1、 荷载确定箱梁总高度1.4米，浇筑时呈阶梯状推进，故计算砼压力高度采用 1.4米。
混凝土侧压力P m =k*γ*h=1.2*26*1.4KPa=43.68KPa ，施工荷载以倾倒混凝土时产生冲击压力最大，取用6KPa ，则设计模板控制压力P 设=43.68KPa+6KPa=49.68KPa2、 水平纵筋确定:面板拟采用δ5mm 厚钢板，水平纵筋拟采用[8，设间距0l ，计算简图如右图： 沿梁长方向取d δ长度进行计算：则计算单元体截面性质为: ω=bh 2/6=d δ*0.0052/6(单位全部为国际标准单位) I= bh 3/12=d δ*0.0053/12，按照应力控制设计：M max =0.078ql 2=0.078*P 设*d δ*0l 2=3875.04d δ*0l 2 σ= M max /ω=3875.04d δ*0l 2/(d δ*0.0052/6)=930.01*1060l 2 ≤[σ]=175*106⇒0l 2≤0.18817⇒0l ≤0.434m ； 按照挠度变形控制设计：f max =0.664* ql 4/(100EI)=12/005.0**10*1.2*100l *d *P *664.031140d δδ设=0.150840l 4000l f =≤⇒m l l 255.001657.0030≤⇒≤腹板处斜面长度118cm ，n=118/25.5=4.63，取用5个间距，每个间距约24cm 。
3、 片架间距及尺寸确定：水平纵筋采用[8，腹板斜面间距24cm ，[8截面性质为： ω=25.3cm 3，I=101.3cm 4计算简图如右图所示：按照多跨连续梁计算，实际使用时悬臂端有铰接约束，在此设计不予考虑。
桥博盖梁计算书word版
桥博盖梁计算书word版某高速公路高架桥盖梁计算一、工程概况某高速公路高架桥，半幅桥宽21.00米，上部构造采用25米先简支后结构连续小箱梁，下部构造采用矩形墩、钻孔灌注桩基础。
盖梁采用C50混凝土，矩形墩采用C30混凝土。
具体布置如下图：小箱梁横向布置图桥墩一般构造图二、结构计算盖梁计算程序采用桥梁博士系统。
盖梁结构离散为36个单元，39个节点。
计算模型见下图：盖梁计算模型盖梁立体模型盖梁单元几何图形钢束布置图设计荷载：公路－I级；结构重要性系数γ：1.0；钢绞线弹性模量：1.95x105MPa，标准强度：σ=1860MPa，张拉应力：0.75σ=1395MPa，单端锚具变形：0.006m；张拉方式：两端张拉。
预应力成孔方式：预埋波纹管；钢束布置：4N1束和5N2束，均采用φs15.2-10。
共分为九个施工阶段。
盖梁按A类预应力混凝土构件设计。
三、计算结果（一）成桥后1、承载能力极限状态强度包络图2、作用长期效应组合正应力承载能力极限状态强度包络图上缘最大正应力上缘最小正应力下缘最大正应力3、作用短期效应组合正应力下缘最小正应力上缘最大正应力上缘最小正应力下缘最大正应力下缘最小正应力4、作用长期效应组合主应力5、作用短期效应组合主应力6、作用长期效应组合位移最大主压应力最大主拉应力最大主压应力最大主拉应力最大位移7、作用短期效应组合位移（二）、施工阶段分析1、第一施工阶段施工内容：下部构造施工，张拉5N2束。
最小位移最大位移最小位移钢束布置图1.1、正应力1.2、主应力上缘最大正应力上缘最小正应力下缘最大正应力下缘最小正应力最大主压应力最大主拉应力2、第二施工阶段施工内容：架设外边梁。
架桥机各支点计算反力：前支点：=161x1.15=185.15KN中支点：=291x1.15=334.65KN后支点：=232x1.15=266.8KN2.1、正应力2.2、主应力上缘最大正应力上缘最小正应力下缘最大正应力下缘最小正应力最大主压应力最大主拉应力3、第三施工阶段施工内容：架设另一外边梁。
(高铁)主桥上部变截面连续箱梁施工计算书
跨连徐高速公路、八一河大桥上部箱梁施工计算书目录目录 (I)一、临时固结体系验算 (1)1.1工程概况 (1)1.2 临时固结方案 (1)1.3 设计验算 (1)1.3.1 设计荷载 (1)1.3.2 墩顶临时砼垫块及锚固筋抗倾覆验算 (4)1.3.3 填芯砼钢管支撑验算 (5)1.3.4 结论与建议 (6)二、0＃块支架模板验算 (7)2.1底模板检算 (7)2.1.1底板纵梁荷载计算 (8)2.1.2底板下前横梁 (12)2.1.3 侧贝雷纵梁 (13)2.1.4贝雷加强验算 (14)2.1.5贝雷连接装置承载力验算 (15)2.1.6柱顶横梁： (15)2.2钢管立柱支撑力验算 (18)2.3侧模验算 (22)2.3.1模板计算执行规范和工作条件参数 (22)2.3.2模板上最大侧压力计算 (22)2.3 模板的强度、刚度复核 (23)3.3.1 板面的复核验算 (23)3.3.2 模板肋的复核验算 (23)三、挂篮验算 (25)3.1 底模板、侧模验算 (25)3.1.1 腹板纵梁： (26)3.1.2 底板纵梁： (27)3.1.3 侧模板： (28)3.2 横梁验算 (29)3.2.1 前下横梁验算 (29)3.2.2 后下横梁验算 (30)3.2.3 前上横梁验算 (32)3.3 吊杆强度验算 (33)3.4 挂篮三角主桁架验算 (33)3.4.1 三角主桁架受力计算 (33)3.4.3 节点验算 (36)3.4.4 整体稳定性分析 (36)3.5 挂篮抗倾覆性验算 (37)3.6 挂篮走行稳定性验算 (37)四、边跨现浇段支架验算 (38)五、塔吊基础验算 (38)一、临时固结体系验算1.1工程概况八一河大桥采用三跨预应力混凝土变截面连续箱梁方案，跨径组合为(42+70+42)米，总长154m，横断面宽12.75m。
上部变截面连续箱梁采用挂篮悬臂施工工艺，为保证悬臂施工期间整体稳定，采用临时固结措施，将箱梁与墩身、承台锚固。
盖梁悬空支架计算书(穿心棒法)
盖梁悬空支架计算书（穿心棒法）一、工程概况本标段为墨临高速公路工程土建3标段，起点位于云南省普洱市墨江县孟弄乡，终点止于玉溪市新平县平掌乡，标段里程为K28+500.00-K45+735.0,标段全长17.235公里，本标段总造价13.88亿，预计工期3年。
本标段包含桥梁18座，其中大桥16座，中桥2座。
桥梁总长左线6328延米，右线6045延米。
下部构造桥墩采用双柱式墩，重力式U型桥台。
柱式桥台和柱式桥墩盖梁采用穿心棒法施工。
二、总体施工方案因本桥盖梁高度较高，采用满堂支架施工盖梁耗时长、占用大量钢管扣件等周转材料、不经济。
拟采用在墩柱上预留孔穿钢棒搭设支承平台施工。
柱式墩圆柱直径有1.4m、1.5m、1.6m、1.7m、1.8m、2.1m，盖梁尺寸为 2.3m×1.9m×12.35m（宽×高×长）、2.1m×1.7m×11.7m、1.9m×1.6m×11.6m。
考虑最不利情况，采用尺寸2.3m ×1.9m×12.35m（宽×高×长）盖梁作为计算模型。
盖梁简图如下：三、支承平台布置盖梁施工支承平台采用在两墩柱上各穿一根3m长φ10cm钢棒，上面采用墩柱两侧各一根12m长45b工字钢做横向主梁，搭设施工平台的方式。
主梁上面安放一排每根3m长的[16槽钢，间距为50cm作为分布梁。
分布梁上铺设盖梁底模。
传力途径为：盖梁底模——纵向分布梁（双10槽钢）——横向主梁（45b工字钢）——支点φ10cm钢棒。
如下图：四、计算依据及采用程序本计算书采用的规范如下：1.《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）2.《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）3.《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）4.《建筑施工扣件式钢管支架安全技术规范》（JGJ130-2001）5.其他现行相关规范、规程五、计算参数1.主要材料1)[16a槽钢截面面积为：A=2195mm2截面抵抗矩：W=108.3×103mm3截面惯性矩：I=866.2×104mm4弹性模量E=2.1×105Mpa钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215Mpa。
桥梁工程 盖梁抱箍及模板计算书
盖梁抱箍及模板计算书本标段盖梁长a=10.8m，宽b=2.2m，高h=1.5m，砼34.9m3，共31个。
施工方法采用抱箍型钢支架法，盖梁模板支架采用两根I36工字钢纵梁，横向用槽钢次梁[12@60cm，在横梁上铺设10×10cm木方@50cm，底模面板采用2cm厚胶合板；侧模采用大块钢模板。
一、计算依据1、《建筑施工手册》—模板工程2、《建筑工程大模板技术规程》（JGJ74-2003）3、《路桥施工计算手册》4、《钢结构设计规范》(GB50017—2003)5、《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)6、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-1986）7、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）8、《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-1983)9、施工图纸二、设计参数取值及要求1、混凝土容重：26kN/m3；2、混凝土浇注速度：1.5m/h；3、浇注温度：15℃；4、混凝土塌落度：16～18cm；5、混凝土外加剂影响系数取1.2；6、设计风力：8级风；7、模板整体安装完成后，混凝土泵送一次性浇注。
三、抱箍计算3.1荷载分析(1)盖梁砼自重：34.9*26=907.4kN(2)模板及支架自重：80kN(3)施工人员及设备荷载(1.5kN/m2)：1.5*10.8*2.2=35.6 kN(4)倾倒砼是产生的竖向荷载(2kN/m2)：2*10.8*2.2=47.5 kN(5)振捣砼是产生的竖向荷载(2kN/m2)：2*10.8*2.2=47.5 kN组合荷载：G1=(907.4+80)×1.2+(35.6+95+47.5)×1.4＝1367.72kN(用于强度验算)G2=(907.4+80)×1.2＝1184.88kN(用于刚度验算)每个盖梁按墩柱设两个抱箍体支承上部荷载，则每个抱箍承受的上部荷载为：F 1=G1/2=683.86 kN(用于强度验算)F 2=G 2/2=592.44 kN(用于刚度验算) 3.2抱箍螺栓个数计算f=μN/K式中:f ——抱箍与墩柱间的最大静摩檫力；N ——抱箍与墩柱间的正压力；μ——抱箍与墩柱间的静摩檫系数； K ——安全系数,取1.7； 1、正压力N 计算：抱箍与墩柱间的正压力N 由螺栓的预紧力产生的，根据抱箍的结构形式(抱箍由两个半圆组成)，每排螺栓个数为n ，则一个抱箍的螺栓总数为2n ，若每个螺栓预紧力为F1，则抱箍与墩柱间的总压力为N ＝2×n ×F1。
互通匝道桥现浇箱梁贝雷支架计算书
互通匝道桥现浇箱梁贝雷支架计算书本计算书以0匝道桥第6联第一跨为例进行编制，其余跨径小于30m的孔跨类型的支架和模板施工参照该跨径的方案，其余桥宽可参照该跨进行相应调整。
匝道桥第6联第一跨上部构造为单箱单室结构预应力碗连续现浇箱梁体系。
跨径为30m箱梁高1. 80m,等宽段箱梁顶宽10. 5叫底板宽3. 5m,顶板厚25cm底板厚25cm跨中截面腹板厚度50cm,中横梁两侧各2・5ni范围内腹板加厚至70cm端横梁附近2. 5m范围内腹板加厚至70cm其中中横梁厚1.0m,端横梁厚2.0m,横梁处横桥向支座中心距2.0m。
桥面横坡为单向坡3.00%o一、计算依据㈠、《路桥施工计算手册》；㈡、厦漳高速公路A3合同段两阶段施工图设计文件、技术交底、设计变更、补充、修改图纸及文件资料；㈢、《装配式公路钢桥多用途使用手册》；㈣、《公路桥涵施工技术规范》；㈤、《公路桥涵设计规范》；的、《贝雷梁使用手册》；（七）、《建筑结构荷载规范》。
二、支架设计要点钢管桩基础支架基础采用钢管桩做为基础。
现浇箱梁支架基础平面布置图和现浇箱梁贝雷支架横断面图如上。
0匝道桥第30联第一跨径L二30m桥宽m等截面标准现浇箱梁。
跨中设两个中支墩，中支墩钢桩中心距中心的距离按2.0m设置。
边支墩距两边桥墩边缘1.75m各设置一排钢管桩做为边支墩。
边支墩和各中支墩之间的钢桩中心距中心的距离为12.25m。
每个中支墩：钢管桩© 42.5*0. 6cm、7根，钢管桩间距按1. 29m布置。
钢管桩上布置2136b、L>1150cm工字钢作横梁，横梁上布置支架贝雷片纵梁，支架高度8. 38m o㈡、支架纵梁用国产贝雷片支架拼装成支架纵梁，两排一组。
支架结构均采用简支布置。
23#墩〜24#墩：跨中设两个中支墩。
23#墩〜第一个中支墩、第二个中支墩〜24#墩贝雷纵梁计算跨度均为12. 25m由11排单层贝雷纵梁组成；贝雷纵梁组与组间距为2ni每组排距除第5、6、7片为0.45m外，其余均按0・9ni等间距布置。
高速公路现浇箱梁支架计算书
目录一、概述 (2)二、计算依据 (2)三、计算参数取值 (3)四、盘扣式支架验算 (4)五、盘扣支架的相关说明 (14)六、结论 (18)F匝道桥第8联现浇箱梁支架计算书一、概述小屯枢纽互通式立交F匝道桥第8联为27+27+35+27m预应力砼连续箱梁，上跨沪昆高速公路，梁高2.0米，桥面宽度净10米，为单箱双室截面。
其中上跨高速公路采用大钢管H型钢门洞支架外，其余采用满堂式支架施工，满堂式支架采用盘扣式支架。
盘扣式支架的M60支撑架体的宽度为10.8米，箱梁底板位置横向采用间距0.9、1.2、1.5、1.8米（用于横桥向翼板位置），纵向间距采用1.2米（用于顺桥向立柱两侧）、1.5米。
架体顶托上方铺设主龙骨，主龙骨采用75*150H的热轧H型钢。
次龙骨采用高度为200mm 的高强H20木工字梁，沿顺桥向放置，实心部位排列间距为200mm，空心箱体部位排列间距为250mm，上铺15mm厚的竹胶合板。
侧模由内到外结构依次为：竹胶板，横向10×10方木，竖向φ48X3.0双肢钢管，横向方木间隔25㎝，竖向钢管间隔不超过60㎝。
如下图所示：二、计算依据1、《F匝道桥上第8联连续箱梁现浇支架设计图》2、《公路桥涵施工技术规范》(JTG/T F50-2011)3、《公路桥涵钢结构设计规范》（JTG D64-2015）4、《建筑施工高处作业安全技术规范》(JGJ80-2008)5、《建筑施工手册》(第四版)6、《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-2011)；7、《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）8、《M60盘扣式支撑架检测报告》(2010)9、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》（JGJ231-2010）10、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-201111、《建筑拆除工程安全技术规范》(JGJ147-2004)三、计算参数取值1、荷载取值表截面几何惯性矩Ix ＝4.618X107 mm 4四、盘扣式支架验算1、计算方法1）计算方法 依据规范JGJ231-2010及盘扣行业惯例。
梁、钢模板、侧模设计计算
梁、钢模板、侧模设计计算（荷载及荷载组合）1. 荷载计算模板及其支架的荷载，分为荷载标准值和荷载设计值，后者应以荷载标准值乘以相应的荷载分项系数。
1）荷载标准值hHF(2)振捣混凝土时产生的水平荷载标准值可按下表采用：222）荷载设计值(1) 计算模板及其支架的荷载设计值，应为荷载标准值乘以相应的荷载分项系数：模板工程属临时性工程。
由于我国目前还没有临时性工程的设计规范，所以只能按正式结构设计规范执行。
a. 对钢模板及其支架设计.其荷载设计值可乘以0.85系数予以折减,但其截面塑性发展系数取1.0。
b. 采用冷弯薄壁型钢材,由于原规范对钢材容许应力值不予提高,因此荷载设计值也不予折减,系数为1.0。
c. 对木模板及其支架的设计,当木材含水率小于25%时,其荷载设计值可乘以0.9系数予以折减。
d. 在风荷载 作用下,0.8系数予以折减。
2. 荷载组合侧压力计算分布图：其中：h 为有效压头高度h=F /γc （m ）梁、钢模板、侧模设计计算说明：本程序中包含了梁侧模板所有计算参数，您无需查阅规范和相关手册，就能进行计算，您对哪个参数不清楚时，点击红色方框，系统会自动弹出提示对话框，当计算结果不能满足要求时你可以，返回，重新修改设计参数，直到满足要求为止。
钢管肋的截面特征值钢模板的截面特征值钢管肋截面模量W惯性矩I板长板宽截面模量W惯性矩 I双根cm3cm4cm cm cm3cm42 5.08 12.2 15030 6.36 29.91参数名称符号单位设计参数参数名称符号单位设计参数板面均布恒载加活载q kN/m27.60 内肋均布恒载加活载q kN/m55.20 刚度验算荷载q kN/m25.92 刚度验算荷载q kN/m51.84 竖向内肋间距L a m0.60 拉杆竖向间距y m0.60 横向外肋间距L b m0.60 拉杆水平间距x m0.60说明： a主、次肋均按三跨连续梁计算；b主次肋交点处设置穿墙螺杆或外部支撑作为主次肋的支座，其他部位拉杆未按支座考虑，可以设置简易拉条作为辅助措施，本设计未考虑节点外拉条的作用。
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盖梁侧模模板计算书
盖梁侧面模板采用背楞式。
面板采用5 mmQ235钢板制作，加劲肋采用8#槽钢，面板净跨283mm，连接边框采用10mm钢板，模板上下缘设置φ20对拉螺杆。
一、荷载计算
影响模板荷载
1、新浇混凝土对模板的侧压力
当采用内部振捣器时，新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力，可按下式进行计算：F1=0.22γc t0β1β2V1/2(公式一)
式中F1—新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2）
γc—混凝土的重力密度（KN/m3）
V- 混凝土浇筑速度（m/h）(最大浇筑速度取2m/h)
t0-混凝土初凝时间
t0=200/（T+15）=5
β1--外加剂修正系数(1.0)
β2—混凝土塌落度修正系数(1.15)
F1=0.22×24.5×5×1.0×1.15×21/2 = 43.8 KN/m2
F H=γc×H
H----混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面高度(m)
按规范取较小值即：
F1= 43.8 KN/m2
2、动载荷分项
动荷载包括振捣荷载Q1（2 KN/m2）及倾倒混凝土荷载Q2（6 KN/m2），恒荷载分项系数1.2，动荷载分项系数1.4。
F2 = 1.2×F+1.4×（Q1+Q2）
= 1.2× 43.8+1.4×（2+6）
= 63.76 KN/m2
二、模板结构
1、面板验算，按单向面板设计和考虑。
混凝土的侧压力F1=0.048 N/mm2，F2=0.063 N/mm2，钢板厚度h=5 mm。
根据混凝土浇注情况及竖肋的布置方式，取1mm宽板带作为计算单元，认为板面为三等跨连续梁受力。
a. 强度验算
取1mm 宽的板条作为计算单元，线荷载为：
F 2= 0.063×1=0.063N/mm
根据模板的受力形式，该板带受均布荷载，恒载为主要受力。
其弯矩系数为：
截面模量：W=bh 2/6= 4.16 mm 3
截面惯性矩：I=bh 3/12=10.41 mm 4
式中 b —板宽，取1mm ；
h —板厚，为5mm ；
M x =K M ⨯F1⨯L 2=0.08⨯ 0.063 ⨯2832= 403.0N.mm
————K M 由《建筑施工手册》表5-9-9查得
面板的最大内应力为：
==x x x W M 0σ403/6=67.1N/mm 2
面板在常温下的允许应力为：[σb ]=2152
/mm N
强度满足要求。
c. 挠度验算
ω=K W FL 4/（100⨯E ⨯I ）---K W 由《建筑施工手册》表5-9-9查得
=0.677⨯0.043 ⨯2324/（100⨯2.06⨯105⨯18） =0.2270/＜252/500=0.5mm
挠度满足要求。
2、竖肋计算
肋采用8#槽钢间距283mm ，背肋间距 750 mm 。
(1) 几何性质：
W = 23325mm 3
I = 1013000mm 4
(2)、Q 1 = F 1×L 1 =0.048×283= 13.5 N.mm
Q 2 = F 2×L 1 =0.063 ×283 =17.8N.mm
(3)验算强度： δ=W
M max ≤215 N/mm 2 其中M max = 81 F 2 L 2 = 8
1×17.8× 7502 = 1251562.5
则δ=W
M max =1251562.5/23325=53.6 N/mm 2 ＜ 215 N/mm 2 满足使用。
2-5、验算挠度：
ω=(5/384)F 2·L 4/(E·I)≤L/1000 mm
= 0.013×48.3×7504/(2.06×105×1013000)
= 0.95mm ＜1700/400=4.25mm
满足使用。
3、背楞验算
背楞采用双14#槽钢，背楞左右间距750 L 1=800mm,对拉螺栓间距L 2=1700mm 3-1、几何性质：
W = 2×80500mm 3
I = 2×5637000mm 4
3-3、Q 1 = F 1×L 1= 0.043×750 = 32.25 N/mm
Q 2 = F 2×L 1= 0.068×750 =51N/mm
3-4、验算强度： δ=W
M max ≤ 215 N/m m 2 其中δ=W
M max = 0.125Q 1 L 2/W =(51×17002×0.125)/（2×80500）
=114N/mm 2＜215 N/mm 2
满足使用。
3-5、验算挠度：
ω= (5/384)×Q 1×L 4/(E×I)≤L/1000mm
= 0.013×59.5×17004/(2.06×105×2×5637000)
= 2.78＜L/400=1700/400=4.25mm
满足使用。
4、验算拉杆：（拉杆为T20高强螺栓）
拉杆为M20高强螺栓，其最低屈服强度δ=785N/mm 2 公称截面面积A=314mm 2。
则其最大容许拉力：
N max =δ·A=246490N
拉杆在施工中所受力为
N拉=F·L2·L = 0.063×1700×750=80325N 经过比较：N拉＜N max
因此拉杆满足使用。