全预应力混凝土简支梁设计算例
预应力 混凝土简支梁的设计
的夹角（以弧度计）。
减小摩阻损失的措施： ①两端张拉，以减小 θ和x； ②超张拉。
对于钢绞线束 0→初应力（0.1~0.15）→1.05（持荷2min）→
（锚固）
对于钢丝束 0→初应力（0.1~0.15）→1.05（持荷2min）
→0→（锚固）
2、锚具变形和钢筋回缩和接缝压缩引起的预 应力损失σl2
2. 第二阶段——使用阶段
使用阶段是指桥梁建成营运通车的整个工作阶 段。在该阶段，构件除承受偏心预加力和梁的 一期恒载外，还要承受桥面铺装、人行道、栏 杆等后加的二期恒载和车辆、人群等活荷载Ｑ。
（1）整体工作阶段 （2）加载至受拉区裂缝即将出现 （3）带裂缝工作阶段 3. 第三阶段——破坏阶段
【解析】嘟嘟是一个内向的不爱说话的孩子， 平时说话时经常表达不清楚，当她需要帮助 时，教师适时地抓住了这一教育契机，主动 询问她要做什么，并进一步引导她用完整的 话表达清楚自己的意图，从而提高她的说话 技巧和信心。
第二节 幼儿园语言区角活动中的语言教 育
一、阅读区
（一）什么是阅读区
阅读区以图书阅读为设计核心，通过对阅读区角环境的创设及图 书材料的投放，激发幼儿对阅读活动产生浓厚的兴趣，引导幼儿 自主地阅读各类图书，培养幼儿利用图书资料查询获取信息的能 力，从而愉悦精神，开阔视野，增长知识。
l4 E p p EP c EP pc
pe
N p0 A0
N p0e2p I0
（2）对后张构件
对同时张拉的后张构件，不产生砼弹性压缩损失。
对分批张拉的后张构件，后张拉的对已锚固的力
筋会产生弹性压缩损失，若各批张拉力相等，对
力筋重心处砼产生的压应力为pe，则
l 4 Ep pc
预应力混凝土T型简支梁设计计算书
一、设计资料1、桥面跨径及桥宽标准跨径：总体方案选择的结果，采用装配式预应力混凝土T 型简支梁，跨度25m ；主梁长：伸缩缝采用40mm ，预制梁长24.96m ； 计算跨径：取相邻支座中心间距24.5m ；桥面净空：由于该桥所在线路的宽度较大，确定采用分离式桥面；左半幅路面布置：0.5m （护栏）+12m （行车道）+0.8m （护栏+检修道）=13.3m 。
2、主要技术指标设计荷载：公路Ⅰ级；结构重要性系数为γ0 = 1.1； 桥面坡度：行车道单向横坡2%。
3、材料性能参数 （1）混凝土强度等级为C40，主要强度指标为：强度标准值 ck f =26.8a MP ,tkf=2.4a MP强度设计值 cd f =18.4 a MP ，td f =1.65a MP 弹性模量 c E =3.25×410a MP（2）预应力钢筋采用1×7标准型-15.2-1860-Ⅱ-GB/T5224-1995钢绞线。
其强度指为：抗拉强度标准值 pk f =1860a MP 抗拉强度设计值pdf =1260aMP 弹性模量pE =1.95×510aMP相对界限受压区高度b ξ=0.4，pu ξ=0.2563（3）普通钢筋①纵向抗拉普通钢筋采用HRB400钢筋，其强度指标为抗拉强度标准值sk f =400a MP 抗拉强度设计值sdf =330aMP相对界限受压区高度bξ=0.53puξ=0.1985②箍筋及构造钢筋采用HRB335，其强度指标为 抗拉强度标准值sk f =335a MP 抗拉强度设计值sdf =280aMP弹性模量sE =2.0×510aMP4、设计依据 1）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—04），简称《桥规》； 2）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D60—04），简称《公预规》； 3）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ024—85）；二、构造布置1、梁间距：采用装配式施工。
毕业设计：预应力混凝土简支梁桥设计计算书
本设计全部设计图纸采用计算机辅助设计绘制，计算机编档、排版，打印出图及论文。还有，翻译了一篇英文短文“Reliability analysis”。
关键词：预应力混凝土、简支梁桥、钻孔灌注桩、锥形锚具、AutoCAD。
Abstract
Thisis a partial structdesignof a flyover crossing that is over the railway in Gaokan—Shangguanbo,according todesigning assignment and the standard of road and bridge. For the purpose of make the type of the bridge corresponding with the ambience and cost saving, this paper provides two different types of bridge for selection: the first one is pre-stressed concrete continuous bridge; the second one is double cantilever half through no-thrust arch bridge. After the comparisons of economy, appearance,characteristicunder the strength and effect, the first one is selected.
(完整word版)40米预应力砼简支T形梁桥计算示例(全部)
第四章预应力混凝土简支T形梁桥第一节．设计资料与结构尺寸（一)设计资料1．桥梁跨径及桥宽标准跨径：40m计算跨径：38.88m主梁预制长度:39.96 m桥面净空:净9+2×1.0m2．设计荷载：汽—20级，挂-100，人群3.5KN/m23．材料及特性（见表4—1）材料及特性表4-1附:①预应力钢束采用符合冶金部YB255—64标准的碳素钢丝.②主梁所用到的钢板除主梁间的联接用16Mn低合金钢板，其余均采用A3碳素钢板.4．锚具:采用24丝锥形锚，锚环、锚塞采用45号优质碳炭结构钢，其中锚塞的HRC=55~58。
5．施工工艺：按后张法制作主梁,预留预应力钢丝的孔道，由φ=50mm的抽拔橡胶管形成。
6．设计依据：《公路桥涵设计通用规范》（JTJ 021—85）以下简称“桥规”《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTJ 023—85）以下简称“公预规"。
(二）结构尺寸1．主梁间距与主梁片数:主梁间距随梁高与跨径的增加以加宽为宜，由此可提高主梁截面效率指标ρ值,采用主梁间距离2。
2米。
考虑人行道可适当挑出,对设计资料给定的桥面净宽选用5片主梁，其横截面布置型式见图4-1.图4-1 横截面布置型式2．主梁尺寸拟定：(1）主梁高度:预应力混凝土简以梁桥的主梁高跨比通常在1/15~1/25，考虑主梁的建筑高度和预应力钢筋的用量，标准设计的高跨比约在1/17~1/19，由此，主梁高度取用250cm。
(2）主梁腹板的厚度:在预应混凝土梁中腹板内因主拉应力较小腹板的厚度主要由预应力钢束的孔道设置方式决定，同时从腹腔板的稳定出发，腹板的厚度不宜小于其高度的1/15,故取用腹板厚度为16cm，在跨中区段,钢束主要布置在梁的下缘，以形成较大的内力偶臂，故在梁腹板下部设置马蹄，以利数量较多的钢束布置，设计实践表明马蹄面积与截面面积的确良10％~20%为宜，马蹄宽度40cm高38cm。
3．翼板尺寸拟定：翼板的高度由主梁间距决定，考虑主梁间须留湿接缝，故取翼板宽度1.60m，湿接缝宽60cm。
预应力混凝土简支T形梁桥的设计与计算
预应力混凝土简支T形梁桥的设计与计算桥梁设计的基本原则是：安全、适用、经济、美观，并使构造及造价合理。
桥型方案研究的重点是主桥的桥型和跨径大小及布置。
根据对安溪颍如大桥的地形，地质和水文等自然条件和美观的要求，主桥选择了预应力混凝土连续梁桥和简支梁桥两种典型的桥梁体系作为比较选择。
方案一：预应力混凝土连续梁桥，跨径组成为：50米+80米+50米+4x35米，主跨80米。
总长320米。
方案二：预应力混凝土简支T梁桥，跨径组成为：5x39+5x30米。
总长345米。
桥型的选择比较主要按照其使用功能、结构特点、工程数量、施工条件以及建筑造型这几个方面着手进行比较。
方案一：（1）预应力混凝土连续梁桥属于超静定结构，基础不均匀沉降将在结构中产生附加应力，对基础要求较高。
（2）截面局部温差，混凝土收缩，徐变，及预加应力均会在结构中产生附加内力，增加了设计计算的复杂程度。
方案二：（1）预应力混凝土简支T梁桥结构属于静定结构，受力明确，计算简便，适用于中小跨度桥梁。
（2）结构尺寸易于设计成系列化和标准化，部分可以采用预制配件，利用其中设备进行装配，施工简便，节约大量的模板，缩短工期。
综上所述，从地质情况以及现有的设计施工技术条件，选用第一种方案更为简便和经济。
因此下面我们将介绍安溪颍如大桥简支T形梁桥的设计计算方法。
204.1 设计资料4.1.1 标准跨径及桥宽标准跨径：39m（墩中心距离）；主梁全长：38.96m；计算跨径：38m；桥面净空：净－14m+2×1.5m+2×0.25m=17.5m。
4.1.2设计荷载公路--II级，人群荷载3.45kN/ m2，每侧人行栏的作用力为1.52KN/m4.1.3 材料及工艺混凝土：主梁用C50，栏杆及桥面铺装用C30。
预应力钢筋采用《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62－2004）的øs15.2钢绞线，每束6根，全梁配4束，fpk=1860MPa.普通钢筋直径大于和等于12mm的采用HRB335钢筋；直径小于12mm的均用R235钢筋。
预应力混凝土课程设计计算书范本
MICROSOFT全预应力混凝土简支梁设计计算书一、设计资料-----------------------------------------------------2 二、计算荷载内力组合-----------------------------------------3三、预应力筋数量和位置确定--------------------------------4四、截面几何性质计算-----------------------------------------9五、承载能力极限状态验算-----------------------------------10六、预应力损失计算--------------------------------------------13七、正常使用极限状态计算-----------------------------------17八、持久状况应力验算-----------------------------------------21九、短暂状况应力验算-----------------------------------------23全预应力混凝土简支梁设计一、设计资料1、桥面净空：净9 + 2 ⨯ 1m2、设计荷载：城-A级车辆荷载，结构重要性指数γ0 = 1.13、材料规格（1）混凝土：C50级；（2）预应力钢筋：1⨯7标准型-15.2-1860-II-GB/T5224-1995钢绞线，抗拉强度标准值f pk = 1860MPa，抗拉强度设计值f pd = 1260MPa，弹性模量E p = 1.95⨯105MPa；（3）普通钢筋：纵向抗拉普通钢筋采用HRB335钢筋，箍筋及构造钢筋采用R235钢筋。
4、主要结构尺寸主梁标准跨径L k = 32m，梁全长31.96m，计算跨径L f = 31.16m。
主梁高度h=1400mm，主梁间距S=2200mm，其中主梁上翼缘预制部分宽为1600 mm，现浇段宽为600mm，全桥由5片梁组成。
预应力结构设计算例
预应力结构设计算例算例要求设计一座跨度为30米的预应力混凝土桥梁。
根据设计要求，桥梁主要承受车辆的动荷载和自重荷载，同时要满足一定的挠度和裂缝控制要求。
1.桥梁几何形状和横断面设计首先确定桥梁的几何形状和横断面。
根据工程要求，假设桥梁采用简支梁形式，上部结构为预应力简支梁。
根据横断面形状和主要受力位置进行截面设计，确定桥面宽度、梁高、侧墩高度等重要参数。
2.荷载计算根据设计要求，确定桥梁的设计载荷。
主要包括动车荷载、自重荷载、附加荷载等。
根据国家相关规范和标准，计算各个荷载的作用效应，并进行合成计算得到最不利工况下的最大弯矩和剪力。
3.预应力筋设计根据设计荷载和工程要求，确定预应力筋的布置形式和受力状态，计算预应力筋的工作应力和预应力大小。
同时需要考虑预应力筋的锚固长度和锚固形式，确定预应力筋的端部锚固长度和锚固装置。
4.梁截面设计根据受力分析结果和预应力筋的布置要求，进行梁截面设计。
确定混凝土强度等级、抗裂抗震要求，计算梁截面的抗弯和抗剪承载力，并进行验算。
5.桥面铺装设计根据实际工程要求，确定桥面铺装层的类型和厚度。
计算桥面铺装层的自重、车辆动荷载和风荷载等作用效应，并进行合成计算得到最大弯矩和剪力。
6.桥墩和桥台设计根据实际工程要求，对桥墩和桥台进行结构设计。
确定桥墩和桥台的尺寸、形式和受力状态，计算桥墩和桥台的承载力，并进行验算。
7.桥梁整体稳定性分析根据设计要求，对桥梁的整体稳定性进行分析。
包括抗滑、抗倾覆和抗风等稳定性验算，并根据验算结果进行必要的调整和优化。
8.桥梁构造计算对桥梁的各个构造部分进行结构计算。
包括构造节点、支座、伸缩缝、护栏、排水系统等各个构造部分的设计和计算，确保桥梁的整体结构安全可靠。
9.设计细节和图纸编制根据设计结果，对桥梁的各个细节进行设计和优化。
包括构造节点的连接方式、预应力筋的锚固和保护、混凝土的配筋布置等。
最后编制详细的设计图纸和施工图纸，为施工提供必要的参考和指导。
结构设计原理课程设计_预应力混凝土简支梁设计
各专业全套优秀毕业设计图纸本科课程设计预应力混凝土简支梁设计课程结构设计原理学院土木与交通工程专业道路与桥梁工程年级班别学号学生姓名指导教师广东工业大学课程设计任务书题目名称《结构设计原理》课程设计——预应力混凝土简支梁设计学生学院土木与交通工程学院专业班级姓名学号一、课程设计的内容根据给定的桥梁基本设计资料（主要结构尺寸、计算内力等）设计预应力混凝土简支T形主梁。
主要内容包括：1．预应力钢筋及非预应力钢筋数量的确定及布置；2．截面几何性质计算；3．承载能力极限状态计算（正截面与斜截面承载力计算）；4．预应力损失估算；5．应力验算（短暂状况和持久状况的应力验算）；6．抗裂验算（正截面与斜截面抗裂验算）或裂缝宽度计算；7．主梁变形（挠度）计算；8．锚固局部承压计算与锚固区设计；9．绘制主梁施工图。
二、课程设计的要求与数据通过预应力混凝土简支T形梁桥的一片主梁设计，要求掌握设计过程的数值计算方法及有关构造要求规定，并绘制施工图。
要求：设计合理、计算无误、绘图规范。
（一）基本设计资料1．桥面宽度（桥面净空）：净14+2⨯1.0m。
2．设计荷载：公路—Ⅰ级荷载，人群荷载 3.52kN/m，结构重要性系数0γ=1.0。
3．环境标准:Ⅱ类环境。
4．设计安全等级：二级。
5．材料性能参数（1）混凝土强度等级为C50，主要强度指标为：强度标准值 ck f =32.4MPa ，tk f =2.65MPa 强度设计值 cd f =22.4MPa ，td f =1.83MPa 弹性模量 c E =3.45⨯410MPa（2）预应力钢筋采用ASTM A416—97a 标准的低松弛钢绞线（1⨯7标准型），其强度指标为：抗拉强度标准值 pk f =1860MPa 抗拉强度设计值 pd f =1260MPa 弹性模量 p E =1.95⨯510MPa 相对界限受压区高度 b ξ=0.4，pu ξ=0.2563 公称直径为15.24mm ，公称面积为140mm 2 （3）非预应力钢筋1）纵向抗拉非预应力钢筋采用HRB400钢筋，其强度指标为：抗拉强度标准值 sk f =400MPa 抗拉强度设计值 sd f =330MPa 弹性模量 s E =2.0⨯510MPa 相对界限受压区高度 b ξ=0.53，pu ξ=0.1985 2）箍筋及构造钢筋采用HRB335钢筋，其强度指标为：抗拉强度标准值 sk f =335MPa 抗拉强度设计值 sd f =280MPa弹性模量 s E =2.0⨯510MPa 图1 主梁跨中截面尺寸（尺寸单位：mm ）（4）锚具锚具采用夹片式群锚。
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全预应力混凝土简支梁设计算例一、设计资料1. 桥梁跨径及桥宽标准跨径：m L k 30=（墩中心距），主梁全长：L =29.96m ，计算跨径：f L =29.16m ，桥面净宽：净9+2×1m 。
2. 设计荷载公路—Ⅱ级车辆荷载，人群荷载3.5KN/m 2，结构重要性系数1.10=γ。
3. 材料性能参数 （1）混凝土强度等级为C40，主要强度指标为： 强度标准值 MPa f MPa f tk ck 4.2,8.26== 强度设计值 MPa f MPa f td cd 65.1,4.18== 弹性模量 MPa E c 41025.3⨯=⑵ 预应力钢筋采用1×7标准型_15.2_1860_II_GB/T 5224——1995钢绞线， 其强度 指标为：抗拉强度标准值 MPa f pk 1860= 抗拉强度设计值 MPa f pd 1260= 弹性模量 MPa E p 51095.1⨯= 相对界限受压区高度 4.0=b ξ⑶普通钢筋采用HRB335钢筋，其强度指标为： 抗拉强度标准值 MPa f sk 335= 抗拉强度设计值 MPa f sd 280= 弹性模量 MPa E s 5100.2⨯= 4.主梁纵横截面布置 各部分截面尺寸跨中截面毛截面几何性质为：截面面积c A =0.7018×106mm 2；截面重心至构件上缘的距离cs y =475.4mm ； 截面重心至构件下缘的距离cx y =824.6 mm ； 截面惯性矩c J =0.1548×1012mm 4。
5.内力计算主梁内力计算的方法将在《桥梁工程》中进一步学习，在此仅列出内力计算的结果。
(1)恒载内力按预应力混凝土分阶段受力的实际情况，恒载内力按下列三种情况分别计算： ①预制主梁（包括横隔梁） m KN g /66.1635.13.151=+= ②现浇混凝土板自重 m KN g /25.22=③后期恒载（包括桥面铺装、人行道及栏杆等） m KN g /51.624.027.63=+= 恒载内力计算结果如表1所示。
表1 恒载内力计算结果活载内力计算结果如表2所示。
表2 活载内力计算结果注：车辆荷载按密集运行状态A 级车道荷载计算，冲击系数1188.11=+μ。
活载内力以2号梁为准。
(3)内力组合①基本组合（用于承载能力极限状态计算）K Q K Q K G K G K G d M M M M M M 2132112.14.1)(2.1++++=K Q K Q K G K G K G d V V V V V V 2132112.14.1)(2.1++++=②短期组合（用于正常使用极限状态计算） K Q K Q K G K G K G s M uM M M M M 2132117.0)(+++++=③长期组合（用于正常使用极限状态计算）)1(4.0)(21321K Q K Q K G K G K G l M uM M M M M +++++=内力组合结果如表3所示。
表3 内力组合计算结果二、预应力钢筋数量的确定及布置首先根据跨中截面正截面抗裂要求，确定预应力钢筋数量。
为满足抗裂要求，所需的有效预加力为：)1(85.0We A W M N ps pe+≥s M 为荷载短期效应弯矩组合设计值，由表13.7.3查得m KN M s ⋅=78.3891，估算钢筋数量时，可近似采用毛截面几何性质。
p e 为预应力钢筋重心至毛截面重心的距离，p cx p a y e -= 。
假设mm a p 150=，则mm e p 6.6741506.824=-=3912101878.06.824101548.0mm y J W W cx c x ⨯=⨯===N N pe6969610860.4)101878.06.674107018.01(85.0101878.01078.3891⨯=⨯+⨯⨯⨯≥ 拟采用2.15Sφ钢绞线，单根钢绞线的公称截面面积,13921mm A p =抗拉强度标准值MPa f pk 1860=，张拉控制应力取MPa f pk con 139575.0==σ，预应力损失按张拉控制应力的20%估算。
所需预应力钢绞线的根数为3.311391395%)201(10860.4%)201(61=⨯⨯-⨯=-=p con pep A N n σ根，取32根。
采用4束82.15Sφ预应力钢绞线束，则预应力钢筋截面面积2444813932mm A p =⨯=。
采用HVM15-8型锚具，80φ金属波纹管成孔，预留孔道直径为85mm 。
预应力筋束的布置。
预应力钢筋采用抛物线形式弯起，抛物线方程、弯起点距跨中的距离及曲线水平长度如表4。
表4 预应力钢筋弯起的抛物线方程、弯起点距跨中的距离及曲线水平长度注：表中曲线方程以截面底边为坐标，以过弯起点的垂线为坐标。
各计算截面预应力钢束的位置和倾角如表5所示。
表5 预应力钢束的位置和倾角三、截面几何性质计算截面几何性质应根据不同受力阶段分别计算。
1. 主梁混凝土浇筑，预应力钢筋张拉（阶段I）混凝土浇筑并达到设计强度后，进行预应力钢筋的张拉，此时管道尚未灌浆，因此，其截面几何性质应为扣除预应力筋预留孔道影响的净截面。
该阶段顶板的宽度为1600mm。
2. 灌浆封锚，吊装并现浇顶板600mm的连接段（阶段2）预应力筋束张拉完毕并进行管道灌浆，预应力筋束已经参与受力。
再将主梁吊装就位，并现浇顶板600mm的连接段，该段的自重荷载由上一阶段的截面承受，此时，截面几何性质应为计入预应力钢筋的换算截面性质，但该阶段顶板的宽度仍为1600mm。
3. 桥面铺装等后期恒载及活荷载作用（阶段3）该阶段主梁全截面参与工作，顶板的宽度为2200mm，截面几何性质为计入预应力钢筋的换算截面性质。
各阶段几何性质计算结果如表6所示。
表6 各截面几何性质汇总表四、承载能力极限状态计算（一）跨中截面正截面承载力计算跨中截面尺寸及配筋如图13.7.2所示。
此时mm a h h p p 11601401300=-=-=；mm b 180=； 上翼缘板的平均厚度为⎥⎦⎤⎢⎣⎡-⨯⨯⨯+=)1802200/(80410212150'f h =166mm ；上翼缘板的有效宽度取下列数值中的较小值：mm s b f 2200'=≤；mm L b f f 97203291603'==≤ mm h b b f f 21721661218012''=⨯+=+≤综合上述计算结果，取mm b f 2172'= 首先判别T 梁类型由于N h b f f f cd 6''10634.616621724.18⨯=⨯⨯=N A f p pd 610604.544481260⨯=⨯=所以''f f cd h b f >p pd A f ,说明该梁为第一类T 梁。
由力的平衡条件求混凝土受压区高度：p pd f cd A f x b f ='得:mm h mm b f A f x f fcd p pd 1662.14021724.1844481260''=<=⨯⨯==且mm h mm x b 46411604.02.1400=⨯=<=ξ说明x 轴位于受压翼缘内，且不是超筋梁，满足设计要求。
预应力钢束重心取矩得构件的抗弯承载力为： )22.1401160(2.14021724.18)2('-⨯⨯⨯=-=x h x b f M o f cd du m N ⋅⨯=6108.6106m m KN M m KN d ⋅=>⋅=48.57448.61060γ说明正截面抗弯强度满足要求。
（二）斜截面抗剪强度计算由于变化点截面腹板宽度改变,并且该位置剪力、弯矩均较大,所以取变化点截面进行 计算。
1.复核主梁的截面尺寸《公路桥规》规定,T 形截面梁当进行斜截面抗剪强度设计时,其截面尺寸应满足o k cu d bh f V ,3010051.0-⨯≤γ的要求。
由于mm a p 8.331=，所以mm a h h p o 2.9688.3311130=-=-= 代入上式得： KN V KN bh f d o k cu 31.637131.5622.968180401051.01051.003,3=<=⨯⨯⨯=⨯--γ由于预应力对结构的抗剪有利,因此可考虑预应力的有利影响。
即:KN A f V p pb pd pb 1.2007302.2sin 444812601075.0sin 1075.033=⨯⨯⨯⨯=⨯=--∑θ 所以:<=-=-KN V V pb d 21.4371.20031.6370γKN bh f o k cu 131.5621051.0,3=⨯-说明截面尺寸满足要求。
2.验算是否需要进行斜截面抗剪强度的计算《公路桥规》规定,若o td d bh f V 230105.0αγ-⨯≤ 则不需要进行斜截面抗剪强度计算,仅需按构造要求配置箍筋。
由于 2.96818065.125.1105.0105.0323⨯⨯⨯⨯⨯=⨯--o td bh f αKN 73.179=KN V d 31.6370=<γ，说明需通过计算配置抗剪钢筋。
3.箍筋设计《公路桥规》规定,主梁斜截面强度按下式计算:∑--⨯++⨯=+≤ppb pd V sd sV k cu pb cs d A f f f p bh V V V θραααγsin 1075.0)6.02(1045.03,,032130式中:p 为斜截面内受拉纵筋的配筋率 ,5.3552.22.9681804448100100100<=⨯⨯=+⨯==opbp bh A A p ρ取p=2.552V sd f ,为箍筋的抗拉设计强度,取MPa f V sd 280,= KN V pb 1.200=代入上式得:1.20028040)552.26.02(2.9681801.125.10.11045.031.6373+⨯⨯+⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=-sV ρ 解得:0012.00026.0m in =>=sV sV ρρ，满足最小配箍率的要求。
设取φÅ8的单箍双肢箍筋,则2,3.502==n mm a sV ,所以： mm b A s sV sV V 2150026.01803.502=⨯⨯==ρ 取mm s V 200=， 由于mm s V 200=小于,65013002121mm h =⨯=且小 于 400mm,所以满足设计要求。
验算斜截面抗剪强度此时00279.02001803.502=⨯⨯==V sV V s bs A ρ ∑--⨯++⨯=+=ppb pd V sd sV k cu pb cs du A f f f p bh V V V θραααsin 1075.0)6.02(1045.03,,032131.20000279.028040)552.26.02(2.9681801.125.10.11045.03+⨯⨯⨯+⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=-KN V KN d 31.637513.6501.200413.4500=>=+=γ说明斜截面抗剪强度满足要求。