深基坑边坡计算
深基坑、高边坡工程之四
点作与破裂面平行的线与围护结构墙面的交点范围来确定。 对于基坑外侧的地面施工荷载， 一般按照大面积荷载计算土压力， 荷载值取 20kPa。 按地基承载力的大小计算， 而且是大面积的计算， 确实是偏大了。
您说的第 2 条，原理自己明白一点。 可是， 我主要的问题在于， 这个建筑物的基底压力该如何估算？ 在实际计算中该如何快速准确的取值？ 答复: 如果是筏形基础的基底压力， 按每平方米每层 1 吨半考虑， 但只 考虑基础面积范围的，不能按无限大的范围来考虑。
2、如果是因为考虑到应力的扩散，那按道理也应该是有一个公式 来考虑多远的距离内按集中荷载， 多远的距离按均布荷载吧。 如果是 因为考虑到挡土墙分段长度内的整体性， 那伸缩缝的位置岂不是很危 险？ 答复: 在桥台或挡土墙设计时， 《公路桥涵设计通用规范》 （JTG D60-2004） 对车辆荷载（包括汽车、履带车和挂车）引起的土压力计算方法，作 出了具体规定。 其计算原理是按照库仑土压力理论， 把填土破坏棱体 （即滑动土楔）范围内的车辆荷载，用均布荷载（或换算成等代均布 土层）来代替，然后用库仑土压力公式计算。这个等代土层厚度换算 仅是为了计算土压力， 所以没有考虑重轮作用下的局部接触压力的承 压强度验算。 实际上， 车辆轮子只接触路面而不会接触挡土墙的顶部。 在多远距离内考虑车辆的荷载？只计算破坏棱体范围内的车辆。 对挡土墙按内侧道路横向的破坏棱体范围内布置的车辆计算； 对桥台 按后方道路纵向的破坏棱体范围内布置的车辆计算。 破坏棱体的长度 l0 如图 6.3.2-1 所示，由下式计算：
M≤
2 sin 3 πα sin πα + sin πα t f c Ar + f y As rs π π 3
sin 2πα + (α − α t ) f y As = 0 2πα
深基坑 高边坡工程之四
α —对应于受压区混凝土截面面积的圆心角（rad）与 2π 的比
值；
fy—纵向钢筋的抗压强度设计值（kN/m2）;
As—全部纵向钢筋的截面积（m）；
rs—纵向钢筋重心所在圆周的半径（m）；
αt —纵向受拉钢筋截面面积与全部纵向钢筋截面积的比值，当 α>0.625 时，取αt =0。 附录 B.0.2 的内容为沿受拉区和受压区周边局部均匀配置纵向钢 筋的圆形截面支护桩，其正截面受弯承截力计算。
这样，就存在矛盾，比方一个 2 层小楼: 按照 15kPa/层考虑，2 层楼的超载才 30kPa；
而 2 层楼基础持力层承载力是 120 kPa 的话，按第 2 种意见，则 坡顶超荷应该取不大于 120kPa 才对。
如果按以上两种不同的外超载取值，计算出的支护结构强度（尺 寸及配筋等）相差甚远？到底该如何取值呢？
还有一个问题我们在理正计算时，弯矩值一般最大不大于 2000kN.m，现在这个工程悬臂桩理正软件弯矩值为 2800~3300kN.m， 是不是偏大，采取纯悬臂桩有什么风险！？因为哪个专家对弯矩值与 悬臂桩配筋有什么可以实际现实操作的方法，进行预估的，或者图表， 快速进行初估！ 答复:
在行业标准《建筑基坑支护技术规程》JGJ 120-2012 的第 4.3 节 和附录 B 提供了“混凝土支护结构圆形截面承载力设计”的简化方法， 可供参考。
生的。在水头的作用下，水流通过裂隙、软弱破碎带而产生的向上的 静水压力。
12.1 这两本规范关于重度的规定为什么不同？ 首先祝高老身体健康，新年快乐！ 建筑地基基础设计规范（GB5007-2011）附录 W （180 页) 基
自己愚昧的想法，不知对否，望斧正： 1、如果基坑周边建筑物是多层楼，采用独基或条基的，就按不大于 建筑物基础埋深处的地基承载力特征值取值； 2、如果是高层，采用筏板基础的，那就按 15-20kPa/层考虑，但最大 值以不大于筏板持力层的地基承载力为准？ 答复:
基坑土方量计算公式
基坑土方量计算公式
1.截面法计算公式：
截面法根据基坑的不同截面形状，采用不同的计算公式。
矩形基坑的土方量计算公式为：
土方量=(底面积+顶面积)×坑深÷2
圆形基坑的土方量计算公式为：
土方量=(底面积+顶面积)×坑深÷3
梯形基坑的土方量计算公式为：
土方量=(底面积+顶面积)×坑深÷2
2.边坡法计算公式：
边坡法是基于坑壁的边坡形状来计算土方量的方法。
边坡法的计算公式为：
土方量=(底面积+上半边坡面积+下半边坡面积)×坑深
其中，上半边坡面积和下半边坡面积可以根据基坑的边坡坡度和高度来计算。
3.三角形法计算公式：
三角形法是基于基坑的深度和宽度来计算土方量的方法。
三角形法的计算公式为：
土方量=基坑底面积×坑深×宽度÷2
其中，宽度是指基坑底面宽度。
以上是一些常见的基坑土方量计算公式。
根据具体的基坑形状和尺寸，可以选择合适的计算方法来计算土方量。
在实际应用过程中，还需要考虑
土质的不均匀性、岩石的存在以及对挖掘方式的适应性等因素。
2019管道基坑边坡稳定计算书.doc
基坑边坡稳定性计算根据基槽路段统计表，槽深最深处不超过7.5m。
本工程按照三种槽深 2.5m、5.0m、7.5m分别进行边坡稳定计算。
开挖坡度1:1，平台设置宽度1.5m。
采用软件：理正岩土边坡稳定系统6.0采用规范: 建筑边坡工程技术规范(50330--2002)一、2.5m深基坑稳定计算计算项目：复杂土层土坡稳定计算 1------------------------------------------------------------------------[计算简图][控制参数]:采用规范: 建筑边坡工程技术规范(50330--2002)计算目标: 安全系数计算滑裂面形状: 圆弧滑动法[坡面信息]坡面线段数 2坡面线号水平投影(m) 竖直投影(m) 超载数1 2.500 2.500 02 2.000 0.000 1超载1 距离0.010(m) 宽2.000(m) 荷载(20.00--20.00kPa) 270.00(度)[土层信息]坡面节点数 3编号 X(m) Y(m)0 0.000 0.000-1 2.500 2.500-2 4.500 2.500附加节点数 7编号 X(m) Y(m)1 -6.000 -5.0002 9.000 -6.0003 8.000 2.0004 20.000 -6.0005 15.000 3.0006 25.000 5.0007 -8.000 0.000不同土性区域数 3区号重度饱和重度粘结强度孔隙水压节点(kN/m3) (kN/m3) (kpa) 力系数编号1 18.000 20.000 120.000 --- ( 0,7,1,2,3,)2 18.000 20.000 120.000 --- ( 2,4,5,3,)3 18.000 20.000 120.000 --- ( 0,3,-1,)区号粘聚力内摩擦角水下粘聚水下内摩(kPa) (度) 力(kPa) 擦角(度)1 15.000 13.000 10.000 25.0002 17.000 17.000 10.000 25.0003 17.000 17.000 10.000 25.000区号十字板τ强度增十字板τ水强度增长系(kPa) 长系数下值(kPa) 数水下值1 --- --- --- ---2 --- --- --- ---3 --- --- --- ---[水面信息]采用有效应力法孔隙水压力采用近似方法计算考虑渗透力作用不考虑边坡外侧静水压力水面线段数 1 水面线起始点坐标: (0.000,-0.500)水面线号水平投影(m) 竖直投影(m)1 1.000 0.500[计算条件]圆弧稳定分析方法: 瑞典条分法土条重切向分力与滑动方向反向时: 当下滑力对待稳定计算目标: 自动搜索最危险滑裂面条分法的土条宽度: 1.000(m)搜索时的圆心步长: 1.000(m)搜索时的半径步长: 0.500(m)------------------------------------------------------------------------计算结果:------------------------------------------------------------------------[计算结果图]最不利滑动面:滑动圆心 = (0.740,3.900)(m)滑动半径 = 3.970(m)滑动安全系数 = 1.693起始x 终止x α li Ci Φi 条实重浮力地震力渗透力附加力X 附加力Y 下滑力抗滑力超载竖向地震力地震力(m) (m) (度) (m) (kPa) (度) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN)--------------------------------------------------------------------------------------------------------------------0.000 0.865 -4.471 0.869 15.000 13.00 7.26 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.57 14.71 0.00 0.000.865 1.000 2.778 0.135 10.000 25.00 2.43 0.04 0.00 0.01 0.000.00 0.13 2.47 0.00 0.001.000 1.480 7.250 0.484 10.000 25.00 11.01 0.15 0.00 0.00 0.000.00 1.37 9.87 0.00 0.001.480 1.990 14.549 0.527 15.000 13.00 15.32 0.00 0.00 0.00 0.000.00 3.85 11.33 0.00 0.001.9902.500 22.337 0.552 15.000 13.00 18.43 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 7.01 12.21 0.00 0.002.5003.228 32.568 0.866 15.000 13.00 25.24 0.00 0.00 0.00 0.00 14.36 21.32 20.69 0.00 0.003.228 3.807 44.701 0.815 17.000 17.00 14.65 0.00 0.00 0.00 0.0011.57 18.44 19.56 0.00 0.003.8074.385 58.633 1.115 17.000 17.00 6.73 0.00 0.00 0.00 0.00 11.57 15.62 21.87 0.00 0.004.385 4.455 68.015 0.185 17.000 17.00 0.11 0.00 0.00 0.00 0.00 1.38 1.38 3.31 0.00 0.00总的下滑力 = 68.551(kN)总的抗滑力 = 116.024(kN)土体部分下滑力 = 68.551(kN)土体部分抗滑力 = 116.024(kN)二、5.0m深基坑稳定计算计算项目：复杂土层土坡稳定计算 2------------------------------------------------------------------------[计算简图][控制参数]:采用规范: 建筑边坡工程技术规范(50330--2002)计算目标: 安全系数计算滑裂面形状: 圆弧滑动法[坡面信息]坡面线段数 4坡面线号水平投影(m) 竖直投影(m) 超载数1 2.500 2.500 02 1.500 0.000 03 2.500 2.500 04 2.000 0.000 1超载1 距离0.010(m) 宽2.000(m) 荷载(20.00--20.00kPa) 270.00(度)[土层信息]坡面节点数 5编号 X(m) Y(m)0 0.000 0.000-1 2.500 2.500-2 4.000 2.500-3 6.500 5.000-4 8.500 5.000附加节点数 7编号 X(m) Y(m)1 -6.000 -5.0002 9.000 -6.0003 8.000 2.0004 20.000 -6.0005 15.000 3.0006 25.000 5.0007 -8.000 0.000不同土性区域数 3区号重度饱和重度粘结强度孔隙水压节点(kN/m3) (kN/m3) (kpa) 力系数编号1 18.000 20.000 120.000 --- ( 0,7,1,2,3,)2 18.000 20.000 120.000 --- ( 2,4,5,3,)3 18.000 20.000 120.000 --- ( 0,3,-1,)区号粘聚力内摩擦角水下粘聚水下内摩(kPa) (度) 力(kPa) 擦角(度)1 15.000 13.000 10.000 25.0002 17.000 17.000 10.000 25.0003 17.000 17.000 10.000 25.000区号十字板τ强度增十字板τ水强度增长系(kPa) 长系数下值(kPa) 数水下值1 --- --- --- ---2 --- --- --- ---3 --- --- --- ---[水面信息]采用有效应力法孔隙水压力采用近似方法计算考虑渗透力作用不考虑边坡外侧静水压力水面线段数 1 水面线起始点坐标: (0.000,-0.500)水面线号水平投影(m) 竖直投影(m)1 1.000 0.500[计算条件]圆弧稳定分析方法: 瑞典条分法土条重切向分力与滑动方向反向时: 当下滑力对待稳定计算目标: 自动搜索最危险滑裂面条分法的土条宽度: 1.000(m)搜索时的圆心步长: 1.000(m)搜索时的半径步长: 0.500(m)------------------------------------------------------------------------计算结果:------------------------------------------------------------------------[计算结果图]最不利滑动面:滑动圆心 = (1.507,6.840)(m)滑动半径 = 6.989(m)滑动安全系数 = 1.485起始x 终止x α li Ci Φi 条实重浮力地震力渗透力附加力X 附加力Y 下滑力抗滑力超载竖向地震力地震力(m) (m) (度) (m) (kPa) (度) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN)--------------------------------------------------------------------------------------------------------------------0.013 0.033 -12.259 0.021 17.000 17.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.00 0.35 0.00 0.000.033 0.778 -9.079 0.755 15.000 13.00 6.13 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.97 12.73 0.00 0.000.778 1.000 -5.070 0.223 10.000 25.00 4.06 0.14 0.00 0.03 0.000.00 -0.32 4.05 0.00 0.001.000 1.750 -1.081 0.750 10.000 25.00 20.63 1.03 0.00 0.00 0.000.00 -0.37 16.64 0.00 0.001.7502.500 5.083 0.753 10.000 25.00 30.36 0.84 0.00 0.00 0.00 0.00 2.62 21.25 0.00 0.002.500 2.942 10.011 0.449 10.000 25.00 20.23 0.17 0.00 0.00 0.00 0.003.49 13.70 0.00 0.002.9423.471 14.087 0.546 15.000 13.00 23.17 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 5.64 13.37 0.00 0.003.4714.000 18.612 0.558 15.000 13.00 21.69 0.00 0.00 0.00 0.00 0.006.92 13.12 0.00 0.004.000 4.500 23.130 0.544 15.000 13.00 20.99 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 8.25 12.61 0.00 0.004.5005.261 28.926 0.870 15.000 13.00 36.24 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 17.53 20.38 0.00 0.005.2616.022 36.369 0.946 15.000 13.00 39.95 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 23.69 21.61 0.00 0.006.022 6.500 42.923 0.653 17.000 17.00 26.09 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 17.77 16.94 0.00 0.006.500 6.662 46.568 0.236 17.000 17.008.67 0.00 0.00 0.00 0.00 3.05 8.51 6.48 0.00 0.006.6627.346 52.104 1.114 17.000 17.00 30.02 0.00 0.00 0.00 0.00 13.67 34.48 27.15 0.00 0.007.346 8.249 65.704 2.203 17.000 17.00 16.25 0.00 0.00 0.00 0.00 18.06 31.27 41.78 0.00 0.008.250 8.496 82.382 1.858 17.000 17.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 4.91 4.87 31.79 0.00 0.00总的下滑力 = 163.377(kN)总的抗滑力 = 242.676(kN)土体部分下滑力 = 163.377(kN)土体部分抗滑力 = 242.676(kN)三、7.5m深基坑稳定计算计算项目：复杂土层土坡稳定计算 3------------------------------------------------------------------------[计算简图][控制参数]:采用规范: 建筑边坡工程技术规范(50330--2002)计算目标: 安全系数计算滑裂面形状: 圆弧滑动法不考虑地震[坡面信息]坡面线段数 6坡面线号水平投影(m) 竖直投影(m) 超载数1 2.500 2.500 02 1.500 0.000 03 2.500 2.500 04 1.500 0.000 05 2.500 2.500 06 2.000 0.000 1超载1 距离0.010(m) 宽2.000(m) 荷载(20.00--20.00kPa) 270.00(度)[土层信息]坡面节点数 7编号 X(m) Y(m)0 0.000 0.000-1 2.500 2.500-2 4.000 2.500-3 6.500 5.000-4 8.000 5.000-5 10.500 7.500-6 12.500 7.500附加节点数 7编号 X(m) Y(m)1 -6.000 -5.0002 9.000 -6.0003 8.000 2.0004 20.000 -6.0005 15.000 3.0006 25.000 5.0007 -8.000 0.000不同土性区域数 3区号重度饱和重度粘结强度孔隙水压节点(kN/m3) (kN/m3) (kpa) 力系数编号1 18.000 20.000 120.000 --- ( 0,7,1,2,3,)2 18.000 20.000 120.000 --- ( 2,4,5,3,)3 18.000 20.000 120.000 --- ( 0,3,-1,)区号粘聚力内摩擦角水下粘聚水下内摩(kPa) (度) 力(kPa) 擦角(度)1 15.000 13.000 10.000 25.0002 17.000 17.000 10.000 25.0003 17.000 17.000 10.000 25.000区号十字板τ强度增十字板τ水强度增长系(kPa) 长系数下值(kPa) 数水下值1 --- --- --- ---2 --- --- --- ---3 --- --- --- ---[水面信息]采用有效应力法孔隙水压力采用近似方法计算考虑渗透力作用不考虑边坡外侧静水压力水面线段数 1 水面线起始点坐标: (0.000,-0.500)水面线号水平投影(m) 竖直投影(m)1 1.000 0.500[计算条件]圆弧稳定分析方法: 瑞典条分法土条重切向分力与滑动方向反向时: 当下滑力对待稳定计算目标: 自动搜索最危险滑裂面条分法的土条宽度: 1.000(m)搜索时的圆心步长: 1.000(m)搜索时的半径步长: 0.500(m)------------------------------------------------------------------------计算结果:------------------------------------------------------------------------[计算结果图]最不利滑动面:滑动圆心 = (1.880,11.360)(m)滑动半径 = 11.360(m)滑动安全系数 = 1.309起始x 终止x α li Ci Φi 条实重浮力地震力渗透力附加力X 附加力Y 下滑力抗滑力超载竖向地震力地震力(m) (m) (度) (m) (kPa) (度) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN)--------------------------------------------------------------------------------------------------------------------0.135 0.393 -8.179 0.260 17.000 17.00 0.68 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.10 4.63 0.00 0.000.393 1.095 -5.742 0.706 15.000 13.00 8.61 0.00 0.00 0.00 0.000.00 -0.86 12.57 0.00 0.001.095 1.798 -2.188 0.703 15.000 13.00 18.11 0.00 0.00 0.00 0.000.00 -0.69 14.72 0.00 0.001.7982.500 1.357 0.703 15.000 13.00 27.05 0.00 0.00 0.00 0.00天津市津水建筑工程公司0.00 0.64 16.78 0.00 0.002.5003.250 5.028 0.753 15.000 13.00 33.07 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 2.90 18.90 0.00 0.003.2504.000 8.841 0.759 15.000 13.00 31.84 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 4.89 18.65 0.00 0.004.000 4.500 12.046 0.511 15.000 13.00 22.47 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 4.69 12.74 0.00 0.004.5005.500 15.959 1.040 15.000 13.00 54.90 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 15.10 27.79 0.00 0.005.5006.500 21.291 1.074 15.000 13.00 66.82 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 24.26 30.48 0.00 0.006.5007.250 26.105 0.835 15.000 13.00 51.76 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 22.77 23.26 0.00 0.007.250 8.000 30.405 0.870 15.000 13.00 46.31 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 23.44 22.27 0.00 0.008.000 8.024 32.672 0.029 15.000 13.00 1.41 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.76 0.71 0.00 0.008.024 8.250 33.427 0.270 17.000 17.00 13.23 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 7.29 7.97 0.00 0.008.250 8.399 34.564 0.180 17.000 17.00 8.87 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 5.03 5.30 0.00 0.008.399 8.985 36.867 0.733 17.000 17.00 36.03 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 21.62 21.27 0.00 0.008.985 9.571 40.664 0.773 17.000 17.00 37.24 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 24.27 21.78 0.00 0.009.571 10.500 45.987 1.338 17.000 17.00 59.45 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 42.75 35.37 0.00 0.0010.500 11.500 53.617 1.687 17.000 17.00 51.47 0.00 0.00 0.00 0.00 19.80 57.38 41.61 0.00 0.0011.500 12.500 63.542 2.248 17.000 17.00 21.17 0.00 0.00 0.00 0.00 20.00 36.86 43.83 0.00 0.0012.500 12.564 69.673 0.183 17.000 17.00 0.10 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.09 3.12 0.00 0.00总的下滑力 = 293.092(kN)总的抗滑力 = 383.762(kN)土体部分下滑力 = 293.092(kN)土体部分抗滑力 = 383.762(kN)综上，在三种深度下，滑动安全系数分别为1.693、1.485、1.309，均满足规范大于1.3的要求。
深基坑-边坡稳定(1)
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综合上述分析，我们得到共计有5n-2个未知量， 我们能得到的只有各土条水平向及垂直向力的平衡以 及土条的力矩平衡共计3n个方程。因此，边坡的稳定 分析实际上是一个求解高次超静定问题。如果土条比 较薄(bi较小)，Ti与Ni的合力作用点可近似认为在土 条底部的中点，ai变为已知，未知量变为4n-2个。与 已有的方程数相比，还有n-2个未知量无法求出，要 使问题有唯一解就必须建立新的条件方程。解决的途 径有两个：一个是利用变形协调条件，引进土体的应 力～应变关系，另一个是作出各种简化假定以减少未 知量或增加方程数。前者会使问题变得异常复杂，工 程界基本上不采用，后者采用不同的假定和简化，而 导出不同的方法。
(3)定义安全系数为滑裂面上所能提供的抗滑 力矩之和与外荷载及滑动土体在滑裂面上所产生 的滑动力矩和之比；所有力矩都以圆心O为矩心。
(4)采用条分法进行计算。
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瑞典圆弧滑动法
d O
B
C
W
滑动面上的最 大抗滑力矩与 滑动力矩之比
假定滑动面为圆柱面，
截面为圆弧，利用土
体极限平衡条件下的
A
受力情况：
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瑞典圆弧法
基本假定 瑞典圆弧法又简称为瑞典法或费伦纽斯法，
它是极限平衡方法中最早而又最简单的方法，其 基本假定如下：
(1)假定土坡稳定属平面应变问题，即可取其 某一横剖面为代表进行分析计算。
(2)假定滑裂面为圆柱面，即在横剖面上滑裂 面为圆弧；弧面上的滑动土体视为刚体，即计算 中不考虑滑动土体内部的相互作用力(Ei，Xi不考 虑)。
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条分法实际上是一种刚体极限平衡分析法。其 基本思路是：假定边坡的岩土体坡坏是由于边坡 内产生了滑动面，部分坡体沿滑动面而滑动造成 的。滑动面上的坡体服从破坏条件。假设滑动面 已知，通过考虑滑动面形成的隔离体的静力平衡， 确定沿滑面发生滑动时的破坏荷载，或者说判断 滑动面上的滑体的稳定状态或稳定程度。该滑动 面是人为确定的，其形状可以是平面、圆弧面、 对数螺旋面或其他不规则曲面。隔离体的静力平 衡可以是滑面上力的平衡或力矩的平衡。隔离体 可以是一个整体，也可由若干人为分隔的竖向土 条组成。由于滑动面是人为假定的，我们只有通 过系统地求出一系列滑面发生滑动时的破坏荷载， 其中最小的破坏荷载要求的极限荷载与之相应的 滑动面就是可能存在的最危险滑动面。
深基坑计算
二、二道支撑设在 –7.0米处，采用采用Φ150锚杆，做锚拉支撑； 1、水平间距： 每延米水平拉力为170KN/M ；水平间距1.4米 则 rNRi = 1.25×170×1.4= 297.5KN 2、计算水泥土桩锚固体长度：
（2）对于土压力的分析和计算采用朗肯理论和库仑 理论。朗肯土压力理论是根据土的应力状态和极限平衡 建立的，分析时假设①墙后填土面水平；②墙背光滑。
各类软件计算依据的规范为《建筑基坑支护技术规 程》 （JGJ120-99）。
深基坑计算书实例
哈西万达广场工程围护结构计算书
工程概况： 哈西万达广场工程基坑开挖深度为8m，采用H 型钢（H350*175*7*11㎜）板桩作围护结构，桩长为12m， 桩顶标高为-0.5m，桩水平间距0.7m。
深基坑计算及安全技术
深基坑支护结构设计计算
深基坑支护计算有传统的手工计算和计算机专 业软件计算。目前较为常用的深基坑支护计算软件 有理正深基坑、同济启明星（FRWS系列） 和PKPM 等深基坑计算软件。其计算理论如下：
（1）对于粘性土边坡稳定性分析采用瑞典条分 法，该方法由瑞典工程师费兰纽斯1922年提出来的， 其基本原理为假定土坡沿着圆弧面滑动，将圆弧滑 动体分成若干竖直的土条，计算各土条力系对圆弧 圆心的抗滑动力矩与滑动力矩，由抗滑力矩与滑动 力矩之比（稳定安全系数）来判别土坡的稳定性。
= 17.1L – 84.78 L = 23.54米 经计算取：L = 22米 设计拉力值为300KN 3、加筋材料的截面积： 每根7丝钢绞线拉力为26.8吨 选择两根7-Φ5钢绞线，满足要求。
8。深基坑、高边坡工程之三
的失效破坏的案例中， 还没有发现一个是滑移破坏的案例。 也就是说， 所谓抗滑移的验算， 其实并没有工程的实际意义， 但现在谁也没有这 个胆略把这个验算要求去掉， 就糊里糊涂地算吧， 反正也不起控制的 作用。 后来，就把倾覆这个名词也泛化了，如你所举的附录Ｔ，按照力 学的概念，实际是静力平衡的验算要求，即满足ΣＸ＝0，ΣＭ＝0 的 静力平衡法， 又不计墙对平衡的作用， 已经没有重力式的那种抗倾覆 问题了。 所谓抗倾覆的验算实际是指验算重力式结构的自重力矩对抵 抗倾覆失稳的平衡作用。 需要对支护结构的定名科学化，对稳定模式的术语也需要科学化。 在《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 附录 V 的 V.0.1 条：桩、 墙式支护结构应按表 V.0.1 的规定进行抗倾覆稳定、隆起稳定和整体 稳定验算。即将表中“带支撑桩的倾覆稳定”的结构类型称为“桩、 墙式支护” 。但不清楚规范这里的“墙”是指重力式的“墙”还是地 下连续墙的 “墙” ？应该按计算原理来科学地区别围护结构的类型， 分别称为墙式和板式围护结构。板式包括排桩和地下连续墙，墙式 是指重力式结构。如果“墙”是指重力式，但规范在倾覆稳定性验 算的公式中，只有主动区与被动区的力矩，而没有由重力式墙的自 重形成的抗倾覆力矩，显然这里并不是指重力式结构。其实，抗倾 覆稳定性主要也是对墙式围护结构而言的，墙的自重是最重要的抗 倾覆因素，最早提出需要验算抗倾覆稳定性的也是墙式围护结构而 非板式结构，特别是有支撑的板式围护结构，除非支撑失效，不然
2、 抗滑移稳定安全系数： 支挡结构底面上的的抗滑力和滑动力的比 值； 3、 抗隆起稳定安全系数： 控制坑底软土隆起的抗力和其作用的对比 程度，比值称抗隆起安全系数； 4、 抗倾覆安全系数： 支护结构绕某点的抗倾覆力矩和倾覆力矩的比 值； 5、 抗渗流稳定安全系数： 由于基坑底以下存在承压水或基坑内外两 侧存在水头差， 导致坑底土在渗流作用下出现稳定性问题， 控制渗流 稳定的坑底土自重与浮力的对比程度， 比值称为抗流土稳定安全系数， 或抗突涌安全系数。 上述 5 个方面要看具体工程情况来确定哪几个是主要验算控制 的内容。 由于历史的原因和当前发展的需要， 当前有不止一本规范对 基坑支护的技术要求做出了规定，难免各有侧重，并有差异。在工程 实践上，要根据具体工程情况正确选择使用规范，并结合当地经验， 最终把工程做到安全、经济，并符合程序、手续要求为根本目标。
深基坑边坡计算(完整资料).doc
【最新整理，下载后即可编辑】xx项目污水处理装置生活、生产污水（废水）收集池格栅渠（460AB）基坑边坡稳定性验算书（放坡开挖施工）编制：审核：日期：二〇一二年九月十九日目录1．基坑简介 (1)1.1基坑概况 (1)1.2场地土质情况 (1)2．计算依据 (1)3．力学验算法的基本假定 (2)4．判定标准 (2)5．验算过程（泰勒图表法） (2)5.1 公式及字母意义 (2)5.2验算理论及方法 (3)5.3验算计算过程（H=7.8m） (4)5.4验算计算过程（H=3.2m） (5)6．结论 (6)1．基坑简介1.1基坑概况污水处理装置460AB（生活污水收集池格栅渠、生产废水收集池格栅渠）水池池体长度18.60米，宽度18.00米。
基坑底部开挖尺寸长度27.7米，宽度24.14米。
基坑有效工作深度-8.30米（绝对标高378.90m），上部3.2m放坡比1:0.5，下部4.6m放坡比1:0.9。
基坑上部开挖尺寸长度41.98米，宽度38.42米。
1.2场地土质情况根据地勘报告（KC-2012-3-051）（详勘）结果（勘探点号21#，孔顶标高386.780m）：场地湿陷等级按Ⅰ级（轻微）设防。
2．计算依据采用力学验算法计算。
场地土质为粘性土，按圆弧滑动面法中表解法规则在图解和计算的基础上，经过分析研究，制定图表，供边坡稳定性验算时采用。
基坑周边无其它荷载。
按正常工作状态算:基坑总深度7.8米，正常工作状态基坑深度7.8米，上部3.2m放坡比1:0.5，下部4.6m放坡比1:0.9，错台1.4米。
3．力学验算法的基本假定滑动土楔体是均质各向同性、滑动面通过坡脚、不考虑滑动土体内部的应力分布及各土条(指条分法)之间相互作用力的影响。
再假定几个可能的滑动圆弧，按步骤分别计算相应的稳定系数，在圆心辅助线上绘出稳定系数对应于圆心的关系曲线K=f(o)，在该曲线上找出最小的稳定系数Kmin，与Kmin对应的滑动面就是最危险的滑动面。
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xx项目污水处理装置
生活、生产污水（废水）收集池格栅渠
（460AB）
基坑边坡稳定性验算书
（放坡开挖施工）
编制：
审核：
日期：二〇一二年九月十九日
目录1．基坑简介1
1.1基坑概况1
1.2场地土质情况1
2．计算依据1
3．力学验算法的基本假定1
4．判定标准2
5．验算过程（泰勒图表法）2
5.1 公式及字母意义2
5.2验算理论及方法2
5.3验算计算过程（H=7.8m）3
5.4验算计算过程（H=3.2m）4
6．结论4
1．基坑简介
1.1基坑概况
污水处理装置460AB（生活污水收集池格栅渠、生产废水收集池格栅渠）水池池体长度18.60米，宽度18.00米。
基坑底部开挖尺寸长度27.7米，宽度24.14米。
基坑有效工作深度-8.30米（绝对标高378.90m），上部3.2m放坡比1:0.5，下部4.6m 放坡比1:0.9。
基坑上部开挖尺寸长度41.98米，宽度38.42米。
1.2场地土质情况
根据地勘报告（KC-2012-3-051）（详勘）结果（勘探点号21#，孔顶标高386.780m）：场地湿陷等级按Ⅰ级（轻微）设防。
土质情况（至基坑底部）依次为：
2．计算依据
采用力学验算法计算。
场地土质为粘性土，按圆弧滑动面法中表解法规则在图解和计算的基础上，经过分析研究，制定图表，供边坡稳定性验算时采用。
基坑周边无其它荷载。
按正常工作状态算:
基坑总深度7.8米，正常工作状态基坑深度7.8米，上部3.2m放坡比1:0.5，下部4.6m放坡比1:0.9，错台1.4米。
3．力学验算法的基本假定
滑动土楔体是均质各向同性、滑动面通过坡脚、不考虑滑动土体内部的应力分布及各土条(指条分法)之间相互作用力的影响。
再假定几个可能的滑动圆弧，按步骤分
别计算相应的稳定系数，在圆心辅助线上绘出稳定系数对应于圆心的关系曲线K=f(o)，在该曲线上找出最小的稳定系数Kmin ，与Kmin 对应的滑动面就是最危险的滑动面。
4．判定标准
国标50330-2002《建筑边坡工程技术规范》，5.3.1边坡稳定性评价： 边坡类别：二级边坡
当Kmin≥1.25认为边坡是稳定的。
当尺Kmin≤1.25时，则应放缓边坡，再按上述方法进行稳定性验算。
5．验算过程（泰勒图表法）
5.1 公式及字母意义 K=fA+
rH
C
B K 稳定系数
f 土的内摩擦第数，f=tan φ H 边坡高度 m
A B 取决于几何尺寸的系数，查下表 C 土的粘结力 Kpa r 土的容重 5.2验算理论及方法
基坑四周无其它荷载，用36度法确定圆心辅助线。
假定滑动面通过坡角，如图所示，各个滑动圆弧的圆心自基坑边缘Oo 点开始，取SO1=(0.25+0.4m)，m 为基坑开挖放坡坡率。
自O1点起每隔0.3H 确定一点，设为滑动坡面圆心。
分别为O2、O3、O4、O5。
5.3验算计算过程（H=7.8m ） 粘聚力c=18kpa 平均值 内摩擦角 φ=21.3o 平均值 容重γ=1
6.13KN/m3 平均值
土层内的抗剪强度参数建议值为：凝聚力C ：18Kpa ，内摩擦角Φ：21o 。
容重γ=15.4KN/m3。
f=tan φ=tan 21o =0.38386 c=18Kpa r=15.4KN/m 3 K=fA+
rH
C B 当边坡系数取1:0.9时，K 值计算如下： Ko1= fA+rH
C
B= 0.38386*1.992+18/15.4/7.8*4.736=1.474 Ko2= fA+rH
C
B= 0.38386*1.612+18/15.4/7.8*4.94=1.359 Ko3= fA+rH
C
B= 0.38386*1.356+18/15.4/7.8*5.44=1.336 Ko4= fA+
rH
C
B= 0.38386*1.224+18/15.4/7.8*6.208=1.4
Ko5= fA+
rH
C
B= 0.38386*1.088+18/15.4/7.8*7.38=1.524 K=ΣKoi/n=(1.474+1.359+1.336+1.4+1.524)/5=1.419＞1.25 符合要求。
5.4验算计算过程（H=3.2m ） 粘聚力c=18kpa 平均值 内摩擦角 φ=23o 平均值 容重γ=15.4KN/m3 平均值
土层内的抗剪强度参数建议值为：凝聚力C ：18Kpa ，内摩擦角Φ：23o 。
容重γ=15.4KN/m3。
f=tan φ=tan 23o =0.42447 c=18Kpa r=15.4KN/m 3 K=fA+
rH
C B 当边坡系数取1:0.5时，K 值计算如下： Ko1= fA+rH
C
B= 0.42447*1.142+18/15.4/3.2*2.7819=1.501 Ko2= fA+rH
C
B= 0.42447*0.9181+18/15.4/3.2*2.8905=1.445 Ko3= fA+rH
C
B= 0.42447*0.77+18/15.4/3.2*3.1724=1.486 Ko4= fA+rH
C
B= 0.42447*0.6914+18/15.4/3.2*3.621=1.616 Ko5= fA+
rH
C
B=0.42447*0.6133+18/15.4/3.2*4.27=1.82 K=ΣKoi/n=(1.501+1.445+1.486+1.616+1.82)/5=1.574＞1.25 符合要求。
6．结论
基坑开挖采取上部3.2m 放坡比1:0.5，下部4.6m 放坡比1:0.9，大于5.3.1边坡安全稳定系数要求。
符合《建筑边坡工程技术规范》（GB50300-2002）中二类边坡圆弧滑动法稳定安全系数要求。
基坑边坡整体安全稳定。