抗浮锚杆计算书(参考内容)

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(完整版)抗浮锚杆计算书

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7#地下室整体抗浮计算1、根据建筑施工图及基础施工图,本工程地下室底板面的绝对标高为350.000米,根据地勘报告提供的本工程的抗浮设计水位为绝对标高356米。

2、设计抗浮水头为356-351=6m。

3、结构自重计算一(覆土部分):1):600mm厚地下室顶板覆土:18X0.6=10.8KN/m22):地下室顶板160mm厚:0.16X25=4KN/m23):防水板500mm厚:0.5X25=12.5KN/m24):梁柱折算荷载:4KN/m2以上1~4项合计:31.3KN/m2,即抗力R=31.3KN/m24、结构自重计算:1):地面上5层120mm结构楼、屋面:5X25X0.12=15KN/m22):地下室顶板160mm厚:0.16X25=4KN/m23):防水板500mm厚:0.5X25=12.5KN/m24):梁柱折算荷载:4KN/m2以上1~4项合计:35.5KN/m2,即抗力R=35.5 KN/m25、抗浮计算:荷载效应:S=1.05x6X10=63 KN/m2根据以上计算知:R小于S整体不满足抗浮满足要求,无需另外配重或增加锚杆抗浮。

7#抗浮锚杆深化设计计算书一、工程质地情况:地下水位标高0.5 m地下室底板底标高-5.5m浮力60 kN/m2二、抗浮验算特征点受力分析:一)车道入口A)一层顶板:顶板自重0.16X25=4.0 kN/m2B)底板底板自重0.5X25=12.5kN/m2C)梁自重 4.07+2.1+3.4=9.5 kN/m2总计26kN/m2抗浮验算60-26x0.9=36.6kN/m2二)有0.6m覆土的一层地下室A)一层顶板:覆土层0.6X18=10.8 kN/m2顶板自重0.16X25=4.0 kN/m2B)底板底板自重0.5X25=12.5kN/m2C)梁自重 4.07+2.1+3.4=9.5 kN/m2总计36.8kN/m2抗浮验算60-36.8x0.9=26.87kN/m2三)一层地下室+五层A)一层顶板:顶板自重0.16X25=4.0 kN/m2B)底板底板自重0.5X25=12.5 kN/m2C)地下室梁自重 4.07+2.1+3.4=9.5 kN/m2D)二~七层板:板自重0.12X25x5=3x5=15 kN/m2F)二~五层梁自重3x4=12 kN/m2总计53kN/m2抗浮验算60-53x0.9=12.3kN/m2二、计算结果经计算,锚杆孔径为150mm,其中:A、B、C类锚杆均采用3根Ф25的HRB400钢筋,钢筋自由段长度为1m,A 类锚杆锚固段长度为5m,B 类锚杆锚固段长度为8m,C 类锚杆锚固段长度为10m ;A 类锚杆按2500mm ×2500mm 布置,B 类锚杆按3000mm ×3000mm 布置。

抗浮锚杆计算书

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结构计算书项目名称:设计代号:设计阶段:审核:校对:计算:第 1 册共1 册中广电广播电影电视设计研究院2015年04月07日综合楼锚杆布置计算一、 工程概况(1)综合楼地下1层(含1夹层),地上2~4层,±0.00相对于绝对标高7.50m ,室内外高差-0.300m ,地下室夹层高 2.18m ,地下室高5.30m ,地下室建筑地面标高-7.480m ,建筑地面垫层厚150mm ,结构地下室底板顶标高-7.630m 。

基础形式筏板,抗浮水位标高6.500m (绝对标高)。

建筑地下室底板顶标高-7.630m (绝对标高-0.130m ),底板厚400mm 。

(2)综合楼抗浮采用抗浮锚杆。

二、抗拔锚杆抗拔承载力计算依据《岩土锚杆(索)技术规程》(以下简称《岩土规程》)计算。

锚杆基本条件:锚杆直径D=150mm 锚杆长度L=7.5m锚杆入岩(强风化花岗岩)长度:>2.5m锚杆拉力标准值Nk=250KN锚杆拉力设计值Nt=1.3Nk=325KN钢筋:3 ∅25三级钢: A s =1470mm 2, f=360 N/mm 2 , f yk =400 N/mm 2 依据《岩土锚杆(索)技术规程》(以下简称《岩土规程》)计算。

根据****院提供的《***勘察报告》,岩石(或土体)与锚固体的极限粘结强度标准值(f rbk ),见第2页所附表1。

1、 根据锚杆与土层粘结强度所计算的锚杆竖向抗拔承载力设计值Nt依据《岩土规程》第7.5.1条公式(7.5.2-1)计算K f DL N mg a t /ψπ=勘探点1Q-K15岩层深,较为不利,计算该点抗拔承载力Rt=360.9KN > Nt=351KN2、 锚杆注浆体于钢筋间的锚固段长度La 计算依据《岩土规程》第7.5.1条公式(7.5.1-2)mm mm f d n KN L ms t a 750020700.1*4.2*6.0*25**3351000*2<==≥πψξπ锚杆注浆体于钢筋间的锚固段长度La 满足要求。

抗浮锚杆计算书

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抗浮锚杆设计计算书一、工程质地情况:地下水位标高-1.00 m地下室底板标高-6.52 m浮力55.2 kN/m2二、抗浮验算特征点受力分析:1.原底板砂垫层厚0.10m自重0.10X20=2kN/m22.原砼底板厚0.40m:自重0.4X25=10 kN/m23.新加砼配重层厚0.30m自重0.3X25=7.5 kN/m2抗浮计算55.20-19.50=35.70 kN/m2三、锚杆体计算过程由受力情况,将锚杆分为A、B、C三类,A类为图中○A轴至○E轴区域,地面与中风化板岩之间有8米粘性土层;B类为有○E轴至○L轴区域,地面与中风化板岩之间有4米粘性土层;C类为图中○L轴至○Q轴区域,地面与中风化板岩之间无粘性土层。

锚杆间距取3m×3m。

1.锚杆杆体的截面面积计算:yk tt s f NKA总计19.5 kN/m2tK ——锚杆杆体的抗拉安全系数,取1.05; t N ——锚杆的轴向拉力设计值(kN ),锚杆的拉力设计值=特征值×1.3,A 类锚杆取35.70×3.0×3.0×1.3=438.75kN 。

yk f ——钢筋的抗拉强度标准值(kPa ),HRB400取400 kPa 。

As ≥fyk KtNt =4001075.43805.13⨯⨯=11512mm选取两根HRB400 直径28mm 钢筋,钢筋截面积满足规范要求2. 锚杆锚固长度锚杆锚固长度按下式估算,并取其中较大者:ψπmg ta Df KN L >ψπεms ta df n KN L >式中:K ——锚杆锚固体的抗拔安全系数,取1.05;tN ——锚杆的轴向拉力设计值(kN ),取438.75kN ; a L ——锚杆锚固段长度(m );mgf ——锚固段注浆体与地层间的粘结强度标准值(kPa ),按表7.5.1-1取粘性土层65kpa ,中风化板岩层0.25Mpa ;ms f ——锚固段注浆体与筋体间的粘结强度标准值(kPa ),按表7.5.1-3取2.5MPa ;D ——锚杆锚固段的钻孔直径(m ),取0.15md ——钢筋的直径(m );ε——采用2根以上钢筋时,界面的粘结强度降低系数,取0.6~0.85,本例取0.7;ψ——锚固长度对粘结强度的影响系数,按表7.5.2取1.0;n ——钢筋根数。

抗浮锚杆设计计算书

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地下室抗浮锚杆设计计算书一.设计依据:《岩土锚杆(索)技术规程》CECS 22:2005《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011广东省《建筑地基基础设计规范》DBJ 15-31-2003《建筑边坡工程技术规范》GB 50330-2013二.设计条件:室内地面标高为H=0.000(绝对标高为27.40m),室外地面标高为H=26.100~28.00,抗浮水位1a轴至5轴抗浮设计水位取为26.00,5轴至12轴抗浮设计水位取为27.00(即相对标高为-0.400m)。

底板面标高-5.500(绝对标高为21.90m),消防水池处底板面标高-6.000(绝对标高为21.40m),主楼处筏板厚度1100mm,筏板以外区域底板厚度400mm。

底板板底水浮力:筏板处:Fw1=(H-Hw1)×10=(27.00-21.90+1.100)×10=62.00 kN/m或Fw1=(H-Hw1)×10=(26.00-21.90+1.100)×10=52.00 kN/m其余部位:Fw2=(H-Hw2)×10=(27.00-21.90+0.400)×10=55.00 kN/m或Fw3=(H-Hw2)×10=(26.00-21.90+0.400)×10=45.00 kN/m三.抗浮板受力计算:1、计算水反力(模型按负值输入不重复计算板自重),用于抗浮锚杆设计。

筏板处:62×1.05-2(建筑面层做法)=63.1 kN/m或52×1.05-2(建筑面层做法)=53.1 kN/m其余部位:55×1.05-2(建筑面层做法)=55.75 kN/m或45×1.05-2(建筑面层做法)=45.75 kN/m不考虑活载及砖墙荷载2、计算水浮力作用下底板配筋时,模型采用倒楼盖法按正向力输入,且扣除板自重,勾选不自动计算现浇板自重。

抗浮锚杆计算

抗浮锚杆计算

抗浮锚杆计算地下室抗浮锚杆计算书一.根据地质报告抗浮水位绝对标高4m,0.000绝对标高4.45m,筏板底相对标高-11.35m,水头高10.9m,每平米水浮力109KN。

屋面折算板厚度220mm,一层顶~三层顶板折算厚度200mm,地下一层顶板折算厚度260mm,地下二层顶板折算厚度370mm,筏板厚600mm,混凝土板总厚度220+200x3+260+370+600=2050mm;筏板上填土厚度800mm;每平米总压重2.05x24+0.8x16=62KN抗浮验算109-62=47KN,需做抗浮设计。

二.筏板下设抗浮锚杆,锚杆布置间距2m,每根锚杆抗拔力47x2x2=188KN。

选取锚杆直径180mm,根据建筑地基基础设计规范(GB50007-2011)8.6.3条R t≤0.8πd1lf,锚杆长度l≥R t/0.8πd1f=188000/(0.8*3.14*180*180)=2.31m取锚杆长度2.5m三. 按锚杆体强度验算GB50330第7.2.2条N a≤ξ2fyA s锚杆钢筋面积A s≥N a/ξ2fy=1.35*188000/(0.69*360)=1022mm2选取3根三级25mm钢筋,A s=1473mm2四.按锚杆钢筋与锚固砂桨间的强度验算GB50330第7.2.4条:N a≤ξ3nπdf b L a钢筋在锚杆中锚固长度L a≥N a/ξ3nπdf b=1.35*188000/(0.6*3*3.14*25*2.4)=748mm五.锚杆裂缝控制验算。

(按《砼规》GB50010第8.1条计算)钢筋拉应力σsk=188000/1473=127.6N/mm2纵向受拉钢筋配筋率ρte=1473/(3.14*90*90)=0.058裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ=1.1-0.65*f tk/(ρteσsk)=1.1-0.65*2.01/(0.058*127.6)=0.92裂缝宽度ω= a crψσsk(1.9c s+0.08d eq/ρte)/E s=2.7*0.92*127.6*(1.9*52.5+0.08*25/0.058)/200000=0.2mm综上,布置间距2米锚杆,锚杆直径180,配置3根三级25mm 钢筋,锚入强风化岩2.5米,抗拔承载力特征值188KN(裂缝控制)。

抗浮锚杆设计计算书

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yk t t s f N K A ≥ψπmg t a Df KN L >ψπεms t a df n KN L >抗浮锚杆计算书根据建设单位提供抗浮锚杆设计要求:1、 单根锚杆抗拔力标准值为215Kn ,锚杆设计长度6~12m 。

2、 锚杆设计参数建议值:锚杆杆体抗拉安全系数K t 取1.6,锚杆锚固体抗拔安全系数K 取2.2;锚固段注浆体与地层间的粘结强度标准值f mg =145kPa 。

3、根据以上参数,按照《北京市地区建筑地基基础勘察设计规范》(DBJ11-501-2009)中抗浮设计和《岩石锚杆(索)技术规范》(CECS 22:2005)中永久锚杆设计内容进行设计计算。

(1)锚杆杆体的截面面积计算公式7.4.1式中:t K ——锚杆杆体的抗拉安全系数,本次锚杆杆体采用1φ28 PSB785精轧螺纹钢,按照《岩石锚杆(索)技术规范》(CECS 22:2005)表7.3.2取1.8;tN ——锚杆的轴向拉力设计值(kN ),为215kN ; yk f ——钢筋的抗拉强度标准值(kPa ),杆体选用1φ28 PSB785精轧螺纹钢,抗拉强度标准值为785kPa 。

将以上参数代入求得: 杆杆体截面面积23493785102158.1mm f N K A yk t t s =⨯⨯== 所需杆件直径d=sqrt (493×4/3.14)=25.06mm故选用1φ28 PSB785精轧螺纹钢能够满足要求。

(2)锚杆锚固长度锚杆锚固长度按下式估算,并取其中较大者:公式7.5.1-1公式7.5.1-2式中:K ——锚杆锚固体的抗拔安全系数,按照《岩石锚杆(索)技术规范》(CECS 22:2005)表7.3.1取2.2;t N ——锚杆的轴向拉力设计值(kN ),取215kN 。

a L ——锚杆锚固段长度(m );mgf ——锚固段注浆体与地层间的粘结强度标准值(kPa ),根据地勘报告并结合经验,可取120kPa ;ms f ——锚固段注浆体与筋体间的粘结强度标准值(kPa ),注浆材料为素水泥浆,浆体强度M30,查表7.5.1-3插值法取2.4MPa ;D ——锚杆锚固段的钻孔直径(m ),取0.20m ;d ——钢筋的直径,取0.28(m );ε——采用2根以上钢筋时,界面的粘结强度降低系数,取0.6~0.85;ψ——锚固长度对粘结强度的影响系数,按表7.5.2取1.0;n ——钢筋根数。

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抗浮锚杆设计
一:G/k+nR≥S G:结构自重及其上作用的永久荷载标准值总和,不包括活荷载 S:地下水对建筑物的托力标准值 K:地下结构抗浮安全系数,一般取1.05 注:1.钢筋为HRB400;(fy=360,fyk=400,Es=2000) 2.混凝土强度为M30; 3.注浆体直径为150mm;
锚杆竖向抗拔承载力特征值Rt(KN)
Rt ζ 1 公式: = π D 对应值 146.952 0.8 3.14 0.15 说明:1.锚固长度la取13倍筑浆体直径D 2.粘结强度特征值frb暂取 200 Kpa la 1.95 frb 200
杆体的横截面积A(mm2)
公式: 对应值 配筋取 公式: 对应值 A 798.652174 Ntd 22 ta 949.675325 Ntd ÷ 198.4 = 1.35 Rt 根数 3 ≥ ≥ Ntd 198.4 acr 2.7 1.1A实/ 1140 π 3.14 Rt/ 147 2Rt 293.9 0.85 ÷ ξ 2 0.69 ÷ fy 360 x1000
A实= ξ 3 0.6 ÷ ns 3 ÷
1139.82 mm2 π 3.14 0.08 ÷ D 0.022 ÷ fb÷ 2.4 折减系数 0.7
杆体钢筋与砂浆之间的锚固长度 裂缝验算
ω max 公式: 对应值 0.17573132 公式: ψ 对应值 0.94296875 pte 公式: 对应值 0.06453333 公式: Ate 对应值 17662.5 σs 公式: 对应值 128.92562 基本实验值 Q1 满足 验收实验值 Q1 244.387565 = = = = = = σ s/ ψ Es (1.9 0.943 128.9 200000 pte/ σs 0.65 ftk/ 2.01 0.0645 128.93 A

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二、计算书1、设计要求本工程水池底板抗浮力的要求为:表12、抗浮锚杆抗拔力设计值根据技术要求,本工程单根锚杆的抗拔力标准值为87.5kN ,设计锚杆间距2.7x2.7m. 3、杆体截面及锚固体截面积计算锚杆钢筋的截面面积按下式确定:yktts f N K A ⨯= (7.4.1) 上面式中:K t — 锚杆的杆体抗拉安全系数,取2;N t —— 锚杆的轴向拉力设计值,取113.8KN.f yk —— 钢筋抗拉强度标准值,采用HRB400钢筋,抗拉强度标准值为0.4kN/mm 2。

根据计算得:As=569mm 2所以孔内应设置二根Φ20的HRB400钢筋. 4、锚固段长度计算.根据《岩土锚杆(索)技术规程》(CECS22-2005),锚杆锚固段长度由下两式中较大值确定:ψπmg ta Df N K L ⨯> (7.5.1-1)ψξπms ta f d n N K L ⨯>(7.5.1-2)上面式中:L a —— 锚杆锚固段的长度(m );K —— 锚杆锚固体的抗拔安全系数,取2.2;N t —— 锚杆的轴向拉力设计值(kN); D —— 锚固体的钻孔直径,按0.12m d —— 钢筋的直径(m );f mg ——锚固体与地层间的粘结强度标准值,2#地块按勘察报告中第59号钻孔取锚杆周围地层加权平均值130kPa 。

3#地块按勘察报告中第51号钻孔取锚杆周围地层加权平均值100kPa ,4#地块按勘察报告中第172号钻孔取锚杆周围地层加权平均值104kPa 。

f ms ——锚固体与钢筋间的粘结强度标准值,取2000kPa ;ξ ——界面粘结强度降低系数,取0.6;ψ —— 锚固长度对粘结强度的影响系数,2#地块取1.4;3#、4#地块取1.15n —— 钢筋根数由计算公式算得2#地块:L a 〉3.72m ,设计按照锚固段长度为5.10m 。

由计算公式算得3#地块:L a 〉7.18m ,设计按照锚固段长度为8.00m 。

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4.1 锚杆设计计算
4.1.1 锚杆轴向拉力
单位面积抗浮力为51kN/m2,本次设计锚杆间距按2.0×2.0m正方形网格布置,锚杆布置详见《抗浮锚杆平面布置图》。

单根锚杆轴向拉力标准值Nak:
N ak=51kN/m2×2.0m×2.0m=204kN
单锚杆轴向拉力设计值N t:
N t=r Q N ak
式中:r Q——荷载分项系数,可取1.30;
经计算:N t=1.30×204kN=265.2kN。

取N t=266kN计算。

4.1.2 锚杆杆体截面面积
A s≥
yk t
t f N
K《岩土锚杆(索)技术规程》(CECS22:2005)中7.4.1式
式中A s----锚杆杆体截面面积
K t------锚杆杆体的抗拉安全系数,取1.6
N t----锚杆的轴向拉力设计值,取266kN
f yk----钢筋的抗拉强度标准值400N/mm2(III级钢筋抗拉强度标准值)
根据计算公式,计算如下:
A s≥
yk t
t f N
K

400
266
6.1××1000≥1064mm 2 取3根Φ22III 级螺纹钢筋,3A 22=1140mm 2>1064mm 2,满足要求。

4.1.3 锚杆长度
l a >ψ
πmg t
Df KN 《岩土锚杆(索)技术规程》
(CECS22:2005)中7.5.1-1式
式中 K ——锚杆锚固体的抗拔安全系数,取2.0
N t ——锚杆的轴向拉力设计值266kN D ——锚杆锚固段的钻孔直径146mm
f m
g ——锚固段注浆体与地层间的粘结强度标准值
(kPa ),基底地层主要为卵石层,参考地勘报告及相关规范结合乐山地区施工经验,取120kPa 。

ψ----锚固长度对粘结强度的影响系数,
根据规范取1.2 l a >
ψ
επms t
f d n KN 《岩土锚杆(索)技术规程》(CECS22:2005)中
7.5.1-2式
式中 K ——锚杆锚固体的抗拔安全系数,取2.0
N t ——锚杆的轴向拉力设计值266kN n ——钢筋根数,取3根
d ——钢筋直径(mm ),取Φ22III 级螺纹钢筋
ε——多钢筋界面的粘结强度降低系数,
根据规范取0.8
f ms ——锚固段注浆体与筋体间的粘结强度标准值
(kPa ),取2000
ψ——锚固长度对粘结强度的影响系数,根据规范取
1.2
根据计算公式,计算如下: l a >ψ
πmg t
Df KN >
2
.112014614.3266
0.2×××××1000>8.06m
l a >ψ
επms t
f d n KN

2
.120008.02214.33266
0.2×××××××1000>1.337m
取两式中大值,取锚杆锚固长度为8.06m ,建议取8.20m 。

4.1.4 抗浮锚杆设计
根据上述计算,确定抗浮锚杆设计如下:
计算项目 单位 抗浮锚杆 轴向拉力标准值N ak kN 204 轴向拉力设计值N t kN 266 钢筋(III 级钢)直径d
mm 22 钢筋根数n 根 3 钢筋截面面积A s mm 2 1140 锚杆截面直径D mm 146 锚杆锚固段长度l a
m
8.20
注:锚杆全面施工前应作试验锚杆,以试验资料确定施工锚杆长度。

试验组数不得少于三组,每组不得少于3根。

4.1.5 锚杆布置及数量的确定
地下室主楼基础范围外的抗浮面积约4715m 2,单位面积抗浮力为51kN/m 2,总浮力F=1.3×4715×51=312604.5kN ;单根锚杆抗拔力设计值266kN ,实际共布置锚杆1312根,抗浮力F

=1312×
266=348992kN 。

经验算:抗浮力>总浮力,满足设计要求。

工作量统计表
抗浮部位 锚杆根数 锚杆长度(m )
锚固段(m )
自由段(m )
锚杆总长(m )
地下室筏板基础以外范围
1312
9.00
8.20
0.80
11808
4.2 锚杆材料及防腐
锚杆杆体材料采用3根直径d=22mm 普通III 级螺纹热轧钢筋。

灌浆材料采用纯水泥浆,浆材采用PC.32.5R 复合硅酸盐水泥,水灰比0.5:1左右,灌浆压力0.5~1.5MPa ,施工中可根据实际情况做相应调整。

灌浆量达到饱满。

杆体钢筋应尽量置于成孔中心,确保杆体保护层厚不小于25mm ,以保证杆体不受腐蚀。

由于地下水对混凝土中的钢筋仅具微腐蚀性,故锚固段注浆后,无需作特别防腐处理。

4.3 锚杆主筋在基础内的锚固 锚杆自由端伸入抗浮板长度L= α
t
y f f d
L —锚杆自由端长度;
f y —普通钢筋的抗拉强度设计值,取360N/mm 2;
f t —混凝土轴心抗拉强度设计值,取1.43N/mm 2;
d —锚杆钢筋的直径;d=22mm ; α—锚杆钢筋的外形系数,取0.14; L= α
t
y f f d=0.14×
43
.1360
×22=775.38mm 本次设计锚杆自由端取800mm,杆体自由端上部500mm 作弯曲处理后伸入基础底板并锚固于基础底板中。

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