PHC管桩破坏原因分析
静压预应力(PHC)管桩的断桩原因分析与处理
的分布情况见表 １ 。本工程选用的持 力 为 １ 层 ＠
或＠ 层土，桩尖进＾持力 》 １ 。 层 ｍ
场区 勘探深 度 以浅地 下水 为主要 浅部 孔
燎潜水 和深部承 压水。
部 ①、＠ 一、② ａ Ｉ 、③屡 土 中 地质 勘察 期
间， 钻孔 稳 定水 位埋深为 ０ １ ．标高在 ７ ５ 表 １ 地基土层分布 －
层 号 土层名称 状态
ｌ Ｉ 善 【 墨 喜 ． ÷ ｌ 醴 ｉ
： 盯
—
ｌ １Ｉ ’ 障 ７ 』ｌ ５ 墨《 婴
载 节 。’ 弭 堂 鐾 意 ｆ ∞ 川｝
茹 二
—１ — ｉ — ｒ —
①
②
杂填土
粉 质粘 土
松被
，
！ 酹 滋 — 巨
１ ｆ
‘
ｌ Ｉ
＠ 一 ２
粉质 粘土 夹 粉土
中密或可塑
圈 ｌ Ｐ ｃ桩位平面布置 图 １Ｈ
作者膏介 ： 唐爱平 （ ９ ０ ）． ， １ ６ ， 男 潮南 永 州人 ． 湖南 省永 Ｈ 十 市正中工程有限公 高级工程师，从事建筑工程施工技术管理工作
上 ６３ ５
“上 １ ００ 以 上 ２Ｏ０
桩身断裂
桩 身 断 裂 桩 头 爆 裂
以上 ７２ ６
上 ０２ ０ 以 ± １２ ０
桩身断裂 桩身断裂
上 ８１ ５
按照地基 土层戚因时代、埋藏条件、岩性特
将勘探深度以浅 土体划分为 ６ 个工程地质单元层，土层自上面下
Ｉ 程 中 白 桩 蕞 行 勺
现 ＃ ｝ 桩
气降水 及微地貌的控 制，与附 近东南两佣 的两 条河流 有 定的水 力联系 ． 水水位年变化 幅 潜 度在０５ － 瑚 ｍ 之间， ０１ 其排泄方式 主要为蒸发。
PHC管桩基础施工常见的质量问题分析
PHC 管桩基础施工常见的质量问题分析一、引言PHC 管桩基础在工程建设中应用广泛，具有结构合理、现场施工便利、使用寿命长等优点，然而，在施工过程中也会出现一些质量问题，这些问题如果得不到及时解决，将会对工程建设的安全和质量造成严重的不良影响，甚至导致意外事故。
因此，本文旨在探讨PHC 管桩基础施工中常见的质量问题，并提出解决方案，以保障基础工程质量和安全。
二、PHC 管桩基础施工常见的质量问题1、PHC 管桩裂纹问题PHC 管桩在生产制造过程中易发生开裂、破损等情况。
在施工过程中，如果不及时处理这些问题，会导致管桩在混凝土灌注过程中出现“飘浮”的情况，严重影响工程的安全和质量。
此外，由于PHC 管桩本身质量问题引发的裂纹也是一个常见的问题。
2、PHC 管桩、混凝土之间的粘结不良问题PHC 管桩与混凝土之间的粘结是影响基础工程质量的一个关键因素。
如果PHC 管桩和混凝土之间的粘结不牢固，会导致管桩在使用过程中发生滑动和移位，进而导致结构的损坏和使用寿命的缩短。
3、管桩孔口处处理问题PHC 管桩在安装时需要经过钻孔，孔口处的处理直接关系到管桩的质量和使用寿命。
常见的孔口处理问题包括孔口太大、孔口不规则等问题。
4、PHC 管桩长度不足PHC 管桩长度不足也是一个常见的质量问题。
如果管桩长度短则无法满足工程的设计要求，直接导致工程质量不达标，对工程的稳定和安全造成不良影响。
三、PHC 管桩基础施工质量问题解决方案1、PHC 管桩裂纹问题处理方案a.生产环节中应严格按照规定的工艺流程制造PHC 管桩，确保管桩外观质量和内部强度达标。
b.面对运输过程中可能造成的管桩裂纹问题，需要采取安全稳固的运输方式，保障管桩的完整性。
c.在施工前对管桩进行彻底检查，发现管桩生产过程中存在的问题以及运输过程中管桩的损坏情况及时处理，以确保管桩的施工质量。
2、PHC 管桩、混凝土之间的粘结不良问题处理方案a.施工前应对桩身进行彻底清洁，确保管桩表面无油漆、水泥渣等杂物，防止影响管桩和混凝土之间的粘结。
浅析PHC管桩桩身缺陷的验证及处理
浅析PHC管桩桩身缺陷的验证及处理PHC管桩是一种常用的桩基形式，其桩身质量的好坏直接影响着整个工程项目的安全和稳定性。
对于PHC管桩桩身缺陷的验证及处理是十分重要的。
PHC管桩桩身缺陷通常包括以下几个方面：裂缝、起皮、掏空、破洞等。
这些缺陷可能是由于制造、运输、施工等环节中导致的，也可能是由于外部荷载和地质条件的影响而产生的。
对于PHC管桩桩身缺陷的验证，可以采取以下几种方法：视觉检查、超声波检测和动态加载试验。
视觉检查是最简便和常用的方法，通过观察裂缝、起皮、破洞等缺陷的直观表现来判断桩身是否存在缺陷。
超声波检测则是通过超声波的传播速度和反射信号来判断桩身的质量情况。
动态加载试验则是在桩身施加动载荷，通过观测桩身的位移和变形来判断是否存在缺陷。
对于发现的PHC管桩桩身缺陷，需要及时处理以确保工程的安全和稳定性。
具体处理方法可以根据缺陷的不同情况进行选择。
对于裂缝，可以采取注浆、加固等方法，以增加桩身的承载能力。
对于起皮和掏空等缺陷，需要将受损部分进行修补或更换。
对于破洞，可以采取补丁、注浆等方法进行修复。
除了对已经发现的缺陷进行处理外，还需要加强对PHC管桩桩身质量的监督和控制。
在制造环节，需要确保原材料的质量合格，并采用先进的生产设备和工艺进行生产。
在运输环节，需要保证管桩的安全运输，避免碰撞和其他损坏。
在施工环节，需要严格按照设计要求进行施工，避免超载和误操作。
对于PHC管桩桩身缺陷的验证及处理是十分重要的，可以采用视觉检查、超声波检测和动态加载试验等方法进行验证，对于发现的缺陷需要及时处理以确保工程项目的安全和稳定性。
还需要加强对PHC管桩桩身质量的监督和控制，从制造、运输到施工全过程进行质量管理，以减少桩身缺陷的发生。
PHC管桩基础施工常见质量问题的解析
PHC管桩基础施工常见质量问题的解析佛山市顺德区勘测有限公司苏平水PHC预应力管桩基础由于其具有施工快捷、单桩承载力高、检测方便、成本较低、对环境影响小等优点，近几年来在广东珠三角的工程建设中得到广泛应用，由此而出现的关于管桩施工的质量问题也备受大家关注。
笔者仅就管桩基础施工中常见的沉桩达不到设计要求和桩身破坏问题谈谈其产生的原因及应对措施。
一、沉桩达不到设计控制要求（一）、沉桩达不到设计要求的主要原因1、在进行岩土工程勘察时，勘察钻孔布置密度不符合规范要求，勘探报告未能提供准确的地质资料。
2、设计持力层选择不当，或设计单桩承载力要求过高。
如选择桩底持力层不当，导致在施工的时候桩身有效桩长还没达到设计桩长的时候，就已经入岩，有可能承载力能达到要求，但是桩承受水平方向的荷载的时候容易造成断桩、偏桩。
3、沉桩时遇到地下障碍物或厚度较大的硬隔层。
在沉桩施工时，可能因为钻探资料不准确或在踏勘施工现场时没能仔细的了解施工场地以前的状态，施工时容易碰到旧基础、地下混凝土板块或者是板岩。
4、打桩锤锤重选择偏小，或打桩锤破旧，锤自由下落不顺畅；静力压桩机吨位满足不了施工需要。
5、布桩密集时打桩顺序不当，使后打的桩无法达到设计深度，并使先打的桩涌动上浮。
佛山市刚施工完的某工地，设计采用Ф500管桩，但桩间距只有1.4米，未能按规范要求不小于3倍桩径，桩基验收时发现因挤土效应造成管桩涌动上浮，沉桩达不到设计要求。
6、桩头被击碎或桩身被打断，无法连续施打。
7、当有效桩长较短（小于12m的短桩）时，采用静压沉桩终压值显示刚满足设计要求时就停压，桩尖遇到落实的粉土或粉细砂层时，会产生“假凝”现象，造成极限承载力不够。
（二）、针对沉桩达不到设计控制要求的主要应对措施1、通过先期的试桩过程及相关数据而后合理选择施工方法。
试桩可验证地质报告的准确性，检验该地质条件下某一管桩型号的施工效果，为合理设计提供依据。
在认真研究地质勘探报告的基础上，合理选择桩径、合理布置桩位，可大大地避免出现沉桩达不到设计控制要求的现象。
浅议PHC管桩施工桩身破坏问题
近几年来 ， Ｈ Ｐ Ｃ预 应力 管桩基 础 由于其 具 有施 工工 期
短、 单桩承载力高、 检测方便、 造价较低、 对环境影响小等优
点， 在工程建设 中得到广泛应用。因此许多管桩施工 中出现
１４ ２ 施 打时桩锤 、 ．． 桩帽 和桩 身轴线 不能 保持 在同一 中心 线上 ， 产生偏心锤击 ； １４ ３ 桩帽太 小 、 ．． 太大 、 太深或与桩头尺寸偏差太大 ； １ ． 桩帽衬垫材料太 薄或未加衬垫 ， 未及 时更换 ； ．４ ４ 或
阐述 ， 为加强管桩基础施工质量管理 ， 提高工程质量 ， 优化施 工方 法提供参考。
［ 关键词］ 管桩施工； 桩身破坏； 挤土效应； 桩间距； 钻孔植桩； 夹持力； 应力集中
Ｐ ｌ ｍａ ｅｈｌＰＨＣ ｂ ｉ ｎ ｔｕ ｉｎ ｉ Ｄａ ｇ ｅ Ｔｕ ｅ Ｐ ｌ Ｃｏ ｓｒ ｃｏ ｅ
的问题也备受人们关注， 其中最常见的当数桩头破裂和桩身 破坏现象， 现有统计资料表明， 其发生的几率一般在 ５ ％以 上， 占沉桩质最事故的比例可达 ５％以上。下面笔者仅就 ０
这个 现象产生 的原 因及应对措施谈点意见 。 １ 锤击法沉桩桩身破坏原因辨析 锤击沉桩桩身破坏主要有 以下四个因索 ： １１ 桩 的制作质量问题 ． 般来说 ， 工厂流水化生产的 Ｐ Ｃ Ｈ 管桩 ， 身质量基 本 桩 上是有保障的 。而事实上 ， 施工中部分 桩头 破裂 、 桩身 破坏 的现象却是由于桩身质量问题所导致的， 主要原因为： １１１ 制桩原材料质量差 ： ．． １１ 制作工艺不符合规范要求， ．． ２ 离心密实操作不当； １１ 配合 比不 当， 比控制不严 ， ．． ３ 水灰 混凝士强 度达不 到
技
情
报
２Ｏ ０．８Ｎ ． Ｏ６ｖ １ ｏ４ ３
PHC管桩施工常见问题及防治对策
PHC管桩施工常见问题及防治对策1、露桩和短桩由于持力层高低起伏，设计对桩长未及时调整，当桩插入持力层一定深度（一般为2米）就无法打入而终止，使桩身露出设计桩顶过多（一般1-2米，多则5-6米）而形成露桩。
同样，由于持力层起伏变化，沉桩到设计标高还未进入持力层或贯入度还很大，仍需继续沉桩，就形成了短桩。
（一）原因分析（1）勘测资料误差较大或勘测精度不够，未能查清持力层起伏变化情况和持力层性质。
（2）持力层变硬，沉桩时难以继续打入。
或持力层变软，沉桩时贯入度太大，还要继续沉桩。
（3）打桩机械与设计桩长及持力层性质不匹配。
打桩机能量小，使本来还可继续打入的桩而被迫终止；或打桩机能量太大，使本来已满足贯入度要求的桩还能继续打入。
（二）防治及处理方法（1）查清原因。
首先从分析勘测资料入手，在持力层起伏变化较大处补充勘测。
重要柱子位置布置钻孔查清持力层深度和性质。
（2）现场试桩时根据试桩情况确定终止打桩的标准。
实行“双控”既控制桩长又控制贯入度。
对摩擦端承桩，以贯入度为主，桩长为副。
锤击式桩机，贯入度受锤重和打桩机械的影响较大，加以注意。
（3）设计单位根据试桩资料及时调整桩长，并通知管桩生产厂家，及时调整每节桩长与桩身匹配。
（4）如因打桩机械能量太小或太大，无法与桩长及地质条件相匹配，立即更换打桩机。
（5）对露出地面的桩应截桩。
截桩采用人工凿桩，方法是先将不需截除的桩身端部用钢抱箍抱紧，然后沿钢箍上缘凿沟槽，再行扩大截断，钢筋用气割法切断。
严禁使用大锤硬砸。
（6）短桩需要用高标号砼接桩。
2、斜桩桩在沉入过程中，桩身垂直偏差太大（规范规定，垂直偏差不得超过桩长的0.5%）形成斜桩。
据有关资料介绍，倾斜偏位超过25cm的管桩，承载力就会明显不足。
（一）原因分析（1）采用锤击式打桩时，桩不垂直，桩帽、桩锤及桩不在同一直线上。
（2）沉桩时遇到大块坚硬障碍物，如老基础、古河道石驳勘、大块石等，把桩挤向一侧，发生偏斜。
PHC管桩施工质量通病及预防措施
PHC管桩施工质量通病及预防措施1.施工过程中的振捣不均匀：在PHC管桩施工中，振捣不均匀是较为常见的问题，造成振捣不均匀的原因可能是施工人员的技术水平不高或是设备问题。
为了防止振捣不均匀，可以采取以下预防措施：-对施工人员进行充分的培训，提高其技术水平；-定期检查和维护振捣设备，确保其正常运行；-在施工的过程中，严格按照施工方案进行操作，确保每个位置的振捣均匀。
2.混凝土配合比不合理：混凝土配合比不合理可能导致PHC管桩的强度不够或者出现裂缝等问题。
为了预防混凝土配合比不合理的问题，应该采取以下措施：-严格按照设计要求进行混凝土配合比的确定；-对原材料进行严格的质量检验，确保原材料的质量符合要求；-在混凝土搅拌和浇筑过程中，严格按照要求进行操作，确保搅拌均匀且浇筑密实。
3.施工过程中的缺陷：施工过程中的缺陷包括挂钩打歪、插孔不准确、灌注不均匀等问题。
为了预防施工过程中的缺陷，可以采取以下预防措施：-对施工操作进行严格的规范和要求，确保每个操作环节都符合要求；-建立严格的质量控制和监测制度，对施工过程中的关键环节进行严密监控；-进行交叉检查，及时发现和纠正施工过程中的缺陷。
4.PHC管桩长度超标或不足：PHC管桩长度超标或不足会严重影响桩基的承载力和稳定性。
为了预防PHC管桩长度超标或不足的问题，可以采取以下措施：-在设计阶段，对每个桩的长度进行准确计算，并进行合理的余量设计；-在施工阶段，严格按照设计要求进行施工，确保每个桩的长度符合要求；-在施工过程中，进行严密的监控和测量，及时发现并纠正长度超标或不足的问题。
综上所述，PHC管桩施工质量通病主要包括振捣不均匀、混凝土配合比不合理、施工过程中的缺陷以及PHC管桩长度超标或不足等问题。
为了预防这些问题的发生，应该加强施工人员的培训，做好设备的检查和维护工作，严格按照设计要求进行施工操作，并建立严格的质量控制和监测制度，及时发现和纠正问题。
只有通过这些预防措施的合理应用，才能确保PHC管桩施工质量的稳定和可靠。
浅析静压桩PHC断桩的原因与处理
浅析静压桩PHC断桩的原因与处理静压高强度的预应力PHC作用，管桩施工中可能产生断桩的现象。
根据相关预应力管桩的沉降情况，分析多出断桩发生的原因。
准确的判断施工过程中断桩处理和沉降操作模式，分析采用接桩、填芯结合加固的办法，确保满足桩整体的规范和施工标准要求。
本文将针对静压桩PHC断桩的基本发生原因和处理方法进行研究，调整静压桩的处理工作模式，按照断桩的标准进行分析，确保处理的合理性。
标签：静压桩；PHC；断桩分析建筑联合体面积下的混凝土灌桩预应力情况，按照预埋条件、成因、岩性特征、物理状态等差异进行分析，勘查深度、土体划分、地质缝隙、潜水标准等进行分析，确定勘查深度和标高范围。
1 以某工程概况分析依照某工程连体楼，按照具体的范围进行建筑面积200㎡的地下室进行整体框架剪力墙的结构分析。
按照工程采用预应力混凝土灌桩技术，地下室采用工程桩，单桩的承载力范围控制在800KN内，单桩承载各种特征值。
按照必须配备的桩长，从7m至12m，采用有效的施工桩长标准进行控制，分析最终灌入的辅助程度。
按照地基的土层成因标准进行分析，判断预埋藏的基本条件，岩性特征、物理特性等差异范围。
按照勘查深度、土体划分标准进行地质单元状态的分析。
土层自上至下进行分布。
公衡持力层、桩尖层进入持力层。
按照区域勘查深度标准，判断深浅孔隙深度。
根据地质勘查期标准，钻孔稳定性深度，确定标高位置。
控制潜水的深度变化水平，控制降水、微地貌之间的控制标准。
按照两侧河流的水力联系进行分析，潜水位置需要调整变化幅度水平，调整排泄为蒸发效果。
2 施工中会发生断桩现象问题根据工程标准，调整静压桩机施工。
冠状焊接方式中，需要调整氧化碳的保护焊接过程，明确实际检测的标准要求。
按照最终压桩的力度位置，超出预应力混凝土灌桩标准，按照相关规定分析单桩竖向下的承载力，确定最终标准。
在统一承载平台下桩入土深度范围，调整桩的地面上标准，确定位置断裂。
根据工程桩桩顶端的压破操作，调整桩顶的设计标高位置，压桩范围。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
表-4
桩号
桩长（m）
锤击力
(kN)
锤击能量
(kJ)
桩周土阻力(kN)
极限承载力(kN)
桩身完整性
YIN-7
25.0
8350
132.8
3560
7120
完整
YIN-9
25.0
8420
135.1
3570
7140
完整
YIN-8
25.0
8770
143.6
3600
7200
图-2桩---土体系受力模型图
2、受力情况分析：
图-2的（a)中反映了锤击过程桩身的受力情况，锤击力Q、桩端反力QP、管外侧壁摩阻力QS、以及土芯对管内壁的侧壁摩阻力QSN。
针对多数桩在进入 号土层后发生破坏，我们在打桩过程中对土芯上升情况进行了监测，统计表明：第一节桩入土11.5m后土芯上升高度为2.7~4.0m，第二桩入土24.5m后累计土芯上升高度为5.3~7.1m。
Y42
25.0
桩顶下18.5m处破损
2005-01-23
Y41
25.0
桩身完整
2005-01-23
Y40
25.0
桩身完整
2005-01-23
Y39
25.0
桩身完整
2005-01-24
Y6
25.0
桩身完整
2005-01-24
Y18
25.0
桩顶下21.5m处破损
2005-01-24
Y36
25.0
桩顶下21.0m处破损
③粉土：褐黄色，湿，中密，夹粉质粘土，该层厚度不稳定，在水平方向和垂直方向上的变化比较大。层顶埋深7.92m，层厚0.80~5.30m，平均层厚2.93m。
④粉质粘土：褐黄色，湿~稍湿，可塑~硬塑，含姜结石，夹少量薄层粉土。层顶埋深10.86m，层厚3.50~7.90m，平均层厚5.90m。
⑤粉土：褐黄色，湿，中密，含姜结石与粉质粘土。层顶埋深16.76m，层厚1.50~5.40m，平均层厚3.36m。
11
12
13
14
15
合计
Y5
4121501030
2005.1.15
0
4
23
24
24
20
8
14
18
21
24
17
237
1981
-2
11
11
11
5010830054
18
20
26
34
40
42
44
52
50
54
57
54
36
Y15
4121534019
0
2
4
6
10
15
12
16
16
19
19
20
486
11120
-1
7
7
Y85
25.0
桩身完整
2005-01-18
Y86
25.0
桩身完整
2005-01-19
Y122
25.0
桩身完整
2005-01-19
Y123
25.0
桩顶下22.0m处破损
2005-01-20
Y144
25.0
桩顶下21.0m处破损
2005-01-20
Y105
25.0
桩顶下21.0m处破损
2005-01-23
⑨粉质粘土，青灰~褐黄色，稍湿，硬塑，夹粉细砂、粉土厚层。层顶埋深45.51m，层厚1.70~5.70m，平均层厚2.45m。
⑩细中砂：灰黄~黄绿色，饱和，密实，含云母，未见底。
根据现场原位试验及室内土工试验资料，经计算各土层的物理力学性质指标见表-1、工程地质剖面图见图-1。
各土层的物理力学性质指标值
首先，考虑到常州电厂出现断桩是由于成片、连续厚约5~8cm的姜结石引起断桩事故，而且桩身入土16~20m正好进入含姜结石的 号土层，大家自然而然联想起会否因含姜结石引起桩身破坏？但本工程地质情况与常州电厂又有本质的区别，本工程的姜结石结构是不成片、不连续的形式，对于大家怀疑是否烟囱区域钻孔不够密而没有检测到连续、成片姜结石土层，随后进行的对已沉桩区域内进行的3个钻孔表明，前面设计对地质情况的勘察分析没有错误，姜结石并非引起坏桩的主要原因。
因为土芯会继续上升、桩尖继续切入所以尚未形成土塞，桩端力可以分解为管桩横截面环形面受力和土芯面受力这两个力，通过地层情况和表-1土的物理力学分析我们可以看到， ~ 土层厚度在9.7~21.5m，硬塑，这种土俗称老粘土，打桩到 号土层估计被压缩到5m左右。土体的压缩产生对桩的侧张力到底有多大？我们可以这样来理解，当某一锤打在桩上的时候，我们在工程施工中一般采用二档油门，在入土15m以后，锤击能量为65kJ100kJ，桩身内的最大锤击压力一般为5300kN6500kN，假定侧阻力和端阻力各为一半，那么传递到桩端的力约有3000kN，管桩横截面环形面受力和土芯面受力分别占60%和40%，则传递到土芯面的力大约有1200kN。所受的桩贯入对土芯的摩阻力作用 ~ 土层可以看作是对 号土层向下的反作用力，在瞬间锤击力的作用下 号土体被压缩产生对管壁的压应力即图-2的（b）和（c）中的σSN可能使桩身混凝土产生裂缝。
四、问题的原因分析、推理（各种施工措施的论证）
针对上述出现的问题，现场主要提出几种不同的意见，汇总起来主要集中在以下三个方面：
1、姜结石引起桩身受力不均匀，导致桩身折断；
2、锤击能量过大导致桩身拉应力过大出现破坏现象；
3、桩内土芯侧张力过大引起纵向裂缝和桩的破坏。
虽然每种意见都有可能，但都是凭空假想，对与不对都需要实践的检验来判断哪一种才是引起桩身破坏最主要的因素。
一、工程概况
淮南矿业集团与上海电力股份有限公司拟在淮南市潘集区共同投资筹建淮南煤电基地田集电厂。电厂本期工程建设规模为装机容量2×600MW，并留有扩建余地。工程计划2005年开工，2007年全部建设投产。电厂位于淮南市西北田集乡境内，朱庙以东、庙西以西，毗邻阜淮铁路北侧，距离淮南市区约30公里左右。
⑥粉质粘土：褐黄色，稍湿，可~硬塑，局部夹粉土。层顶埋深20.11m，层厚1.20~7.40m，平均层厚3.69m。
⑦粉土：深灰色，湿，中密~密实，下部夹软塑的粉质粘土，局部夹粉砂。局部上部为褐黄色粉土。层顶埋深23.80m，层厚0.70~11.40m，平均层厚3.51m。
⑧粉细砂：青~青灰色，饱和，密实，偶含姜结石，局部上部为褐黄色粉细砂，下部为青灰色粉细砂夹硬塑的粉质粘土、粉土。层顶埋深26.56m，层厚15.90~22.00m，平均层厚18.95m。
表-1
土
层
编
号
岩土名称
重度γ（kN/m3）
天然
含水量
ω(%)
土粒
比重
Gs
天然
孔隙比
e
塑性
指数
IP
液性
指数
IL
压缩
系数av0.1~0.2MPa
(MPa-1)
压缩
模量Es0.1~0.2MPa
(MPa)
压缩
系数
avp0~p0+0.2MPa
(MPa-1)
压缩
模量
Es p0~p0+0.2MPa
(MPa)
水平渗
0.155
11.5
18
5.5
230
⑥
粉质粘土
19.4
28.4
2.72
0.794
12.0
0.54
0.171
10.5
14
2.5
250
⑦
粉土
19.5
26.7
2.70
0.752
7.7
0.70
0.121
14.5
19
7.0
290
⑧
细砂
19.5
22.9
2.68
0.686
0.053
32.0
35
16.0
370
⑨
粉质粘土
19.8
26.4
2.72
0.748
13.6
0.26
0.109
16.0
25
⑩
细中砂
20.2
19.5
2.68
0.587
0.042
38.0
40
图-1工程地质剖面图
三、施工过程中出现的问题
2005年1月15日1月24日共沉桩50根，高应变检测17根，其中9根桩下节桩有异常反应，跟踪监测表明基本上是在入土16~20m桩身开始破坏（进入 号土层），位置在桩尖以上4~6m处，坏桩比例达到53%，桩身完整性情况见表-2。
硬粘土地区PHC管桩破坏的原因分析和探讨
PHC管桩在软土地基处理中，特别是群桩基础的施工上，相对方桩等实心桩而言，桩管内的土芯上升被看作是减少挤土量的一大优势。但当这一优势在田集电厂桩基施工中变为形成桩破碎的主要原因后，我们有必要对其成因进行分析和探讨，寻找解决办法，继续发挥PHC管桩的优势。本文主要就在该种地质条件下田集电厂烟囱桩基施工过程中出现坏桩的情况进行的具体分析。
二、工程地质条件
近场地地貌为江淮丘陵与淮北平原交界地带，地势波状起伏，近场区中部和北部均有低山丘，有基岩出露，其余大部分地区被第四系所覆盖。近场区地跨淮河，分布有窑河、花家湖、淝河、瓦埠湖、芡河等河流，属淮河水系。工程场址位于淮北冲积平原上，地势相对平坦，地貌类型属冲积平原。厂址地势平坦地面高程一般在22.3m左右。
其次，对于锤击能量过大导致桩身拉应力过大出现破坏的猜想，我们在对地质情况、沉桩观测纪录和高应变检测结果的分析表明，本工程 号以上土层标准贯入击数N63.5比较平均无较大的变化，沉桩纪录锤击数Y5相对Y15、Y14无明显突变（见表-3），高应变跟踪检测虽然有1~2根桩在锤击过程中出现桩身拉应力较大，但比较其桩身拉应力和桩身完整性，并非拉应力高的桩其桩身就会破坏，而且沉桩过程中出现的拉应力低于管桩出厂时的设计拉应力标准。因此，仅根据桩身出现拉应力就判断桩的破坏由此引起也是不能令人信服的。为验证是否是锤击能量过大导致桩身拉应力过大出现破坏，我们在施工过程中还采取了封闭桩尖、加大锤击能量的方法：在引风机区域进行了4根闭口PHC桩试打。下节为PHC600AB-110-12m，上节桩为PHC600AB-110-13m。沉桩用锤为DELMAG D80沉桩，采用3档和4档（锤击能量132.8~145.7kJ）施打。监测结果见表-4，说明桩身拉应力不是主要原因，并同时可反证出坏桩原因主要是第三种情况引起的。