异步起动永磁同步电机设计
异步电机结构开发永磁电机时,结构设计注意事项
异步电机结构开发永磁电机时，结构设计注意事项一、磁路设计在永磁电机的磁路设计中，应关注以下几个方面：1.磁通路径的设计：永磁电机的磁通路径是实现电机转矩输出的关键。
合理设计磁通路径的长度、宽度和厚度，以及选择合适的磁性材料，可以提高电机的转矩密度和效率。
2.磁极设计：磁极的形状、尺寸和排列方式对电机的性能有重要影响。
应优化磁极设计，以提高电机的气隙磁场和转矩密度。
3.磁性材料选择：选择合适的磁性材料是实现电机高性能的关键。
磁性材料应具有高剩磁、高矫顽力和高磁能积等特点，以保证电机的高效运行和稳定工作。
二、机械强度在永磁电机的结构设计过程中，机械强度的考虑至关重要：1.转子强度：由于永磁电机采用高磁场强度的永磁体，转子的机械强度要求较高。
应合理设计转子的结构，确保其具有足够的刚度和稳定性。
2.结构件强度：电机的机座、端盖和轴承等结构件应具有足够的机械强度和刚度，以支撑电机的整体结构和承受运行过程中的振动和力矩。
3.热应力：电机运行过程中，由于温度变化引起的热膨胀和收缩会产生热应力。
应考虑热应力对机械强度的影响，并采取措施降低热应力的影响。
三、冷却系统永磁电机在运行过程中会产生大量热量，因此，冷却系统的设计对于保证电机的可靠性和性能至关重要：1.冷却方式选择：应根据电机的具体应用和性能要求选择合适的冷却方式，如自然冷却、强制风冷或水冷等。
2.散热设计：应合理设计散热系统，确保电机在运行过程中的热量能够及时散发，避免过热对电机性能的影响。
3.流体动力学分析：对于采用流体冷却的电机，应对流体的流动和传热进行详细分析，优化冷却系统的设计。
四、振动噪声永磁电机的振动和噪声是影响其性能和舒适性的重要因素，因此在结构设计时应关注以下几个方面：1.振动源分析：分析电机运行过程中产生振动的来源，如电磁力、转子不平衡等，并采取相应措施减小振动。
2.减振设计：通过优化电机结构的动态特性，减轻振动。
例如，合理布置支撑和减振装置，改善结构的刚度和阻尼特性。
单相异步起动永磁同步电动机设计与试制讲解材料
具有高效、节能、结构简单、体 积小、重量轻、可靠性高等优点 ，适用于家用电器、电动工具、 医疗器械等领域。
工作原理
异步起动
电动机在启动时，由于单相交流电源 的特性，会产生脉动磁场，从而带动 转子旋转，实现异步起动。
永磁同步运行
电动机运行时，转子上的永磁体产生 的磁场与定子上的磁场相互作用，使 电动机进入永磁同步运行状态。
驱动电路是控制电机运行的关 键部分，它的设计需要考虑电 机的电流和电压要求等因素。
保护电路设计
保护电路可以确保电机的安全 运行，它的设计需要考虑各种
可能的异常情况。
03 试制过程
材料选择与采购
永磁体材料
选择具有高磁能积和良好稳定 性的永磁体材料，如稀土永磁 材料，以确保电机性能和可靠
性。
线圈材料
测试方法
按照标准测试方法，对单相异步起动永磁同步电动机进行空载和负载测试，记录 相关数据。
性能参数分析
空载性能
分析电机的空载电流、电压、功率因数等参数，以评估电机 的效率、损耗和电磁设计。
负载性能
在电机加载不同负载时，观察电机的电流、电压、转矩等参 数的变化，分析电机的过载能力、启动转矩和运行稳定性。
单相异步起动永磁同步电动机设计 与试制讲解材料
contents
目录
• 单相异步起动永磁同步电动机概述 • 设计部分 • 试制过程 • 性能测试与评估 • 案例分析与实践
01 单相异步起动永磁同步电 动机概述
定义与特点
定义
单相异步起动永磁同步电动机是 一种基于永磁体励磁的电动机， 能够在单相交流电源下实现异步 起动和永磁同步运行。
评估与优化建议
评估
根据测试结果，对单相异步起动永磁 同步电动机的性能进行综合评估，分 析其优缺点。
带负载异步起动高速永磁同步电动机设计
Ｄｅ ｉ ｎ ｏ ｉ ｈ ｓ ｅ ｄ ｐ ｒ ａ ｅ ｔｍ ａ ｎ ｔｓ ｎｃ ｏｎｏ ｓ ｍ ｏｔ ｒ ｓｇ ｆ ｈ ｇ ｐ ｅ ｅ ｍ ｎ ｎ ｇ ｅ ｙ ｈｒ ｕ ｏ ｌｎ － ｔ ｒ ｉ ｇ ｗｉｈ ｌ ａ ｉ ｅ ｓ ａ ｔｎ ｔ ｏ ｄ
Ｗ ａ ｇ Ｙａ ｐ ｎ ｎ ｎ ｉｇ Ｈｕ ｎ ｕ ｋ ｉ ａ ｇ Ｙ ｎ ａ
Ａｂ ｔａ ｔ ｓ ｒ ｃ ：Ａ ｇ ｓ ｅ ｄ ｐｅｍ ａ ｅ ｔｍ ａ ｎ ｔｓ ｎ ｈ ｏ ｏ ｓｍ ｏ ｏ ｉ ｅ ｓａｔｎ ｔ ｏ ｄ ｆ ｒｔｘ ｉ ａ ｈｉｈ—ｐ ｅ ｒ ｎ ｎ ｇ ｅ ｙ ｃ ｒ ｎ ｕ ｔ ｒｌ —ｔｒｉ ｇ ｗｉ ｌ ａ ｏ ｅ ｔｌ ｍ ． ｎ ｈ ｅ ｃ ｉ ｒ ａ ｅ ｉ ｅ ｎ ｔｉ ｐ ｒ Ｆｉｌ ｉｔ ｂ ｉ ｎ ｉ ｈ ａ ｈ ｎ ｓａ ａｙ ｅ ｙ ｕ ｉｇ ｆｎ ｔ １ ｈ ｎｅｙ ｗ ｓ ｄ ｓｇｎ ｄ ｉ ｈ ｓｐａ ｅ ． ｅ ｄ ｄ ｓｒ ｕｔ ｎ ｔｅ ｍ ｃ ｉ ｅ ｗａ ｎ ｌｚ ｄ ｂ ｓｎ ｉ ｅ ． ｉ ｏ ｉ ｅ ｅ ｅ ｔｍ ｅｈ ｄ，ｎｏ ｌ ａ ｅ ｋ ｇ ｏ ｆ ｃ ｅ ｔａ ｄ ｅ ｆ ｃｉ ｅ ｐｏｅ ａ ｃ ｃ ｅ ｆｃｅ ｔｗｅ ｅ ｃ ｌｕ ａｅ ｃ ｕ ｍ ｎ ｔ ｏ —ｏ ｄ ｌａ ａ ｅ ｃ ｅｆ ｉｎ ｎ ｆｅ ｔｖ ｌ ｒ ｏ ｆｉｉｎ ｒ ａｃ ｌｔｄ ａ ｃ ． ｉ
ｎ ｎ ｇ ｅ ｉ ｎ ｉ ｎ ｏｎ ｓａｔｎ ｏ ｑＨ ｎ ｉ ｅ ｓａｔｎ ｈ ａ ｔ ｒｓｉ ｆｔｅ ｍ ａ ｈｎ ｒ ｎ ｅ ｔ。 ｅ ｔｍａ ｎ ｔｄ ｍｅ ｓｏ ｔｒｉ ｇ ｔ ｒ ｅ ａ ｄ ｌｎ —ｔｒｉ ｇ ｃ ａ ｃｅ ｔｃ ｏ ｈ ｃ ｉｅ ｗｅ ｅ ｉ ｖ ｓｉ ｒ ｉ ｇ ｔｄ ｓ ｅ ｉｌｙ Ｗ ｈ ｎ ｔ ｅ ａ ｅ ｐ ｃ ａｌ ． ｅ ｈ ｍ ａ ｎｅ ｌｎ ｔ ｈ ｄ ｓｇ ｅ ｍ ｏｏ ｉ ５ Ｉ Ｔ ｓ ｏ ｔ ｒ ｔ ａ ｔ ｅ ｔ ｃ ｇ ｔ ｅ ｇ ｈ ｏｆ ｔ ｅ ｅ ｉ ｎ ｄ ｔ ｒ ｓ Ｉ Ｉ ｈ ｒｅ ｈ ｎ ｈ ｓａ ｋ Ｕ ｌｎ ｔ ｈ ｅ ａ ｅ ａ ｅ ｓａ ｔ ｇ ｔｒ ｕ ｓ１ ４ ｉ ｓｌｒ ｅ ｈ ｎ ｔ ｅ ｒ ｔ ｏ ｑｕ ｅ ｇ ｈ，ｔ ｖ ｒ ｇ ｔｒｉ ｏ ｑ ｅ ｉ ． ６ ｔｍｅ ａｇ ｒｔ ａ ｈ ａｅｔ ｒ ｅ ｗｈｃ ｎ ｕ ｅ ｉ ｅ ｓａ ｔ ｎ ｉｈ ｉ ｓ ｒ ｓｌ ．ｔｒ． ｎ
永磁同步电动机异步起动过程分析
永磁电机专题永磁同步电动机异步起动过程分析白增程韩雪岩唐任远(沈阳工业大学特种电机研究所，沈阳110023)摘要作为衡量同步电动机性能的一个重要要指标，永磁同步电动机的起动性能的研究也越来越多地受到人们的关注．基于上述考虑，本文针对永磁同步电动机的异步起动过程，通过运动方程和电磁场计算两种法进行了仿真研究，并通过试验，对比验证了仿真结果。
关键词：永磁同步电动机；异步起动；电磁场R es ear ch on St a r t i ng-up Per f orm ences of Per m a ne nt M agnetSynchr onousM ot or sB ai Z e ngc heng H an X ueya n T ang R e nyua n(Shenyan g U ni ve rs i t y of T echnol ogy R es ear ch I nst i t ut e of S pec i a l E l ect r i c M achi nes，Shenyang110023)A bs t r act A s t he i m port a nt s ynchronous m ot or per f orm ance m aj or i ndex，per m anent m ag nets ynchr onous m ot or st ar t i ng per f or m ance re s ear c h al s o m o r e and m o r e m a ny r ece i ves peopl e’S at tent i on．B as ed on t he above consi de r at i on，t hi s ar t i cl e i n vi ew of per m anent m ag net s ynchr onous m ot or l ine—s t artpr oc es s，ca l cul a t e d t w o ki nd of l aw t hr ough t he m ot i on e qua t i on and t he e l e ct r om agnet i c f i el d t o cond uct t hes i m ul a t i on re se ar ch，and t hr ough t he use exper i m ent，t he con t r a st has conf i r m ed t he si m ul a t i on r esul t．。
异步起动永磁同步潜油电机的CAD设计
关键词
异步起动 ； 永磁 同步潜油电机 ； Ｃ Ａ Ｄ设计
ｄ ｏ ｉ ： １ ０ ． ３ ９ ６ ９ ／ ｊ ． ｉ ｓ ｓ ｎ ． １ ０ ０ ８ － ７ ２ ８ １ ． ２ ０ １ ３ ． ０ ６ ． ０ ５
中图 分 类 号 ： Ｔ Ｍ３ ５ １ 文献标识码 ： Ａ 文章编号 ： １ ０ ０ ８ － ７ ２ ８ １ （ ２ ０ １ ３ ） ０ ６ － ０ ０ １ ６ － ０ ３
康彦婷 ， 邱 智轩 ， 王大 伟 ， 宋 建 伟
（ 齐齐哈 尔工程 学 院 ， 黑龙 江 齐齐哈 尔 １ ６ １ ０ ０ ５ ）
摘 要 对四极异步起 动永磁 潜油 电机 进行了设 计研究 ， 利用 Ｖ ｉ ｓ ｕ ａ ｌ Ｂ ａ ｓ ｉ ｃ语 言开发 了异步
起动永磁 同步潜油电机 的计 算机辅助设计软件 。该异步起动 永磁 潜油 电机 的 Ｃ Ａ Ｄ设计 系统软件 有效地集 电机 电磁 计算 、 性 能计算 、 优化设计 、 图形输 出和 文件 操作等于一体 ， 能简单 、 友好 、 灵活 地辅助 电机设计者进行 异步起动 永磁潜油 电机 的设计与优化工作。
第 第卷 ４ ８ １ （ 总 雾 第 期 １ 删 ７ ５ 期 ） （ Ｅ Ｘ Ｐ Ｌ Ｏ Ｓ Ｉ Ｏ Ｎ — 一 Ｐ Ｒ Ｏ Ｏ Ｆ Ｅ Ｌ Ｅ Ｃ Ｔ Ｒ Ｉ Ｃ Ｍ Ａ Ｃ Ｈ Ｉ Ｎ Ｅ ）
爆电机 侨 ｂ
异 步 起 动 永磁 同步 潜油 电机 的 Ｃ Ａ Ｄ设 计
ＣＡＤ Ｄｅ ｓ ｉ ｇ ｎ ｏ ｆ Ａｓ ｙ ｎｃ ｈｒ ｏ ｎ ｏ ｕ ｓ ｌ ｙ － Ｓｔ ａ ｒ ｔ ｅ ｄ Ｓｕ ｂｍｅ ｒ ｓ ｉ ｂｌ ｅ ＰＭ Ｓ Ｍ
Ｋ ａ ｎ ｇ Ｙ ａ ｎ ｔ ｉ ｎ ｇ， Ｑ ｉ ｕ Ｚ ｈ ｉ ｘ ｕ ａ ｎ ， Ｗ ａ ｎ ｇ Ｄ ａ ｗ ｅ ｉ ， ａ ｎ ｄ ｓ Ｏ ｎ ｇ Ｊ ｉ ａ ｎ ｗ ｅ ｉ
永磁同步与异步电机不同点
一、永磁同步无齿轮曳引机与有齿轮曳引机相比有哪些优点？1 体积小、重量轻伊士顿电梯引进和技术转化的永磁同步曳引机采用高性能钕铁硼稀土永磁材料和现代永磁电机设计技术，使曳引机的功率传输密度大大提高，取消了传统有齿轮曳引机的齿轮减速机构（齿轮减速箱），实现了曳引机的无齿轮传动，使得曳引机的整个体积缩小30%左右，重量减轻30%左右。
2 噪音低、振动小由于取消了齿轮减速机，有效降低了曳引机传输系统的噪音和振动，同时消除了传统有齿轮曳引机有可能发生的曳引机机械振动频率与建筑物固有频率发生共振现象,噪音下降可达10分贝.3 少维护或免维护齿轮减速机的取消，不用在使用齿轮油和每年1—2次的更换,大大减少了曳引机的维护成本和工作，使曳引机做到少维护甚至免维护。
4 效率高、节能永磁同步曳引机采用永磁体励磁，没有励磁损耗，电机本身效率提高，另外齿轮减速箱的取消，减少了曳引机曳引传动中的机械能量损耗，使整个曳引传动系统的效率大大提高（可达40%），功率减少30%左右,节能效果显著。
5 可靠性高曳引轮与制动轮采用整体结构形式，安全可靠性提高。
制动系统采用上电释放的双臂闸瓦刹车系统，双臂制动力矩达2.2倍额定转矩，安全性更高。
6 安装过程简化由于无齿轮永磁同步曳引机本身具有上行超速保护功能，不用在另外增加上行安全钳（额外增加上行超速保护装置），简化安装过程,减少故障点。
7.节约成本1)齿轮减速机的取消，不用在使用齿轮油和每年1—2次的更换;2)机房尺寸可以降低和缩小;二、我公司永磁同步无齿轮曳引机产品概况伊士顿电梯率先在国内通过 2.5M/S高速永磁同步无齿轮的国家电梯质量检验中心检验，各项性能指标均符合国家标准要求。
目前永磁同步无齿轮曳引机产品包括N（ESW800）和W(ESW1000)两个系列。
N(ESW800)系列为内转子结构，与普通电机结构相同，即电机的转子位于电机内部，定子位于转子外部并固定在机座内腔。
内转子结构适用于大载重量、高速度应用要求。
永磁同步电机与异步电机性能比较.(优选)
永磁同步电机与异步电机性能比较永磁同步电机与异步电机相比，具有明显的优势，它效率高，功率因素高，能力指标好，体积小，重量轻，温升低，技能效果显著，较好地提高了电网的品质因素，充分发挥了现有电网的容量，节省了电网的投资，它较好地解决了用电设备中“大马拉小车”现象。
1. 效率及功率因素异步电机在工作时，转子绕组要从电网吸收部分电能励磁，消耗了电网电能，这部分电能最终以电流在转子绕组中发热消耗掉，该损耗约占电机总损耗的20~30%，它使电机的效率降低。
该转子励磁电流折算到定子绕组后呈感性电流，使进人定子绕组中的电流落后于电网电压一个角度，造成电机的功率因数降低。
另外，从永磁同步电机与异步电机的效率及功率因数曲线(图1)可以看出，异步电动机在负载率（=P2/P n）<50%时，其运行效率和运行功率因数大幅度下降，所以一般都要求其在经济区内运行，即负载率在75%-100%之间。
(a) η--( P2/P n)cos--( P2/P n)(b) ϕ图1 永磁同步电动机与异步电动机的效率和功率因数1. 异步起动永磁同步电动机2.异步电动机永磁同步电机在转子上嵌了永磁体后，由永磁体来建立转子磁场，在正常工作时转子与定子磁场同步运行，转子中无感应电流，不存在转子电阻损耗，只此一项可提高电机效率4%~50%。
由于在水磁电机转子中无感应电流励磁，定子绕组有可能呈纯阻性负载，使电机功率因数几乎为1.从永徽同步电机与异步电机的效率及功率因数曲线(图1)可以看出，永磁同步电机在负载率>20%时，其运行效率和运行功率因数随之变化不大，且运行效率>80%. 2. 起动转矩异步电机起动时，要求电机具有足够大的起动转矩，但又希望起动电流不要太大，以免电网产生过大的电压降落而影响接在电网上的其他电机和电气设备的正常运行。
此外，起动电流过大时，将使电机本身受到过大电做力的冲击，如果经常起动，还有使绕组过热的危险。
因此，异步电机的起动设计往往面临着两难选择。
四极异步起动永磁同步潜油电机的电磁设计与起动性能仿真
４－ ｌ ｎ ． ｔ ｒ Ｐｏ ｅ Ｌｉ ｅ Ｓ ａ ｔＰＭ ｙ ｈｒ ｎ ｕ ｂｍ ｅ ｓｂ ｅ Ｍ ｏ ｏ Ｓ ｎｃ ｏ ｏ ｓ Ｓｕ ｒ ｉ ｌ ｔｒ
Ｅｌｃｒ ｍ ａ ｎ ｔ ｓｇ ｎ ｔ ｒｉ ｇ Ｐ ｒｏ ｍ ａ ｃ ｉ ｕ ａｉｎ ｏ ｅ ｔｏ ｇ ｅ ｉ Ｄｅ ｉｎ ａ ｄ Ｓ ａ ｔ ｅ ｆ ｒ ｎ ｅＳ ｍ ｌｔ ｆ ｃ ｎ ｏ
真， 仿真结果验证了电磁设计的正确 『和可行 ｝并根据仿真结果对电机 Ｃ Ｄ软件程序进行完善。 生 生 Ａ 关键词 异步起动 ； 永磁同 步潜 油电机 ； 电磁设计 ； 起动过程 ； 仿真
中图分类号 ：Ｍ３ １ 文献标识码 ： 文章编号 ：０ ８７ ８ （０ １ ０ － ０ －４ Ｔ ４ Ａ １０ — １２ １ ）６０ １ ２ ０ ０
０ 引言
异步起动永磁同步潜油电机具有效率高 、 功率 因数高、 运行稳定性高 、 自起动等优点， 能 但潜油电 机 的具体 应用场 合和 特 殊 的结构 构造 使 得 难 以
实现 潜油螺杆泵 的低 转 速要 求与 其低 转 速潜 油 电 机配合使 用。本 文对 普通 永磁 同步 电动机 的设计 方法 进行 改进 ， 用 Ｖｓａ Ｂｓ 利 ｉ ｌ ａｉ ｕ ｃ开发 了四极 异 步 起动 永磁 同步潜油 电机 的电磁设计 Ｃ Ｄ软件 。 Ａ
行， 因此本文利用 Ａ ｓ 瞬态场对设计样机 的起 ｎｏ ｌ ｆ 动过程 进行 了 电磁场仿 真 。
１ 异 步起 动 永 磁 同步 电 动 机 起 动 过
任 王口
异 步起 动永 磁 同步 电动 机与 普通 感应 电动机
一
样， 在起动过程 中也要求具有ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ定 的起动转矩
倍数 、 起动 电流倍 数和最 小 转矩倍 数 。此外 ， ｊ 还 要求 电动机 具有 足够牵 入 同步能 力 。异步起 动 永
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Ansoft EM专题讨论（三）——异步启动永磁同步电机设计最近有感于论坛Ansoft版区学习的氛围越来越好了，这与各位版主的努力都是分不开的。
看到前面两个专题中，我们的超版和技术精英们都做了很多工作，本着向大家学习的原则，我也来凑个热闹本人在读研期间曾经涉猎过这种电机的设计与仿真，下面就把我很久以前做的一个练习分享给大家。
做的不一定对，希望大家多多批评指正！这也是和大家学习的过程，望各位不吝赐教其实，这种电机在实际设计过程中需要注意的问题还是很多的。
很遗憾在校期间没能彻底解决这个领域的一些问题。
这里也希望大家广泛针对该类电机的设计进行讨论和交流，向大家学习了!下面先给出电机结构示意图电机为典型的4极36槽结构，绕组为单层交叉，Y接形式，内置径向W型永磁体，采用冲片类型为DW315-50。
具体的其他的电机参数将在RMxprt设计中给出区别于前面两位版主的纯V11仿真，该算例采用了Ansoft RMxprt V5.0版本与Maxwell V11.1版进行了简易的联合2D仿真。
对新人而言，V5.0的界面更加人性化和易于上手，推荐新同学使用。
运用Ansoft RMxprt V5.0进行基本的电磁设计，输入相应电机参数反复调试运行。
下面给出本例的参数设置基本参数定子内外径和槽形尺寸转子内外径和磁钢设计转子槽形和端环设计以上需要补充说明的是Ansoft RMxprt V5.0的材料设置问题和绕组编辑问题就材料设置而言，大家可以利用软件自带的.h-b文件自行添加所需要的硅钢片材料，主要是需要查找一些手册来添加磁化曲线和损耗曲线，用记事本的格式进行编辑添加，放在指定的文件夹中，即可在设计中引用，图例DW315-50的.h-b文件，要对应操作窗口的各项参数进行添加，方可正确使用添加后磁化曲线示意添加后的损耗曲线示意关于磁钢的材料设置，可以在软件的Magnet选项中任意添加所需材料的参数，如下图所示注意，这里我给出的是电机在75℃的工作温度下，磁钢的性能参数下面给出绕组连接方法。
本算例定子采用单层交叉绕组，因为现有给定无法满足所需条件，采用了软件自带的绕组编辑器，连接方式如下图所示：在编辑器的列表中，可以任意改变绕组相序，匝数，线圈的两边所在槽号，从而得到所需要的任意形式的绕组排布Ansoft RMxprt V5.0的设计结果输出除了可以导入到Maxwell里进行电机的有限元分析，经过RMxprt V5.0的设计计算后，我们还得得到以下的结果1.冲片效果图2.绕组排布3.电磁计算单其中用来进行有限元瞬态分析的主要是以下数据4.性能曲线Power Factor VS Torque AngleInput Line Current VS Torque AngleEfficiency VS Torque AngleAir Gap Power VS Torque AngleStarting Torque VS SpeedOne Conductor Induce V oltage at No LoadAir-Gap Flux Density at No LoadInduce Winding V oltages at No Load关于异步启动永磁同步电机的有限元分析，和三相异步电机有很多相似之处，我这里我重点讲不同，和需要注意的地方，有些问题在其他类电机分析中同样涉及。
欢迎大家拍砖！首先说下电机静磁场分析的前处理工作，静磁场分析主要是为了求解电机在某一运行工况时刻的状态和参数。
通常我们比较关心的是额定工况运行时对电机的分析。
下面给出的算例为定子通入额定电流，转子无电流流通的静磁场分析：下图为对RMxprt模型导入Maxwell 2D进行静磁场分析后的界面，前处理工作中有几个需要注意的地方，这里提一下：1.Define ModelRMxprt导入的模型可能存在分段过少的现象，对于定子轭磁密以及齿槽转矩的计算有直接的影响。
如要提高计算精度，我们可以通过下图所示方法进行修正分别选中定子外径和Band，对圆弧细化到1分度，下图为修正Band分度到1度2.Setup Materials添加材料的方法大家看其他专题都有讲过，这里我重点提一个问题就是永磁体的设置问题：很多人对磁钢的充磁方向总是容易混淆，拿我这个例子来说（1）Align with object's orientation——充磁方向为默认的黑色箭头方向（2）Align with a given direction——与系统X轴正半轴的夹角方向充磁（3）Align relative to object's orientation——相对默认的黑色箭头的夹角方向充磁 本例中默认的方向（黑色）与系统X轴同向，所以，用（2）、（3）两种方法充磁输入的角度是完全相同的。
充磁后，点击View Angle，可以看到充磁后实际的磁钢磁力线走向（红色）3.Setup Boundaries/Sources小型电机的计算量不大，为了减少麻烦，可以对电机取全模型分析，这样边界条件只需要加一个零磁矢位，加在电机的定子外径，如图所示对RMxprt进行全模型导入Maxwell 2D可以进行如下设置（单元电机分析和主从边界的添加可以详见上一专题）另一个问题就是加入定子电流源（是针对后续电感计算求解需要的）：A相流入电流（PhA）输入值为25.66A，则A相流出（PhReA）电流为-25.66A；B相和C 相与A相分别相差120°和240°，则PhB=-12.83A，PhReB=12.83A；PhC=-12.83A，PhReC=12.83A；分别将Define Model中分组后的三相绕组选中，施加电流激励，图示为A 相流入电流源的施加其他线圈依次设置，就不每个给出截图了在电机的静磁场分析中，除了要通过计算得到电机的磁密、场图分布之外，我们可能还对某些参数感兴趣，最基本的包括电机的受力、转矩、电感参数（详细讨论见专题一）等等。
在运算之前，我们通常要进行如下的预设置：当你想要求物体的受力和扭矩时，你必须选择一些物体是旋转或者移动的。
在我们这个例子里，我们将选择转子、轴和永磁体。
首先点击 Setup Executive Parameters/Force，选择旋转的物体和点击Include Selected Objects。
Torque的设置同理。
分别如下图所示Force的设置Torque的设置当我们要计算一个物体的电感时，必须在边界条件时让它是电流源；在本例中，包括PhA，PhB，PhC，PhReA，PhReB，PhReC线圈。
Maxwell计算的电感系数是整个A相(PhA 和PhReA)，你必须选择PhA和指定PhReA是它回来的路径。
Maxwell知道把两项团体组成完整的A相。
点击Setup Executive Parameters/Matrix-Flux 选择PhA和指定回来的路径是PhReA。
反复B和C相。
如下图所示经过以上设置后可以开始计算了计算收敛后结束计算后可以直接得到受力和扭矩值单位长度的绕组电感系数计算得到的电感矩阵耦合系数除了以上可以直接得到的计算结果外，点击Post Process/Nominal Problem在这里通过利用Plot、Geometry以及场计算器等一些后处理操作得到需要的数据点击Plot，我们可以实现以下功能1、获取电机任意部分剖分效果图，利用mesh.下图给出的是整个模型的剖分示意2、获取电机中软磁材料的磁化曲线，利用BH Curves.在本例中可选stator、rotor、shaft.下图给出定子材料的磁化曲线stator3、获得电机的磁场分布，利用Field/flux lines，可以画出电机任意部分的磁力线分布图。
下图给出的是整个电机的磁力线分布4、获得电机的磁密分布云图，利用Field/mag B，可以画出电机任意部分的磁密分布云图。
下图给出的是整个电机的磁密分布云图5、用Geometry/Circle画出气隙线，然后通过场计算器获取气隙磁密波形曲线气隙磁密的波形曲线客观上还取决于具体的位置，比如距定子内圆或转子外圆的距离，不同位置受齿槽影响不同，因此得出的曲线也会有所不同，下面给出气隙磁场某一位置的气隙磁密波形图用同样的方法，我们可以得到定子齿磁密、转子齿磁密的波形曲线，这同样是电机设计的一个重要指标。
通过得到圆周方向的分布曲线，我们可以验证电机设计是否合理，过高和过低的磁密都是不合适的。
取齿宽最狭处，用Geometry/Circle画线，经场计算器计算，得到下面的磁密分布曲线定子齿磁密分布转子齿磁密分布场分析部分我就先说这么多，下面谈谈异步起动永磁同步电机的瞬态分析。
当然，大家最关心的肯定是电机的起动过程仿真了，我准备分3个楼层阐述。
原则还是，其他专题说过的，我就不详细说了。
本楼重点谈下瞬态仿真的前处理工作，主要是对某些参数的处理，谈下我的个人见解，如果有不对的地方，希望各位高手多多指点，谢谢！1、转子起动绕组的参数设置说白了就是电机端环中相邻导条之间电阻和电感参数的求解，Maxwell2D瞬态分析里的学名叫End resistance between adjacent conductor和End inductance between adjacent conductors，这两个参数在边界/源设置中是要用到的。
但是RMxprt5.0对line-start PMSM 的磁路计算结果中却不包含这两项关键的参数。
除了可以采用另外的电磁计算程序追加估算的方法，针对Ansoft机电仿真软件本身，我认为可以再次利用RMxprt5.0做一个相同的异步电机，该异步电机与line-start PMSM的区别在于除了转子没有磁钢外，完全一致。
该异步电机求解出的端环电参数，可以近似用于同一规格的line-start PMSM的瞬态分析。
下面给出的是RMxprt5.0求解异步电机得到端环参数的过程在运行之后的设计输出计算单里，我们就得到了想要的两个端环参数2、瞬态运动分析中的阻尼转矩问题对于line-start PMSM，我们在瞬态分析中通常关注的是电机能否起动。
在起动仿真中的运动设置选项中，空载起动和负载起动其实只是差了一个负载转矩，如下面两图所示空载运动分析设置负载运动分析设置这里也有一个参数也是计算单上没有的，就是damping。
它和Moment of Inertia（转动惯量）一样，都是机械运动分析中的重要参数。
damping可以认为理解为阻尼转矩系数，其数值反映了机械耗（计算单中的Friction and Wind Loss）在不同转速下的大小，具体的计算公式为damping=（Friction and Wind Loss）/ω^2；其中分母是电机角速度的平方，这里ω=2πn/60。