抗浮锚杆及底板配筋计算

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(完整版)抗浮锚杆计算书

7#地下室整体抗浮计算1、根据建筑施工图及基础施工图，本工程地下室底板面的绝对标高为350.000米,根据地勘报告提供的本工程的抗浮设计水位为绝对标高356米。

2、设计抗浮水头为356-351=6m。

3、结构自重计算一（覆土部分）：1）：600mm厚地下室顶板覆土：18X0.6=10.8KN/m22）：地下室顶板160mm厚：0.16X25=4KN/m23）：防水板500mm厚：0.5X25=12.5KN/m24）：梁柱折算荷载：4KN/m2以上1~4项合计：31.3KN/m2，即抗力R=31.3KN/m24、结构自重计算：1）：地面上5层120mm结构楼、屋面：5X25X0.12=15KN/m22)：地下室顶板160mm厚：0.16X25=4KN/m23）：防水板500mm厚：0.5X25=12.5KN/m24）：梁柱折算荷载：4KN/m2以上1~4项合计：35.5KN/m2，即抗力R=35.5 KN/m25、抗浮计算：荷载效应：S=1.05x6X10=63 KN/m2根据以上计算知：R小于S整体不满足抗浮满足要求，无需另外配重或增加锚杆抗浮。

7#抗浮锚杆深化设计计算书一、工程质地情况：地下水位标高0.5 m地下室底板底标高-5.5m浮力60 kN/m2二、抗浮验算特征点受力分析：一）车道入口A)一层顶板：顶板自重0.16X25=4.0 kN/m2B)底板底板自重0.5X25=12.5kN/m2C)梁自重 4.07+2.1+3.4=9.5 kN/m2总计26kN/m2抗浮验算60-26x0.9=36.6kN/m2二）有0.6m覆土的一层地下室A)一层顶板：覆土层0.6X18=10.8 kN/m2顶板自重0.16X25=4.0 kN/m2B)底板底板自重0.5X25=12.5kN/m2C)梁自重 4.07+2.1+3.4=9.5 kN/m2总计36.8kN/m2抗浮验算60-36.8x0.9=26.87kN/m2三）一层地下室+五层A)一层顶板：顶板自重0.16X25=4.0 kN/m2B)底板底板自重0.5X25=12.5 kN/m2C)地下室梁自重 4.07+2.1+3.4=9.5 kN/m2D)二~七层板：板自重0.12X25x5=3x5=15 kN/m2F)二~五层梁自重3x4=12 kN/m2总计53kN/m2抗浮验算60-53x0.9=12.3kN/m2二、计算结果经计算，锚杆孔径为150mm，其中：A、B、C类锚杆均采用3根Ф25的HRB400钢筋，钢筋自由段长度为1m，A 类锚杆锚固段长度为5m,B 类锚杆锚固段长度为8m,C 类锚杆锚固段长度为10m ；A 类锚杆按2500mm ×2500mm 布置，B 类锚杆按3000mm ×3000mm 布置。

锚杆抗浮计算

1、锚杆计算根据《**工程场地详细勘察阶段岩土工程勘察报告》（二零一二年十月）5.2.5条，“岩石与锚固体粘接强度特征值f rb建议强风化岩下部取180kPa、强风化岩取300kPa，中风化岩取400kPa。

”按《岩土锚杆技术规程》7.5.1，锚杆在强风化中的锚固长度La=13米时的永久锚杆的抗拔承载力特征值Rt为：Nt=3.14X0.25X180X0.665X13/2.2=555 kN2、抗浮验算本工程±0.000相当于绝对标高8.850米，以下计算均按相对标高（即相对于本工程±0.000的高度）计算。

抗浮设计水位H抗浮=-3.350m（室外地坪下1米），地下室底板面标高H底板面=-19.800m。

2.1、底板厚度1.8米且地面以上没有塔楼的区域F水浮力=（19.8-3.35+1.8）x10=182.5 kPa选底板厚度1.8米区域8.4x8.4米标准跨度范围内柱底自重反力2900kN(仅考虑地下室负三~一层结构自重，详补充计算书)标准跨度8.4x8.4米范围，需要锚栓根数：n=(182.5x8.42-(2900+25x1.8x8.42)/1.05)/555=12.78根锚筋间距L=2.35m。

（实际布锚杆间距按2.1米）2.2、底板厚度1.5米且地面以上没有塔楼的区域F水浮力=（19.8-3.35+1.5）x10=179.5 kPa选底板厚度1.5米区域8.4x8.4米标准跨度范围内柱底自重反力2700kN(仅考虑地下室负四~一层结构自重，详补充计算书)标准跨度8.4x8.4米范围，需要锚栓根数：n=(179.5x8.42-(2700+25x1.5x8.42)/1.05)/555=13.6根锚筋间距L=2.28m。

（实际布锚杆间距按2.1米）2.3、地面以上有塔楼区域，底板厚度1.5米区域为抗浮不利区域，以下计算仅按此区域计算。

地面以上有塔楼区域，结构自重及锚杆（2.8x2.8网格米布置）提供的抗拔力见下表：荷载名称均布荷载标准值kPa (负号表示向上)备注水浮力-179.5 锚杆抗拔力平均值70.82.8x2.8米网格布置底板自重41.51.5米厚底板+垫层-4~1层自重422700kN柱底自重反力+垫层恒载2层自重 6.0梁、板、柱自重3层自重 6.04层自重 6.05层自重 6.06层自重 6.07层自重 6.5底板~7层总重+锚杆190.8结论190.8/179.5>1.05抗浮满足要求。

抗浮锚杆计算书

四川理工技师学院学府校区扩建项目地下室抗浮锚杆设计计算书四川省川建勘察设计院二〇一九年八月四川理工技师学院学府校区扩建项目地下室抗浮锚杆设计计算书工程编号：2018-YT-237法定代表人：黄荣总工程师：刘晓东审定人：黄香春审核人：郑星项目负责人：赵兵设计人：杜祥波中华人民共和国住房和城乡建设部工程勘察证书证书等级：综合类甲级编号：B151025097四川省川建勘察设计院二〇一九年八月目录1 工程概况 (1)2 设计依据 (1)3 设计单位提供的技术要求 (2)4 地层及水文地质条件 (2)4.1地层 (2)4.2地下水 (3)5 抗浮锚杆间距及布置方法 (4)6 抗浮锚杆设计 (4)6.1锚杆锚固体长度计算 (4)6.2锚杆杆体截面积 (4)6.3锚杆钢筋与锚固砂浆间的锚固长度计算 (5)6.4锚杆构造设计 (7)6.5钢筋锚入底板长度的确定 (7)6.6锚杆布置及根数验算 (8)6.7锚固体整体稳定性验算 (9)7 各区域抗浮锚杆设计参数汇总 (10)8 抗浮锚杆施工 (11)8.1抗浮锚杆材料及防腐防水 (11)8.2锚杆施工注意事项 (11)9其他 (12)1 工程概况四川理工技师学院学府校区扩建项目场地位于成都市温江区南熏大道4段355号，行政区划属温江区柳城街道，交通十分方便。

规划建设净用地面积4448.61m2，规划总建筑面积76821.08m2，其中地上建筑面积62373.4m2，地下建筑面积13316.08m2。

根据土建设计总平面图及抗浮锚杆分布范围及抗浮力标准值示意图，拟建项目中1号实训楼、2号实训楼、3号中心教学楼区域设1层地下室，抗浮区域根据土建设计文件，建筑室内标高±0.00相当于绝对标高541.95m，室外地坪标高541.50m，设一层地下室，拟建采用独立基础+抗水板形式，抗水板厚度400mm。

由四川省建筑设计研究院有限公司设计，四川省川建勘察设计院进行岩土工程勘察。

抗浮板及抗浮锚杆计算

计算单元柱跨lx(mm)74002600计算单元柱跨ly(mm)82002600抗水板厚度(mm)300900钢筋强度设计值fy(N/mm 2)360544.00混凝土强度等级C30541.00混凝土容重（kN/m3）25 5.00顶板堆土容重（kN/m3）180.80柱子截面(mm)600 1.4修正后特征值fa(Kpa)350抗浮锚杆220基础钢筋保护层厚度（mm）5015.5水浮力qw（kN/㎡）23.0结构配重（kN/㎡）52.7整体抗浮判断满足二、当整体抗浮不满足要求时，抗浮锚杆数量计算标准跨上部配重G=3046kN 水浮力S=1396kN 锚杆数量n=-7.50根实际锚杆数量7 根实设锚杆数量满足水浮力荷载分项系数1.00抗水板自重分项系数1.00抗水板的荷载设计值q wj =15.50kN/㎡四、q >q +q 时，且整体抗浮满足时独立基础配筋计算基础等效边长a=√axay 2600mm等效跨度L=√lxly 7790mm1、沿独立基础周边均匀分布的线荷载q e =q wj (l x l y -a x a y )/2(a x +a y )80.36kN/m扣除抗浮板自重后净浮力（kN）独立基础抗浮设计条件qw>qs+qa，需要考虑ax(mm)ay(mm)厚度(mm)0.000绝对标高(m)抗浮设计水位绝对标高(m)底板顶标高(m)混凝土折算总厚度(m)顶板覆土厚度(m)抗拔承载力（kN）对独基加防水板基础的设计.doca/L=0.33平均固端弯矩系数k=0.0524m e =kq wj l x l y =49.28kN.m/max方向ay方向M A2=[q e (b-d)/2+m e ]l=337.08337.08kN.m V A2=q e l=208.94208.94kN 4、扣除水浮力后基底反力对独立基础的内力M A1=218.82218.82kN.m V A1=869.70869.70kN 5、基础配筋面积ax方向ay方向M338.33338.33kN.m 每米宽配筋473473mm 2/m V910.00910.00kN M 555.90555.90kN.m 每米宽配筋776776mm 2/mV1078.641078.64kN 1350.01350.0mm 2/m x方向总弯矩Mx510.17kN.m/m y方向总弯矩My 599.56kN.m/m 方向截面位置弯矩（kN）每米配筋（mm 2）弯矩（kN）每米配筋（mm 2）边支座负弯矩168.3525320.4131端跨中正弯矩132.64185112.24156基础最小配筋率钢筋面积qw<qs+qa时qw>qs+qa时，且整体抗浮满足时柱下板带跨中板带x方向端跨8/)3/2(2ce y x y b l ql M -=8/)3/2(2ce x y x b l ql M -=。

抗浮锚杆计算

抗浮锚杆计算地下室抗浮锚杆计算书一．根据地质报告抗浮水位绝对标高4m，0.000绝对标高4.45m，筏板底相对标高-11.35m，水头高10.9m，每平米水浮力109KN。

屋面折算板厚度220mm，一层顶～三层顶板折算厚度200mm，地下一层顶板折算厚度260mm，地下二层顶板折算厚度370mm，筏板厚600mm，混凝土板总厚度220+200x3+260+370+600＝2050mm；筏板上填土厚度800mm；每平米总压重2.05x24+0.8x16＝62KN抗浮验算109-62＝47KN，需做抗浮设计。

二．筏板下设抗浮锚杆，锚杆布置间距2m，每根锚杆抗拔力47x2x2＝188KN。

选取锚杆直径180mm，根据建筑地基基础设计规范(GB50007-2011)8.6.3条R t≤0.8πd1lf，锚杆长度l≥R t/0.8πd1f=188000/(0.8*3.14*180*180)=2.31m取锚杆长度2.5m三. 按锚杆体强度验算GB50330第7.2.2条N a≤ξ2fyA s锚杆钢筋面积A s≥N a/ξ2fy＝1.35*188000/（0.69*360）＝1022mm2选取3根三级25mm钢筋，A s＝1473mm2四．按锚杆钢筋与锚固砂桨间的强度验算GB50330第7.2.4条：N a≤ξ3nπdf b L a钢筋在锚杆中锚固长度L a≥N a/ξ3nπdf b＝1.35*188000/（0.6*3*3.14*25*2.4）＝748mm五．锚杆裂缝控制验算。

（按《砼规》GB50010第8.1条计算）钢筋拉应力σsk＝188000/1473＝127.6N/mm2纵向受拉钢筋配筋率ρte＝1473/（3.14*90*90）＝0.058裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ＝1.1-0.65*f tk/(ρteσsk)=1.1-0.65*2.01/(0.058*127.6)=0.92裂缝宽度ω= a crψσsk(1.9c s+0.08d eq/ρte)/E s=2.7*0.92*127.6*(1.9*52.5+0.08*25/0.058)/200000=0.2mm综上，布置间距2米锚杆，锚杆直径180，配置3根三级25mm 钢筋，锚入强风化岩2.5米，抗拔承载力特征值188KN（裂缝控制）。

抗浮锚杆及底板配筋计算

抗浮锚杆及底板配筋计算根据建筑地基基础设计规范GB5007-2002及岩石锚杆(索)技术规程 CECS22：2005一 . 抗浮锚杆计算：1.地下底板底水浮力：地下水位绝对标高为5.0m,即相对标高-2.5m水头：H=16.8(B4底板标高)+1.1(覆土厚)+0.5(底板厚)-2.5=15.9m结构自重：G1k=[5.0(板自重)+2.0(面层)+1.5(梁柱自重)]x4=34 KN/m2基础自重：G2k=20x1.6=32 KN/m2水浮力：Fk=15.9x10-34-32=93 KN/m22.非人防区：a.单根锚杆承载力计算：每根锚杆采用3φ32(HRB400钢），As=2413mm2 根据CECS22:2005计算：Nt≤fyk*As/Kt=400x2413/1.6=603x103N=603KN取单根锚杆承载力特征值Nt=600KNb.锚固长度计算：锚杆孔直径取Ф180mm根据CECS22:2005计算：（1）La>K*Nt/(π*D*fmg*ψ)=2.0x600/(3.14x180x0.8x1.3)=2.05m(2) La>K*Nt/(n*π*d*ξ*fms*ψ)=2.0x600/(3x3.14x32x0.6x2.0x1.3)=2.55m根据 GB5007-2002计算：La≥Nt/(0.8*π*d1*f)=600/(0.8x3.14x180x0.8)=1.66mc.锚杆间距计算：实验得单根锚杆承载力特征值Nt=600KNa≤(600/93)^0.5 =2.54m取a=2.5m3.人防区：六级人防底顶板等效静荷载标准值qe1=50KN/m2五级人防底顶板等效静荷载标准值qe1=95KN/m2a.单根锚杆承载力计算：每根锚杆采用3φ32(HRB400钢），As=2413mm2Nt≤fyk*As/Kt=480x2413/1.6=720x103N=720KN取单根锚杆承载力特征值Nt=720KNb.锚固长度计算：锚杆孔直径取Ф180mm根据CECS22:2005计算：(1)La>K*Nt/(π*D*fmg*ψ)=2.0x720/(3.14x180x0.8x1.3)=2.05m(2)La>K*Nt/(n*π*d*ξ*fms*ψ)=2.0x720/(3x3.14x32x0.6x2.0x1.3)=2.60m根据 GB5007-2002计算：La≥Nt/(0.8*π*d1*f)=720/(0.8x3.14x180x0.8)=2.00mc.锚杆间距计算：实验得单根锚杆承载力特征值Nt=696KN六级人防区锚杆间距: a≤[696/(93+50)]^0.5 =2.20m 取a=2.2m五级人防区锚杆间距: a≤[696/(93+95)]^0.5 =1.92m取a=1.90m二 . B2层变电区抗浮锚杆计算：1.地下底板底水浮力：地下水位绝对标高为5.0m,即相对标高-2.5m水头：H=10.25(B2底板标高)+0.5(底板厚)-2.5=8.25m结构自重：Gk=5.0(板自重)+18x1.0(覆土)+20x1.15(地板自重)=46 KN/m2水浮力：Fk=8.25x10-46=36.5 KN/m22.单根锚杆承载力计算：每根锚杆采用3φ25(HRB400钢），As=1473mm2 根据CECS22:2005计算：Nt≤fyk*As/Kt=400x1473/1.6=368.2x103N=368.2KN取单根锚杆承载力Nt=360KN3.锚固长度计算：锚杆孔直径取Ф150mm根据CECS22:2005计算：（1）La>K*Nt/(π*D*fmg*ψ)=2.0x360/(3.14x150x0.2x1.3)=1.46m(2) La>K*Nt/(n*π*d*ξ*fms*ψ)=2.0x360/(2x3.14x25x0.6x2.0x1.3)=2.95m根据 GB5007-2002计算：La≥Nt/(0.8*π*d1*f)=360/(0.8x3.14x0.15x0.2)=4.80m4.锚杆间距计算：实验得单根锚杆承载力特征值Nt=360KNa≤(360/36.5)^0.5 =3.14m取a=3.0m三 . 底板配筋计算：底板厚h=500mm,砼C40，钢筋级别HRB4001.底板承受的水浮力：Qk=F(总水浮力)+ qel(人防底顶板等效静荷载)-G2k-Fm(锚杆荷载) =G1k=34 KN/m22.底板内力计算：M0k=1/8*QK*Ly*(Lx-2/3*C)2=1/8*8.4*(8.4-2/3*2.25)=1699.7KN-M截面位置柱上板带弯矩及配筋跨中板带弯矩及配筋端跨：边支座跨中正第一内支座1.2x0.48x1699.7=979 As=15181.2x0.22x1699.7=448.7 As=6821.2x0.50x1699.7=1020 As=15931.2x0.05x1699.7=102 As=1361.2x0.18x1699.7=367 As=5591.2x0.17x1699.7=347 As=515内跨：支座截面跨中截面1.2x0.50x1699.7=1020 As=15931.2x0.18x1699.7=367 As=5591.2x0.17x1699.7=347 As=5151.2x0.15x1699.7=306 As=492最小配筋率：ρ0=45ft/fy=45x1.71/360=0.214%构造配筋为：As=0.214%x1000x500=1070mm2/m实配钢筋：φ18@200(HRB400) As=1272 mm2/m支座实配钢筋：φ18/φ16@100(HRB400) As=2277 mm2/m抗拔锚杆相关计算1.锚杆竖向抗拔承载力特征值（全国民用建筑工程设计技术措施结构）（地基与基础）7.3节锚杆直径取100mmRt=经验系数*3.14*锚杆直径*锚固长度*每层土锚杆侧阻力特征值*土层的抗拔系数=0.8*0.14*3.14*（6*20+4*25）*0.7=54.15KN锚杆布置1.5*1.5水浮力1.5*1.5*21=47.25KN47.5=0.8*3.14*0.140*0.7（20*6+25*L）L=(192-120)/25=2.92mLa=6+2.92=8.92m取10m2 抗拔锚杆杆体横截面面积A=1.35*锚杆竖向上拔力/锚筋抗拉工作条件系数*钢筋抗拉强度设计值=1.35*47.25/0.69*300=305.86 取钢筋直径28 面积6153 锚杆钢筋与砂浆之间的锚固长度T a=1.35*锚杆竖向上拔力/钢筋与砂浆粘结强度工作条件系数*钢筋根数*3.14*单根直径*钢筋与锚固注浆体的粘结强度设计值=1.35*47.25/0.6*1*3.14*28*2.1=576mm4．注浆体采用水泥砂浆强度不低于30Mpa5．锚杆裂缝验算：混凝土规范8.1.2构件受力特征系数：2.7裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数：1.1-0.65*2.01/0.03997*60.756=0.632按荷载效应的标准组合计算的钢筋混凝土构件纵向受拉钢筋的应力，按混凝土规范第8.1.3条计算：47.25/1.1*615=69.845N/mm2钢筋弹性模量按混凝土规范第4.2.4采用：200000 N/mm2最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离：（140-30）/2=55按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率：615/3.14（140/2）（140/2）=0.03997受拉区纵向钢筋的等效直径：28Wmax=2.7*0.632*69.845*（1.9*56+0.08*28/0.03997）/200000=0.0968mm<0.2mm裂缝计算满足要求一般抗浮计算：（局部抗浮）1.05F浮力-0.9G自重<0 即可（整体抗浮）1.2F浮力-0.9G自重<0 即可如果抗浮计算不满足的话，地下室底板外挑比较经济同意以上朋友的观点，一般增大底版自重及底板外挑比抗拔桩要经济很多【原创】抗浮锚杆设计总结抗浮锚杆设计总结1 适用的规范抗浮锚杆的设计并无相应的规范条文，《建筑地基基础设计规范 GB50007---2002》中“岩石锚杆基础”部分以及《建筑边坡工程技术规范GB 50330-2002》有关锚杆的部分可以参考使用，不过最好只用于估算，锚杆抗拔承载力特征值应通过现场试验确定，有一些锚杆构造做法可以参考。

抗浮锚杆计算

地下室抗浮锚杆计算书一．根据地质报告抗浮水位绝对标高4m，0.000绝对标高4.45m，筏板底相对标高-11.35m，水头高10.9m，每平米水浮力109KN。

二．筏板下设抗浮锚杆，锚杆布置间距2m，每根锚杆抗拔力47x2x2＝188KN。

（按《砼规》GB50010第8.1条计算）钢筋拉应力σsk＝188000/1473＝127.6N/mm2纵向受拉钢筋配筋率ρte＝1473/（3.14*90*90）＝0.058裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ＝1.1-0.65*f tk/(ρteσsk)=1.1-0.65*2.01/(0.058*127.6)=0.92裂缝宽度ω= a crψσsk(1.9c s+0.08d eq/ρte)/E s=2.7*0.92*127.6*(1.9*52.5+0.08*25/0.058)/200000=0.2mm综上，布置间距2米锚杆，锚杆直径180，配置3根三级25mm钢筋，锚入强风化岩2.5米，抗拔承载力特征值188KN（裂缝控制）。

抗浮锚杆设计计算书

二、计算书1、设计要求本工程水池底板抗浮力的要求为：表12、抗浮锚杆抗拔力设计值根据技术要求，本工程单根锚杆的抗拔力标准值为87.5kN ，设计锚杆间距2.7x2.7m. 3、杆体截面及锚固体截面积计算锚杆钢筋的截面面积按下式确定：yktts f N K A ⨯= （7.4.1）上面式中：K t — 锚杆的杆体抗拉安全系数，取2；N t —— 锚杆的轴向拉力设计值，取113.8KN.f yk —— 钢筋抗拉强度标准值，采用HRB400钢筋，抗拉强度标准值为0.4kN/mm 2。

根据计算得：As=569mm 2所以孔内应设置二根Φ20的HRB400钢筋. 4、锚固段长度计算.根据《岩土锚杆(索)技术规程》(CECS22-2005)，锚杆锚固段长度由下两式中较大值确定：ψπmg ta Df N K L ⨯> (7.5.1-1)ψξπms ta f d n N K L ⨯>(7.5.1-2)上面式中：L a —— 锚杆锚固段的长度（m ）；K —— 锚杆锚固体的抗拔安全系数，取2.2；N t —— 锚杆的轴向拉力设计值(kN)； D —— 锚固体的钻孔直径，按0.12m d —— 钢筋的直径（m ）；f mg ——锚固体与地层间的粘结强度标准值，2#地块按勘察报告中第59号钻孔取锚杆周围地层加权平均值130kPa 。

3#地块按勘察报告中第51号钻孔取锚杆周围地层加权平均值100kPa ，4#地块按勘察报告中第172号钻孔取锚杆周围地层加权平均值104kPa 。

f ms ——锚固体与钢筋间的粘结强度标准值，取2000kPa ；ξ ——界面粘结强度降低系数，取0.6；ψ —— 锚固长度对粘结强度的影响系数，2#地块取1.4；3#、4#地块取1.15n —— 钢筋根数由计算公式算得2#地块：L a 〉3.72m ，设计按照锚固段长度为5.10m 。

由计算公式算得3#地块：L a 〉7.18m ，设计按照锚固段长度为8.00m 。

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对于锚杆估算，推荐使用《建筑边坡工程技术规范 GB 50330-2002》，对于岩土的分类较细，能查到一些必要的参数。

2 锚杆需要验算的内容1)锚杆钢筋截面面积；2)锚杆锚固体与土层的锚固长度；3)锚杆钢筋与锚固砂浆间的锚固长度；4)土体或者岩体的强度验算；3 锚杆的布置方式与优缺点1) 集中点状布置，一般布置在柱下；优点：可以充分利用上部结构传来的竖向力来平衡掉一部分水浮力；由于锚杆布置集中，对于地下室底板下的外防水施工也比较方便；对于个别锚杆承载力不足的情况，由于有较多的锚杆分担，有很强的抵抗力。

缺点：要求锚固于坚硬岩体中，不适用于软岩与土体，破坏往往是锚固岩体的破坏；由于局部锚杆较密，锚杆施工不方便；地下室底板梁板配筋较大。

2) 集中线状布置，一般布置于地下室底板梁下；优点：由于锚杆布置相对集中，对于地下室底板下的外防水施工也比较方便；对于个别锚杆承载力不足的情况，由于有较多的锚杆分担，有较强的抵抗力。

缺点：不能充分利用上部结构传来的竖向力来平衡掉一部分水浮力（个人认为考虑的话偏于不安全，对于跨高比小于6的底板梁，可以适当考虑上部结构传来的竖向力来平衡掉一部分水浮力），要求锚固于较硬岩体中，不适用于软岩与土体；地下室底板板配筋较大。

3) 面状均匀布置，在地下室底板下均匀布置；优点：适用于所有土体和岩体；地下室底板梁板配筋较小。

缺点：不能充分利用上部结构传来的竖向力来平衡掉一部分水浮力（个人认为考虑的话偏于不安全）；对于个别锚杆承载力不足的情况，由于能分担的锚杆较少，此情况抵抗力差；由于锚杆布置相对分散，对于地下室底板下的外防水施工比较麻烦。

4) 集中点状布置推荐用于坚硬岩；集中线状布置推荐用于坚硬岩与较硬岩；面状均匀布置推荐用于所有情况；4 注意事项1) 集中点状布置，抗浮锚杆与岩石锚杆基础结合为优，需注意柱底弯矩对锚杆拉力的影响，特别是柱底弯矩较大的时候；2) 参考《建筑边坡工程技术规范 GB 50330-2002》，应选用永久性锚杆部分内容；3) 岩石情况（坚硬岩、较硬岩、较软岩、软岩、极软岩）应准确区分，可参考《建筑边坡工程技术规范GB 50330-2002》表7.2.3-1注4；4) 锚杆抗拔承载力特征值应通过现场试验确定，可参考《建筑边坡工程技术规范GB 50330-2002》附录C；5) 抗浮设计水位的确定应合理可靠，一般应由地质勘测单位提供，比较可靠和有说服力，应设置水位观测井，对于超出抗浮设计水位的情况应有应对措施；6) 锚杆抗拔承载力特征值现场试验时由于一般为单根锚杆加载，未考虑锚杆间距影响（附图一填充部分），特别是锚杆间距较为密集时的情况；当单根锚杆影响范围内的土体自重（附图二填充部分）大于锚杆拉力时，可以不考虑锚杆间距影响；7) 由于锚杆钢筋会穿过底板外防水，锚杆钢筋应有防水措施；8) 锚杆锚固体与（岩）土层的锚固长度应取有效锚固长度，由于基坑开挖会对底板下土体有一定扰动，特别是采用爆破开挖的基坑，一般要加300-500MM；。