(完整版)抗浮锚杆计算书
经典全面_抗浮锚杆设计计算书
一、编制说明1、设计计算依据：《注浆技术规程》 (YSJ211-1992)《建筑地基处理技术规范》 (JGJ79-2002 J220-2002)《岩土锚杆（索）技术规程》（CECS 22:2005）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）《四川油气田江油生活基地建设项目岩土工程勘察报告》（中国建筑西南勘察设计研究院有限公司2009.9）。
《基础说明及大样》（2#地块）（成都市建筑设计研究院）《基础平面布置图》（2#地块）（成都市建筑设计研究院）；《地下室基础说明及大样》（3#地块）（成都市建筑设计研究院）《基础平面布置图》（3#地块）（成都市建筑设计研究院）；《基础说明及大样》（4#地块）（成都市建筑设计研究院）《基础平面布置图》（4#地块）（成都市建筑设计研究院）；2、正常使用条件下，本抗浮锚杆工程设计使用年限为50年。
二、计算书1、设计要求根据设计单位提出的要求，本工程地下室分区抗浮力的要求为：各地块抗浮锚杆提供抗浮力标准值表12、抗浮锚杆抗拔力设计值根据地勘报告，本工程单根锚杆的抗拔力设计值为：2#地块为145kN；3#地块为270kN；4#地块为270kN。
3、杆体截面及锚固体截面积计算锚杆钢筋的截面面积按下式确定：yktts fNKA⨯=（7.4.1）上面式中：Kt—锚杆的杆体抗拉安全系数，取2；Nt——锚杆的轴向拉力设计值，2#地块为145kN；3#地块为270kN；4#地块为270kN；fyk——钢筋抗拉强度标准值，采用HRB400钢筋，抗拉强度标准值为0.4kN/mm2。
根据计算得：2#地块为As=725mm2；3#地块为As=1350mm2；4#地块为As=1350mm2所以2#地块孔内应设置二根Φ22的HRB400钢筋；3#地块孔内应设置三根Φ25的HRB400钢筋；4#地块孔内应设置三根Φ25的HRB400钢筋。
4、锚固段长度计算根据《岩土锚杆(索)技术规程》(CECS22-2005)，锚杆锚固段长度由下两式中较大值确定：ψπmgta DfNKL⨯> (7.5.1-1)ψξπmsta fdnNKL⨯> (7.5.1-2)上面式中：La——锚杆锚固段的长度（m）；K——锚杆锚固体的抗拔安全系数，取2.2；Nt——锚杆的轴向拉力设计值(kN)；D——锚固体的钻孔直径，按0.12md——钢筋的直径（m）；fmg——锚固体与地层间的粘结强度标准值，2#地块按勘察报告中第59号钻孔取锚杆周围地层加权平均值130kPa。
抗浮锚杆计算书
结构计算书项目名称：设计代号：设计阶段：审核：校对：计算：第 1 册共1 册中广电广播电影电视设计研究院2015年04月07日综合楼锚杆布置计算一、 工程概况（1）综合楼地下1层（含1夹层），地上2~4层，±0.00相对于绝对标高7.50m ，室内外高差-0.300m ，地下室夹层高 2.18m ，地下室高5.30m ，地下室建筑地面标高-7.480m ，建筑地面垫层厚150mm ，结构地下室底板顶标高-7.630m 。
基础形式筏板，抗浮水位标高6.500m （绝对标高）。
建筑地下室底板顶标高-7.630m （绝对标高-0.130m ），底板厚400mm 。
（2）综合楼抗浮采用抗浮锚杆。
二、抗拔锚杆抗拔承载力计算依据《岩土锚杆（索）技术规程》（以下简称《岩土规程》）计算。
锚杆基本条件：锚杆直径D=150mm 锚杆长度L=7.5m锚杆入岩（强风化花岗岩）长度：>2.5m锚杆拉力标准值Nk=250KN锚杆拉力设计值Nt=1.3Nk=325KN钢筋：3 ∅25三级钢： A s =1470mm 2, f=360 N/mm 2 , f yk =400 N/mm 2 依据《岩土锚杆（索）技术规程》（以下简称《岩土规程》）计算。
根据****院提供的《***勘察报告》，岩石（或土体）与锚固体的极限粘结强度标准值（f rbk ），见第2页所附表1。
1、 根据锚杆与土层粘结强度所计算的锚杆竖向抗拔承载力设计值Nt依据《岩土规程》第7.5.1条公式(7.5.2-1)计算K f DL N mg a t /ψπ=勘探点1Q-K15岩层深，较为不利，计算该点抗拔承载力Rt=360.9KN > Nt=351KN2、 锚杆注浆体于钢筋间的锚固段长度La 计算依据《岩土规程》第7.5.1条公式(7.5.1-2)mm mm f d n KN L ms t a 750020700.1*4.2*6.0*25**3351000*2<==≥πψξπ锚杆注浆体于钢筋间的锚固段长度La 满足要求。
抗浮锚杆设计计算书
地下室抗浮锚杆设计计算书一．设计依据:《岩土锚杆(索)技术规程》CECS 22：2005《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011广东省《建筑地基基础设计规范》DBJ 15-31-2003《建筑边坡工程技术规范》GB 50330-2013二．设计条件：室内地面标高为H=0.000(绝对标高为27.40m)，室外地面标高为H=26.100~28.00，抗浮水位1a轴至5轴抗浮设计水位取为26.00,5轴至12轴抗浮设计水位取为27.00（即相对标高为-0.400m）。
底板面标高-5.500(绝对标高为21.90m)，消防水池处底板面标高-6.000(绝对标高为21.40m)，主楼处筏板厚度1100mm，筏板以外区域底板厚度400mm。
底板板底水浮力：筏板处：Fw1=(H-Hw1)×10=(27.00-21.90+1.100)×10=62.00 kN/m或Fw1=(H-Hw1)×10=(26.00-21.90+1.100)×10=52.00 kN/m其余部位：Fw2=(H-Hw2)×10=(27.00-21.90+0.400)×10=55.00 kN/m或Fw3=(H-Hw2)×10=(26.00-21.90+0.400)×10=45.00 kN/m三．抗浮板受力计算：1、计算水反力（模型按负值输入不重复计算板自重），用于抗浮锚杆设计。
筏板处：62×1.05-2（建筑面层做法）=63.1 kN/m或52×1.05-2（建筑面层做法）=53.1 kN/m其余部位：55×1.05-2（建筑面层做法）=55.75 kN/m或45×1.05-2（建筑面层做法）=45.75 kN/m不考虑活载及砖墙荷载2、计算水浮力作用下底板配筋时，模型采用倒楼盖法按正向力输入，且扣除板自重，勾选不自动计算现浇板自重。
抗浮锚杆计算
抗浮锚杆计算地下室抗浮锚杆计算书一．根据地质报告抗浮水位绝对标高4m，0.000绝对标高4.45m，筏板底相对标高-11.35m，水头高10.9m，每平米水浮力109KN。
屋面折算板厚度220mm，一层顶～三层顶板折算厚度200mm，地下一层顶板折算厚度260mm，地下二层顶板折算厚度370mm，筏板厚600mm，混凝土板总厚度220+200x3+260+370+600＝2050mm；筏板上填土厚度800mm；每平米总压重2.05x24+0.8x16＝62KN抗浮验算109-62＝47KN，需做抗浮设计。
二．筏板下设抗浮锚杆，锚杆布置间距2m，每根锚杆抗拔力47x2x2＝188KN。
选取锚杆直径180mm，根据建筑地基基础设计规范(GB50007-2011)8.6.3条R t≤0.8πd1lf，锚杆长度l≥R t/0.8πd1f=188000/(0.8*3.14*180*180)=2.31m取锚杆长度2.5m三. 按锚杆体强度验算GB50330第7.2.2条N a≤ξ2fyA s锚杆钢筋面积A s≥N a/ξ2fy＝1.35*188000/（0.69*360）＝1022mm2选取3根三级25mm钢筋，A s＝1473mm2四．按锚杆钢筋与锚固砂桨间的强度验算GB50330第7.2.4条：N a≤ξ3nπdf b L a钢筋在锚杆中锚固长度L a≥N a/ξ3nπdf b＝1.35*188000/（0.6*3*3.14*25*2.4）＝748mm五．锚杆裂缝控制验算。
（按《砼规》GB50010第8.1条计算）钢筋拉应力σsk＝188000/1473＝127.6N/mm2纵向受拉钢筋配筋率ρte＝1473/（3.14*90*90）＝0.058裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ＝1.1-0.65*f tk/(ρteσsk)=1.1-0.65*2.01/(0.058*127.6)=0.92裂缝宽度ω= a crψσsk(1.9c s+0.08d eq/ρte)/E s=2.7*0.92*127.6*(1.9*52.5+0.08*25/0.058)/200000=0.2mm综上，布置间距2米锚杆，锚杆直径180，配置3根三级25mm 钢筋，锚入强风化岩2.5米，抗拔承载力特征值188KN（裂缝控制）。
抗浮锚杆设计计算书
yk t t s f N K A ≥ψπmg t a Df KN L >ψπεms t a df n KN L >抗浮锚杆计算书根据建设单位提供抗浮锚杆设计要求：1、 单根锚杆抗拔力标准值为215Kn ，锚杆设计长度6～12m 。
2、 锚杆设计参数建议值：锚杆杆体抗拉安全系数K t 取1.6,锚杆锚固体抗拔安全系数K 取2.2；锚固段注浆体与地层间的粘结强度标准值f mg =145kPa 。
3、根据以上参数，按照《北京市地区建筑地基基础勘察设计规范》（DBJ11-501-2009）中抗浮设计和《岩石锚杆（索）技术规范》（CECS 22:2005）中永久锚杆设计内容进行设计计算。
（1）锚杆杆体的截面面积计算公式7.4.1式中：t K ——锚杆杆体的抗拉安全系数，本次锚杆杆体采用1φ28 PSB785精轧螺纹钢，按照《岩石锚杆（索）技术规范》（CECS 22:2005）表7.3.2取1.8；tN ——锚杆的轴向拉力设计值（kN ），为215kN ； yk f ——钢筋的抗拉强度标准值（kPa ）,杆体选用1φ28 PSB785精轧螺纹钢，抗拉强度标准值为785kPa 。
将以上参数代入求得： 杆杆体截面面积23493785102158.1mm f N K A yk t t s =⨯⨯== 所需杆件直径d=sqrt （493×4/3.14）=25.06mm故选用1φ28 PSB785精轧螺纹钢能够满足要求。
（2）锚杆锚固长度锚杆锚固长度按下式估算，并取其中较大者：公式7.5.1-1公式7.5.1-2式中：K ——锚杆锚固体的抗拔安全系数，按照《岩石锚杆（索）技术规范》（CECS 22:2005）表7.3.1取2.2；t N ——锚杆的轴向拉力设计值（kN ），取215kN 。
a L ——锚杆锚固段长度（m ）；mgf ——锚固段注浆体与地层间的粘结强度标准值（kPa ），根据地勘报告并结合经验，可取120kPa ；ms f ——锚固段注浆体与筋体间的粘结强度标准值（kPa ），注浆材料为素水泥浆，浆体强度M30，查表7.5.1-3插值法取2.4MPa ；D ——锚杆锚固段的钻孔直径（m ），取0.20m ；d ——钢筋的直径，取0.28（m ）；ε——采用2根以上钢筋时，界面的粘结强度降低系数，取0.6～0.85；ψ——锚固长度对粘结强度的影响系数，按表7.5.2取1.0；n ——钢筋根数。
抗浮锚杆计算书
一：G/k+nR≥S G:结构自重及其上作用的永久荷载标准值总和，不包括活荷载 S：地下水对建筑物的托力标准值 K：地下结构抗浮安全系数，一般取1.05 注：1.钢筋为HRB400；（fy=360,fyk=400，Es=2000） 2.混凝土强度为M30； 3.注浆体直径为150mm；
锚杆竖向抗拔承载力特征值Rt(KN)
Rt ζ 1 公式： = π D 对应值 146.952 0.8 3.14 0.15 说明：1.锚固长度la取13倍筑浆体直径D 2.粘结强度特征值frb暂取 200 Kpa la 1.95 frb 200
杆体的横截面积A(mm2)
公式： 对应值 配筋取 公式： 对应值 A 798.652174 Ntd 22 ta 949.675325 Ntd ÷ 198.4 = 1.35 Rt 根数 3 ≥ ≥ Ntd 198.4 acr 2.7 1.1A实/ 1140 π 3.14 Rt/ 147 2Rt 293.9 0.85 ÷ ξ 2 0.69 ÷ fy 360 x1000
A实= ξ 3 0.6 ÷ ns 3 ÷
1139.82 mm2 π 3.14 0.08 ÷ D 0.022 ÷ fb÷ 2.4 折减系数 0.7
杆体钢筋与砂浆之间的锚固长度 裂缝验算
ω max 公式： 对应值 0.17573132 公式： ψ 对应值 0.94296875 pte 公式： 对应值 0.06453333 公式： Ate 对应值 17662.5 σs 公式： 对应值 128.92562 基本实验值 Q1 满足 验收实验值 Q1 244.387565 = = = = = = σ s/ ψ Es (1.9 0.943 128.9 200000 pte/ σs 0.65 ftk/ 2.01 0.0645 128.93 A
抗浮锚杆计算书
抗浮锚杆抗拔承载力计算书经初步计算，锚杆孔径为150mm。
其中：锚杆均采用2根Ф25的HRB400钢筋，锚固段长度为3m。
本工程取抗浮锚杆抗拔承载力Na=150kN依据《岩石锚杆（索）技术规程》(CECS 22:2005)1.锚杆钢筋的截面面积计算：A S ≥KtNa/fyk（7.4.1）=1.6×150000/400=600mm22根Ф25的面积为981mm2>=600mm2所选锚杆钢筋截面积满足规范要求2．锚杆锚固长度锚杆锚固长度按下式估算，并取其中较大者：la≥N a k/(πDf mgψ) （7.5.1-1）la≥N a k/(nπdξf msψ) （7.5.1-2）式中：fmg——锚固段注浆体与地层间的粘结强度标准值，取300KPa；K——锚杆锚固体的抗拔安全系数，取2.0；ζ——钢筋与砂浆粘结强度工作条件系数，由于采用两根钢筋，取0.7。
fms——锚固段注浆体与筋体间的粘结强度标准值，本工程选用M30的水泥砂浆，取2.5MPa。
ψ——锚固长度对粘结强度的影响系数，取1.3。
按（7.5.1-1）计算：La≥2×150000/(3.14×150×0.3×1.3)=1633mm<3000mm按（7.5.1-2）计算：L a≥2×150000/(2×3.14×25×0.7×2.5×1.3)=840mm<3000mm抗浮锚杆锚固长度满足规范要求。
抗浮锚杆计算书
取锚杆长度L=10m。
抗浮锚杆计算书执行规范:《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011), 本文简称《地基规范》《岩土锚杆（索）技术规程》（CECS22 2005）《建筑边坡工程技术规范》（GB 50330—2013）地勘资料1 设计资料：1.1已知条件：锚杆轴向拉力标准值：86x1.682=242.7kN；锚杆轴向拉力设计值：1.25x242.7=303.3kN锚杆锚固体直径：D=230mm；强风化泥岩或卵石层段锚杆长度取值：3m岩石与锚固体极限粘贴强度标准值：强风化泥岩段50kpa（卵石层按强风化泥岩段取）、中风化泥岩段140kpa钢筋：HRB400,fy=360,fyk=400;锚杆间距：1.68mx1.68m1.2所求内容：锚杆钢筋面积、锚固体锚固段长度。
2 计算过程和计算结果：2.1锚杆钢筋面积a.按《建筑边坡工程技术规范》8.2.2-1As≥KbNak/fyKb=2.0,Nak=242.7kN, As≥2.0x242700/360=1348mm2.b.按《岩土锚杆（索）技术规程》8.2.2-1As≥KtNt/fykKt=1.6As≥1.6x303.3x1000/400=1213.2m m2取2 25+1 28，As=1597 m m2.2.2锚固体锚固段长度a.按《建筑边坡工程技术规范》8.2.2-1la≥KNak/(π·D ·frbk)K=2.4，frbk=140kpa强风化泥岩段：3x50x3.14x0.23=108.3kNla≥2.4x(242.7-108.3) x1000/(3.14x0.230x140x1000)+3=6.19m.b.按《岩土锚杆（索）技术规程》8.2.2-1la≥KNt/(π·D ·fmg·φ)K=2.0, fmg=140ka, φ=0.7la≥2.0x(242.7 x1.25-108.3x0.7) x1000/(3.14x0.23x140x1000x0.7)+3.0=9.43。
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7#地下室整体抗浮计算
1、根据建筑施工图及基础施工图，本工程地下室底板面的绝对标
高为350.000米,根据地勘报告提供的本工程的抗浮设计水位为绝
对标高356米。
2、设计抗浮水头为356-351=6m。
3、结构自重计算一（覆土部分）：
1）：600mm厚地下室顶板覆土：18X0.6=10.8KN/m2
2）：地下室顶板160mm厚：0.16X25=4KN/m2
3）：防水板500mm厚：0.5X25=12.5KN/m2
4）：梁柱折算荷载：4KN/m2
以上1~4项合计：31.3KN/m2，即抗力R=31.3KN/m2
4、结构自重计算：
1）：地面上5层120mm结构楼、屋面：5X25X0.12
=15KN/m2
2)：地下室顶板160mm厚：0.16X25=4KN/m2
3）：防水板500mm厚：0.5X25=12.5KN/m2
4）：梁柱折算荷载：4KN/m2
以上1~4项合计：35.5KN/m2，即抗力R=35.5 KN/m2
5、抗浮计算：
荷载效应：S=1.05x6X10=63 KN/m2
根据以上计算知：R小于S
整体不满足抗浮满足要求，无需另外配重或增加锚杆抗浮。
7#抗浮锚杆深化设计计算书
一、工程质地情况：
地下水位标高0.5 m
地下室底板底标高-5.5m
浮力60 kN/m2
二、抗浮验算特征点受力分析：
一）车道入口
A)一层顶板：
顶板自重0.16X25=4.0 kN/m2
B)底板
底板自重0.5X25=12.5kN/m2
C)梁自重 4.07+2.1+3.4=9.5 kN/m2
总计26kN/m2
抗浮验算60-26x0.9=36.6kN/m2
二）有0.6m覆土的一层地下室
A)一层顶板：
覆土层0.6X18=10.8 kN/m2
顶板自重0.16X25=4.0 kN/m2
B)底板
底板自重0.5X25=12.5kN/m2
C)梁自重 4.07+2.1+3.4=9.5 kN/m2
总计36.8kN/m2
抗浮验算60-36.8x0.9=26.87kN/m2
三）一层地下室+五层
A)一层顶板：
顶板自重0.16X25=4.0 kN/m2
B)底板
底板自重0.5X25=12.5 kN/m2
C)地下室梁自重 4.07+2.1+3.4=9.5 kN/m2
D)二~七层板：
板自重0.12X25x5=3x5=15 kN/m2
F)二~五层梁自重3x4=12 kN/m2
总计53kN/m2
抗浮验算60-53x0.9=12.3kN/m2
二、计算结果
经计算，锚杆孔径为150mm，其中：
A、B、C类锚杆均采用3根Ф25的HRB400钢筋，钢筋自由段长度为1m，
A 类锚杆锚固段长度为5m,
B 类锚杆锚固段长度为8m,
C 类锚杆锚固段长度为10m ；A 类锚杆按2500mm ×2500mm 布置，B 类锚杆按3000mm ×3000mm 布置。
C 类锚杆按4000mm ×4000mm 布置。
具体设计方案详见大样图。
三、计算过程
由受力情况，将锚杆分为A 、B 、C 三类，A 类为，车道入口，抗浮特
征值为37kN/m2；B 类为有0.6m 覆土的一层地下室，抗浮特征值为27kN/m2，C 类为及一层地下室+五层所在位置，抗浮特征值取15kN m2，；
均选用3Ф25
1. 锚杆杆体的截面面积计算：
yk
t
t s f N K A ≥
t K ——锚杆杆体的抗拉安全系数，取1.6； t
N ——锚杆的轴向拉力设计值（kN ），锚杆的拉力设计值=特征值×1.3，A
类锚杆取37×2.5x2.5×1.3=300kN 取300kN ，B 类锚杆取26.87×3×3×1.3=314kN 取315kN ；C 类锚杆取15×4×4×1.3=314kN 取315kN ；
yk f ——钢筋的抗拉强度标准值（kPa ）,HRB400取400 kPa 。
A 类：As=≥=÷⨯⨯2
2
1472414.3253mm fyk KtNt =400
103006.13⨯⨯=12002mm
B 类：23
2
2
1260400
103156.11472414.3253mm f N K mm A yk t t s =⨯⨯=≥=÷⨯⨯= C 类：23
2
2
1248400
103126.11472414.3253mm f N K mm A yk t t s =⨯⨯=≥=÷⨯⨯=
所以，所选锚杆钢筋截面积满足规范要求
2. 锚杆锚固长度
锚杆锚固长度按下式估算，并取其中较大者：
ψ
πmg t a Df KN L >
ψ
πεms t
a df n KN L >
式中：K ——锚杆锚固体的抗拔安全系数，取2.0；
t
N ——锚杆的轴向拉力设计值（kN ），A 类锚杆取300kN ，B 类锚杆取315kN ；
C 类锚杆取312kN ；
a
L ——锚杆锚固段长度（m ）；
mg
f ——锚固段注浆体与地层间的粘结强度标准值（kPa ），按表7.5.1-1取粗
砂层取30kPa 、强风化层取90kPa 、中风化层取130kPa ；
ms
f ——锚固段注浆体与筋体间的粘结强度标准值（kPa ），按表7.5.1-3取
2MPa ；
D ——锚杆锚固段的钻孔直径（m ），取0.15m d ——钢筋的直径（m ）；
ε——采用2根以上钢筋时，界面的粘结强度降低系数，取0.6~0.85；
ψ——锚固长度对粘结强度的影响系数，按表7.5.2取1.6；
n ——钢筋根数。
（1）锚固段注浆体与地层间的粘结强度(全风化泥质粉砂岩、强风化泥
质粉砂岩q sik 分别为55kpa 、140kpa)
A 类：
m Df KN mg t 7.46
.19)1406553(15.014.3300
0.2=⨯÷⨯+⨯⨯⨯⨯=ψπ
B 类：
m Df KN mg t 5.76
.110)1406.6555.3(15.014.3315
0.2=⨯÷⨯+⨯⨯⨯⨯=ψπ
C 类： m Df KN mg t 1.96
.19)1405554(15.014.3312
0.2=⨯÷⨯+⨯⨯⨯⨯=ψπ
（2）锚固段注浆体与筋体间的粘结强度 A 类：
m df n KN ms t 1.16
.12000025.014.37.03300
0.2=⨯⨯⨯⨯⨯⨯=ψεπ
B 类：
m df n KN ms t 2.16.12000025.014.37.03312
0.2=⨯⨯⨯⨯⨯⨯=ψεπ
C 类： m df n KN ms t 2.16
.12000025.014.37.03300
0.2=⨯⨯⨯⨯⨯⨯=ψεπ
锚杆锚固长度两者取大值，因此
A 类锚杆锚固长度为5m ，入中风化深度不小于4m ；
B 类锚杆锚固长度为8m ，入中风化深度不小于7m 。
B 类锚杆锚固长度为10m ，入中风化深度不小于9m 。
抗浮锚杆锚固长度满足规范要求。
3、锚杆自由段长度
本设计锚杆自由段1m 符合规范要求。
4、钢筋焊接长度
根据《混凝土结构设计规范》要求，钢筋双面焊接长度>5d, A 类锚杆焊接长度：
mm d L 1252555=⨯=> mm mm L 125140>= B 类锚杆焊接长度：
mm d L 1252555=⨯=> mm mm L 125140≥=
Cl 类锚杆焊接长度
mm d L 1252555=⨯=> mm mm L 125140≥=
因此，A 类锚杆采用双面焊接，焊接长度为140mm ；
B 类锚杆采用双面焊接，焊接长度为140mm 。
C 类锚杆采用双面焊接，焊接长度为140mm 。