抗浮锚杆计算书20777
(完整版)抗浮锚杆计算书
7#地下室整体抗浮计算1、根据建筑施工图及基础施工图，本工程地下室底板面的绝对标高为350.000米,根据地勘报告提供的本工程的抗浮设计水位为绝对标高356米。
2、设计抗浮水头为356-351=6m。
3、结构自重计算一（覆土部分）：1）：600mm厚地下室顶板覆土：18X0.6=10.8KN/m22）：地下室顶板160mm厚：0.16X25=4KN/m23）：防水板500mm厚：0.5X25=12.5KN/m24）：梁柱折算荷载：4KN/m2以上1~4项合计：31.3KN/m2，即抗力R=31.3KN/m24、结构自重计算：1）：地面上5层120mm结构楼、屋面：5X25X0.12=15KN/m22)：地下室顶板160mm厚：0.16X25=4KN/m23）：防水板500mm厚：0.5X25=12.5KN/m24）：梁柱折算荷载：4KN/m2以上1~4项合计：35.5KN/m2，即抗力R=35.5 KN/m25、抗浮计算：荷载效应：S=1.05x6X10=63 KN/m2根据以上计算知：R小于S整体不满足抗浮满足要求，无需另外配重或增加锚杆抗浮。
7#抗浮锚杆深化设计计算书一、工程质地情况：地下水位标高0.5 m地下室底板底标高-5.5m浮力60 kN/m2二、抗浮验算特征点受力分析：一）车道入口A)一层顶板：顶板自重0.16X25=4.0 kN/m2B)底板底板自重0.5X25=12.5kN/m2C)梁自重 4.07+2.1+3.4=9.5 kN/m2总计26kN/m2抗浮验算60-26x0.9=36.6kN/m2二）有0.6m覆土的一层地下室A)一层顶板：覆土层0.6X18=10.8 kN/m2顶板自重0.16X25=4.0 kN/m2B)底板底板自重0.5X25=12.5kN/m2C)梁自重 4.07+2.1+3.4=9.5 kN/m2总计36.8kN/m2抗浮验算60-36.8x0.9=26.87kN/m2三）一层地下室+五层A)一层顶板：顶板自重0.16X25=4.0 kN/m2B)底板底板自重0.5X25=12.5 kN/m2C)地下室梁自重 4.07+2.1+3.4=9.5 kN/m2D)二~七层板：板自重0.12X25x5=3x5=15 kN/m2F)二~五层梁自重3x4=12 kN/m2总计53kN/m2抗浮验算60-53x0.9=12.3kN/m2二、计算结果经计算，锚杆孔径为150mm，其中：A、B、C类锚杆均采用3根Ф25的HRB400钢筋，钢筋自由段长度为1m，A 类锚杆锚固段长度为5m,B 类锚杆锚固段长度为8m,C 类锚杆锚固段长度为10m ；A 类锚杆按2500mm ×2500mm 布置，B 类锚杆按3000mm ×3000mm 布置。
抗浮锚杆计算书
四川理工技师学院学府校区扩建项目地下室抗浮锚杆设计计算书四川省川建勘察设计院二〇一九年八月四川理工技师学院学府校区扩建项目地下室抗浮锚杆设计计算书工程编号：2018-YT-237法定代表人：黄荣总工程师：刘晓东审定人：黄香春审核人：郑星项目负责人：赵兵设计人：杜祥波中华人民共和国住房和城乡建设部工程勘察证书证书等级：综合类甲级编号：B151025097四川省川建勘察设计院二〇一九年八月目录1 工程概况 (1)2 设计依据 (1)3 设计单位提供的技术要求 (2)4 地层及水文地质条件 (2)4.1地层 (2)4.2地下水 (3)5 抗浮锚杆间距及布置方法 (4)6 抗浮锚杆设计 (4)6.1锚杆锚固体长度计算 (4)6.2锚杆杆体截面积 (4)6.3锚杆钢筋与锚固砂浆间的锚固长度计算 (5)6.4锚杆构造设计 (7)6.5钢筋锚入底板长度的确定 (7)6.6锚杆布置及根数验算 (8)6.7锚固体整体稳定性验算 (9)7 各区域抗浮锚杆设计参数汇总 (10)8 抗浮锚杆施工 (11)8.1抗浮锚杆材料及防腐防水 (11)8.2锚杆施工注意事项 (11)9其他 (12)1 工程概况四川理工技师学院学府校区扩建项目场地位于成都市温江区南熏大道4段355号，行政区划属温江区柳城街道，交通十分方便。
规划建设净用地面积4448.61m2，规划总建筑面积76821.08m2，其中地上建筑面积62373.4m2，地下建筑面积13316.08m2。
根据土建设计总平面图及抗浮锚杆分布范围及抗浮力标准值示意图，拟建项目中1号实训楼、2号实训楼、3号中心教学楼区域设1层地下室，抗浮区域根据土建设计文件，建筑室内标高±0.00相当于绝对标高541.95m，室外地坪标高541.50m，设一层地下室，拟建采用独立基础+抗水板形式，抗水板厚度400mm。
由四川省建筑设计研究院有限公司设计，四川省川建勘察设计院进行岩土工程勘察。
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7#地下室整体抗浮计算1、根据建筑施工图及基础施工图，本工程地下室底板面的绝对标高为350.000米,根据地勘报告提供的本工程的抗浮设计水位为绝对标高356米。
2、设计抗浮水头为356-351=6m。
3、结构自重计算一（覆土部分）：1）：600mm厚地下室顶板覆土：18X0.6=10.8KN/m22）：地下室顶板160mm厚：0.16X25=4KN/m23）：防水板500mm厚：0.5X25=12.5KN/m24）：梁柱折算荷载：4KN/m2以上1~4项合计：31.3KN/m2，即抗力R=31.3KN/m24、结构自重计算：1）：地面上5层120mm结构楼、屋面：5X25X0.12=15KN/m22)：地下室顶板160mm厚：0.16X25=4KN/m23）：防水板500mm厚：0.5X25=12.5KN/m24）：梁柱折算荷载：4KN/m2以上1~4项合计：35.5KN/m2，即抗力R=35.5 KN/m25、抗浮计算：荷载效应：S=1.05x6X10=63 KN/m2根据以上计算知：R小于S整体不满足抗浮满足要求，无需另外配重或增加锚杆抗浮。
7#抗浮锚杆深化设计计算书一、工程质地情况：地下水位标高0.5 m地下室底板底标高-5.5m浮力60 kN/m2二、抗浮验算特征点受力分析：一）车道入口A)一层顶板：顶板自重0.16X25=4.0 kN/m2B)底板底板自重0.5X25=12.5kN/m2C)梁自重 4.07+2.1+3.4=9.5 kN/m2总计26kN/m2抗浮验算60-26x0.9=36.6kN/m2二）有0.6m覆土的一层地下室A)一层顶板：覆土层0.6X18=10.8 kN/m2顶板自重0.16X25=4.0 kN/m2B)底板底板自重0.5X25=12.5kN/m2C)梁自重 4.07+2.1+3.4=9.5 kN/m2总计36.8kN/m2抗浮验算60-36.8x0.9=26.87kN/m2三）一层地下室+五层A)一层顶板：顶板自重0.16X25=4.0 kN/m2B)底板底板自重0.5X25=12.5 kN/m2C)地下室梁自重 4.07+2.1+3.4=9.5 kN/m2D)二~七层板：板自重0.12X25x5=3x5=15 kN/m2F)二~五层梁自重3x4=12 kN/m2总计53kN/m2抗浮验算60-53x0.9=12.3kN/m2二、计算结果经计算，锚杆孔径为150mm，其中：A、B、C类锚杆均采用3根Ф25的HRB400钢筋，钢筋自由段长度为1m，A 类锚杆锚固段长度为5m,B 类锚杆锚固段长度为8m,C 类锚杆锚固段长度为10m ；A 类锚杆按2500mm ×2500mm 布置，B 类锚杆按3000mm ×3000mm 布置。
抗浮锚杆设计计算书
yk t t s f N K A ≥ψπmg t a Df KN L >ψπεms t a df n KN L >抗浮锚杆计算书根据建设单位提供抗浮锚杆设计要求：1、 单根锚杆抗拔力标准值为215Kn ，锚杆设计长度6～12m 。
2、 锚杆设计参数建议值：锚杆杆体抗拉安全系数K t 取1.6,锚杆锚固体抗拔安全系数K 取2.2；锚固段注浆体与地层间的粘结强度标准值f mg =145kPa 。
3、根据以上参数，按照《北京市地区建筑地基基础勘察设计规范》（DBJ11-501-2009）中抗浮设计和《岩石锚杆（索）技术规范》（CECS 22:2005）中永久锚杆设计内容进行设计计算。
（1）锚杆杆体的截面面积计算公式7.4.1式中：t K ——锚杆杆体的抗拉安全系数，本次锚杆杆体采用1φ28 PSB785精轧螺纹钢，按照《岩石锚杆（索）技术规范》（CECS 22:2005）表7.3.2取1.8；tN ——锚杆的轴向拉力设计值（kN ），为215kN ； yk f ——钢筋的抗拉强度标准值（kPa ）,杆体选用1φ28 PSB785精轧螺纹钢，抗拉强度标准值为785kPa 。
将以上参数代入求得： 杆杆体截面面积23493785102158.1mm f N K A yk t t s =⨯⨯== 所需杆件直径d=sqrt （493×4/3.14）=25.06mm故选用1φ28 PSB785精轧螺纹钢能够满足要求。
（2）锚杆锚固长度锚杆锚固长度按下式估算，并取其中较大者：公式7.5.1-1公式7.5.1-2式中：K ——锚杆锚固体的抗拔安全系数，按照《岩石锚杆（索）技术规范》（CECS 22:2005）表7.3.1取2.2；t N ——锚杆的轴向拉力设计值（kN ），取215kN 。
a L ——锚杆锚固段长度（m ）；mgf ——锚固段注浆体与地层间的粘结强度标准值（kPa ），根据地勘报告并结合经验，可取120kPa ；ms f ——锚固段注浆体与筋体间的粘结强度标准值（kPa ），注浆材料为素水泥浆，浆体强度M30，查表7.5.1-3插值法取2.4MPa ；D ——锚杆锚固段的钻孔直径（m ），取0.20m ；d ——钢筋的直径，取0.28（m ）；ε——采用2根以上钢筋时，界面的粘结强度降低系数，取0.6～0.85；ψ——锚固长度对粘结强度的影响系数，按表7.5.2取1.0；n ——钢筋根数。
抗浮锚杆计算书
抗浮锚杆设计计算书一、工程质地情况：地下水位标高（黄海高程） 7.6 m地下室底板底标高 -1.5 m浮力 91 kN/m2二、抗浮受力计算：1.裙房三层顶板：板自重 3× 0.12× 25=9.0 kN/m2梁自重(折算均布荷载) 3× 0.06× 25=4.5 kN/m2 一层板：板自重 0.18× 25=4.5 kN/m2梁自重(折算均布荷载) 0.07× 25=1.7 kN/m2 地下一层板：板自重(等效板厚190) 0.19× 25=4.8 kN/m2 底板底板自重 0.4× 25=10 kN/m2底板覆土 1.0× 18=18 kN/m2总计 52.5 kN/m2抗浮验算 91-52.5× 0.9=43.75 kN/m22.有0.7m覆土的两层地下室一层顶板：覆土层 0.7× 18=12.6 kN/m2板自重(等效板厚290) 0.29× 25=7.3 kN/m2 地下一层板：板自重(等效板厚190) 0.19× 25=4.8 kN/m2 底板底板自重 0.4× 25=10 kN/m2底板覆土 1.0× 18=18 kN/m2总计 52.7 kN/m2抗浮验算 91-52.7× 0.9=43.57 kN/m23.无顶板覆土的车道两层板：顶板自重 2× 0.16× 25=4.0 kN/m2梁自重(折算均布荷载) 2× 0.06× 25=3.0 kN/m2 底板底板自重 0.4× 25=10 kN/m2底板覆土 1.0× 18=18 kN/m2抗浮验算 91-35× 0.9=59.5 kN/m2三、计算结果经初步验算计算，锚杆孔径为200mm。
其中：锚杆均采用3根Ф25的HRB400钢筋，锚固段长度为4m；按2100mm ×2100mm布置。
抗浮锚杆计算书
抗浮锚杆计算书四川理工技师学院学府校区扩建项目地下室抗浮锚杆设计计算书四川省川建勘察设计院二〇一九年八月四川理工技师学院学府校区扩建项目地下室抗浮锚杆设计计算书工程编号：2018-YT-237法定代表人：黄荣总工程师：刘晓东审定人：黄香春审核人：郑星项目负责人：赵兵设计人：杜祥波中华人民共和国住房和城乡建设部工程勘察证书证书等级：综合类甲级编号：B151025097四川省川建勘察设计院二〇一九年八月目录1 工程概况 (1)2 设计依据 (1)3 设计单位提供的技术要求 (2)4 地层及水文地质条件 (2)4.1地层 (2)4.2地下水 (3)5 抗浮锚杆间距及布置方法 (4)6 抗浮锚杆设计 (4)6.1锚杆锚固体长度计算 (4)6.2锚杆杆体截面积 (4)6.3锚杆钢筋与锚固砂浆间的锚固长度计算 (5)6.4锚杆构造设计 (7)6.5钢筋锚入底板长度的确定 (7)6.6锚杆布置及根数验算 (8)6.7锚固体整体稳定性验算 (9)7 各区域抗浮锚杆设计参数汇总 (10)8 抗浮锚杆施工 (11)8.1抗浮锚杆材料及防腐防水 (11)8.2锚杆施工注意事项 (11)9其他 (12)1 工程概况四川理工技师学院学府校区扩建项目场地位于成都市温江区南熏大道4段355号，行政区划属温江区柳城街道，交通十分方便。
规划建设净用地面积4448.61m2，规划总建筑面积76821.08m2，其中地上建筑面积62373.4m2，地下建筑面积13316.08m2。
根据土建设计总平面图及抗浮锚杆分布范围及抗浮力标准值示意图，拟建项目中1号实训楼、2号实训楼、3号中心教学楼区域设1层地下室，抗浮区域根据土建设计文件，建筑室内标高±0.00相当于绝对标高541.95m，室外地坪标高541.50m，设一层地下室，拟建采用独立基础+抗水板形式，抗水板厚度400mm。
由四川省建筑设计研究院有限公司设计，四川省川建勘察设计院进行岩土工程勘察。
抗浮锚杆计算书
一：G/k+nR≥S G:结构自重及其上作用的永久荷载标准值总和，不包括活荷载 S：地下水对建筑物的托力标准值 K：地下结构抗浮安全系数，一般取1.05 注：1.钢筋为HRB400；（fy=360,fyk=400，Es=2000） 2.混凝土强度为M30； 3.注浆体直径为150mm；
锚杆竖向抗拔承载力特征值Rt(KN)
Rt ζ 1 公式： = π D 对应值 146.952 0.8 3.14 0.15 说明：1.锚固长度la取13倍筑浆体直径D 2.粘结强度特征值frb暂取 200 Kpa la 1.95 frb 200
杆体的横截面积A(mm2)
公式： 对应值 配筋取 公式： 对应值 A 798.652174 Ntd 22 ta 949.675325 Ntd ÷ 198.4 = 1.35 Rt 根数 3 ≥ ≥ Ntd 198.4 acr 2.7 1.1A实/ 1140 π 3.14 Rt/ 147 2Rt 293.9 0.85 ÷ ξ 2 0.69 ÷ fy 360 x1000
A实= ξ 3 0.6 ÷ ns 3 ÷
1139.82 mm2 π 3.14 0.08 ÷ D 0.022 ÷ fb÷ 2.4 折减系数 0.7
杆体钢筋与砂浆之间的锚固长度 裂缝验算
ω max 公式： 对应值 0.17573132 公式： ψ 对应值 0.94296875 pte 公式： 对应值 0.06453333 公式： Ate 对应值 17662.5 σs 公式： 对应值 128.92562 基本实验值 Q1 满足 验收实验值 Q1 244.387565 = = = = = = σ s/ ψ Es (1.9 0.943 128.9 200000 pte/ σs 0.65 ftk/ 2.01 0.0645 128.93 A
锚杆计算书
锚杆设计计算书1．抗浮锚杆设计依据本工程抗浮锚杆设计依据为：（1）《高层建筑岩土工程勘察规程》（JGJ72-2004）；（2）《建筑边坡工程技术规范》(GB50330-2002)；（3）《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)；（4）《岩土锚杆（索）技术规程》(CECS22-2005);（5）《建筑地基基础设计规范》(DBJ 15-31-2003)。
2．抗浮锚杆设计2．1抗浮设计要求锚杆的抗拔力根据设计给定的地下室抗浮力标准进行计算。
结合建筑的性质以及场地条件，浮力设计值中取荷载分项系数为1.25。
2．2锚杆抗拔力计算抗浮锚杆主要依靠锚杆锚固体与土体的粘结力（抗剪强度）来抵抗（水体对基础或底板的浮力）上拔力。
根据《岩土锚杆（索）设计与施工规范》（CECS22-2005）规定，非粘性土中圆柱型锚杆锚固段长度按下列公式进行估算，并取其中较大值：L a>K·N t/πDf mgψ（7.5.1-1）L a> K·N t/nπDf msψ（7.5.1-2）锚杆杆体的截面公式：A s≥K t N t/f yk锚杆杆体的截面面积公式：As上述公式中：La——锚杆锚固段长度（m）；Kt——锚杆锚固体的抗拔安全系数，永久锚杆，取2.2（K值已考虑群锚效应）；Nt——锚杆的轴向拉力设计值（KN）；D ——锚固体的直径150mm；f mg——锚固段注浆体与地层间的粘结强度标准值，取f mg=200kPa（CECS22-2005保守取底值）；f ms——锚固段注浆体与钢筋间的粘结强度标准值，取f ms=2000kPa；——采用钢筋数量≥2根时，界面的粘结强度降低系数，取0.85~0.6；——锚固长度对粘结强度的影响系数，取1.0~1.3，计算取值1.1；f yt——钢筋抗拉强度标准值，当采用Ⅲ级热轧钢筋时，其抗拉强度标准值为f yt=400N/mm2；As——锚杆钢筋的截面积（mm2）；A ——单根Ⅲ级热轧钢筋的截面积；Kt——锚杆杆体的抗拉安全系数，永久锚杆取1.6；N ——钢筋根数；由于单根锚杆的轴向拉力值Nt和锚固段长度La都是未知数，类比其它工程实践数据，通常先行确定锚固段长度La，再来计算校核单根锚杆的轴向拉力值Nt。
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结构计算书项目名称：设计代号:设计阶段:审核：校对：计算:第 1 册共１册中广电广播电影电视设计研究院201５年04月0７日综合楼锚杆布置计算一、 工程概况（1）综合楼地下1层(含１夹层）,地上2~4层,±0.00相对于绝对标高7．５0m,室内外高差-０.30０m ，地下室夹层高2.1８m ，地下室高5．30m,地下室建筑地面标高－7.4８0ｍ,建筑地面垫层厚1５0ｍm ，结构地下室底板顶标高-7．６30ｍ。
基础形式筏板，抗浮水位标高6．50０m(绝对标高）。
建筑地下室底板顶标高-7.63０m （绝对标高-0．１3０m ）,底板厚４0０mm 。
(2）综合楼抗浮采用抗浮锚杆。
二、抗拔锚杆抗拔承载力计算依据《岩土锚杆（索）技术规程》(以下简称《岩土规程》）计算。
锚杆基本条件:锚杆直径D=1５0mm 锚杆长度Ｌ＝7.5ｍ锚杆入岩(强风化花岗岩)长度：>2.5m锚杆拉力标准值Nk ＝２50KN锚杆拉力设计值N ｔ=1．3Nk ＝325ＫN钢筋:３ ∅25三级钢: Ａｓ =14７0ｍｍ2, f=36０ N/mm 2 , f ｙk =400Ｎ/m ｍ2依据《岩土锚杆（索）技术规程》（以下简称《岩土规程》）计算。
根据****院提供的《＊＊＊勘察报告》，岩石(或土体)与锚固体的极限粘结强度标准值（ｆｒbk ），见第２页所附表1。
1、 根据锚杆与土层粘结强度所计算的锚杆竖向抗拔承载力设计值Nt依据《岩土规程》第7.5.1条公式(7.5.２-1)计算K f DL N mg a t /ψπ=勘探点1Ｑ-K15岩层深，较为不利,计算该点抗拔承载力Rt ＝３60.９ＫＮ > Nt=351K Ｎ2、 锚杆注浆体于钢筋间的锚固段长度La 计算依据《岩土规程》第7．5.1条公式（7.5.1-2)mm mm f d n KN L ms t a 750020700.1*4.2*6.0*25**3351000*2<==≥πψξπ锚杆注浆体于钢筋间的锚固段长度Ｌa 满足要求。
3、 钢筋面积Ａ计算依据《岩土规程》第7．4.１条公式(7.4.１）21404400351000*6.1mm f N K A yk t t s ==≥ 实配3 ∅25三级钢,A s =１4７2ｍm 2>1４04 mm ２锚杆杆体钢筋面积满足要求。
三、锚杆裂缝计算Ψ=1.1-0.65x2.01/０.0８３x17０=1．0１ρｔe=3x490/(3.14／4）x15０2＝0．083σs=２50x10３/3ｘ49０＝1７0N/mm2Ｗmａx=２.7x1.01ｘ1７０x（1.9ｘ4０+0.08x2５／0．08３)/2ｘ１05=０.232mm＞0.2mm不满足裂缝宽度小于0.２mｍ要求。
如取σｓ=２０8x１03/３x4９0=1４1.5N/mm２Ψ=1．1-0.６5x2.01/0.083x141.5=0.989Ｗmax=2.7x0．989x141.5x(1．9ｘ40+0．０8x25／0.083)／2ｘ105=０.１89ｍｍ<0．2mm，满足裂缝宽度小于0.2mm要求。
如取σｓ＝22８x103/３ｘ49０=15５.1N/mm2Ψ＝1．１－0.6５ｘ2．0１/0.0８３ｘ１5５．1=0.99９W mａｘ=2．7x0.999x１5５.１ｘ(1.9x4０+０.08x25/0．０83）/２x105=0．２０９mm＞0.2ｍm，不满足裂缝宽度小于０.2mm要求。
如取σs=220x１０３/3ｘ4９0＝149.7N/mm2Ψ=1.１－0.65x２．0１/０．083ｘ14９.７=０.９9５Wｍａｘ=2.7x0.995x149.7ｘ(1.9ｘ40+0.08ｘ25/0.08３)／2x１０5=0.20１mｍ略>0.２mｍ,基本满足裂缝宽度小于0．２ｍm要求。
如取σs=21８x１03/3ｘ49０＝１48.3N/mm2Ψ＝1.１-0．65x２.01/0．083x148.3＝０．９94W max=2．7x0.994ｘ148．3x（１.９ｘ40＋0.08x２５/0.083)/２ｘ10５=0.199mm<0．２ｍm，满足裂缝宽度小于0.2mm要求。
由上:锚杆拉力标准值取22０KＮ四、锚杆布置复核计算（一)、抗浮计算1(综合楼楼座外墙区域)1)恒载统计:±0.０0顶板面层0.１m:１.7 kN/m2±0.00顶板0．２０m： 0.2０x25＝5.0ｋＮ/m2大板梁５０0x600折算厚度２5ｘ0.5x０.３9x8.4x2/８．4x８．4＝1.1６kN／m2-２.18m顶板0.4ｍ: 0．4ｘ2５=10kＮ／m2底板面层0.１5m： 0.２x15=3.0kN/m2底板0．4m: 0．4x25=10kＮ／m21~4层顶板面层:１.7x3＋3＝８．１kN/m21～4层顶板: 0．１x25x４=１0kN/m21~４层顶板梁折算楼板厚度：４x2５x８.4x(０．３5x0.45＋0.3x０.4+０.25ｘ0.４ｘ2）／8．4x8.4=5.６8kＮ/ｍ2以上共计５4.64 kＮ／ｍ2楼座最外侧柱(有地下室外墙）：(1.5x４．２x8.４x3)/8.4ｘ4.2+２5ｘ0.４ｘ5.45ｘ8.4／８.４x４．2+25x０．3ｘ2.18x8．4/8.4x４.2＝2２.６5kN/m2此范围恒载合计:７７.３9kN／m2２)水浮力计算:6.5m（绝对标高）抗浮水位标高：ﻩ地下室底板顶标高：-7.48－0.１5=-7.63ｍ(相对标高）ﻩﻩﻩ相当于绝对标高7.5-7.63＝-0．13ｍ(绝对标高）地下室底板底标高:-0.１３－0.４0=-0.５3m(绝对标高)水头高度:６.５-(-０．53）=７.０3m水浮力： 7０.3KＮ/m23) 水浮力-０．95重力 =70.3-0.95*77．39=-3.２２ KN/m２F抗＜0楼座周圈墙下不需布置锚杆4）１-5～1－6轴间电梯基坑处水浮力:（８.98-7.６3）x10ｘ2.3ｘ４.2＋(9.7８-7.6３)ｘ10x2.9x ３.2＝3２9.9 KＮ电梯井周圈墙体(8+0．8)x0．2x(5．4＋４.2ｘ3)x８.4x2＝53２KNF抗＞ F浮１-5～１－６轴间电梯基坑处不需布置锚杆5）1-8/２-H、1-9/2-Ｈ处同上,基坑处F抗> Ｆ浮地下室外墙自重:25x0.4x8.4x5．３＝445 KN考虑沟、基坑降板，布置3根锚杆。
满足（二)、抗浮计算2(综合楼楼座区域B、C、2－G、2－F轴)1)恒载统计：±0.0０顶板面层0.１m:1.7 ｋN／m2±０．00顶板0．２0m: 0.2０ｘ25=5.0kＮ/m２大板梁50０x６00折算厚度25ｘ0.5ｘ0.３９x8.4x2／8.4x8.4=１．16kN/m2-2.１8m顶板0.4m： 0.4x25＝10kN／m2底板面层０.1５m: 0.2x１5=3.0ｋN/ｍ2底板0．4m: 0.4x25=10ｋN／m2１~4层顶板面层：1.7x３+３=８.1ｋＮ/m21~４层顶板： 0.１ｘ2５x４=10kN／ｍ2１~４层顶板梁折算楼板厚度：４x25x8.４x(0.35x0.45+0.3x0.4+0.25ｘ0.4ｘ2)/８．４ｘ8．4＝5.68kN/ｍ2以上共计５4.6４ｋN/m2柱重:２5x（０．8x0.8x７．48+0.8x0.8x6+０.6x０.６ｘ4.2x3)/８.4x ８.4＝4.７0 kN/m２４.７0+5４.64=59.34 kＮ/m２不含建筑墙体楼座范围内恒载合计:59．34 kN/ｍ2ﻩ2)水浮力计算:抗浮水位标高: 6.5m(绝对标高）地下室底板顶标高:-7.4８-0.15＝-7.６３ｍ(相对标高)ﻩ相当于绝对标高７.５－7.6３=-0.13m（绝对标高）地下室底板底标高：－0.１３-０.40＝-0.53m(绝对标高）水头高度:6.5-(－０.53)=７.03ｍ水浮力：７0.3KN/ｍ２3) 水浮力-０.９5重力 =70.3－0．9５＊５9.34=１3.９3 ＫＮ/m2按８.4mx８.4ｍ柱网计算柱下所需锚杆抗拔力Ｆ抗:F抗=8.4ｍ*8.4m＊13.9３kN/m2=9８2.９ＫN柱下所需抗拔锚杆数量（锚杆抗拔承载力特征值220ＫN):982.9/2２0=4.50,取５根。
满足4）1-１0/2-F区域开洞１６．８mx13．2m，恒载减少“:±０.00顶板面层０.1ｍ:１.７ kＮ/ｍ2±０.00顶板0.20ｍ： 0.2０x2５=５．０kＮ/ｍ2大板梁５00ｘ６0０折算厚度25x０．5x0.39x8．4x2／8．4x８．4=１．16kN ／m2－2.18m顶板0.４m： 0.４ｘ25＝１0kN／ｍ2底板面层０.15m: 0.2ｘ1５=3.０kＮ/ｍ２底板0．４m: 0.4x25＝10ｋN/ｍ21~4层顶板面层:1.7x2+3=6.4kN/m2１～4层顶板: ０.1ｘ2５x4=7.5kN／m21~４层顶板梁折算楼板厚度：3x25x８.4x(０.３5ｘ0.45+0.３x0.4+０.2５x0.４ｘ２)/８.４x8.4=４.26kN/ｍ2以上共计49.０2 kN/m2柱重:25x(0.8x0.8x7.48+０.8x０.8x６+0.6x0．６ｘ4.2)/8.4x8.4=3．62 kN／m23.62＋4９.0２＝52．62 kN/ｍ2不含建筑墙体楼座范围内恒载合计:52．62 kN/m2水浮力计算：6.5ｍ(绝对标高）抗浮水位标高:ﻩ地下室底板顶标高:-７.４８-０.15=-７.６３m（相对标高）ﻩﻩﻩﻩ相当于绝对标高7.5-7．63=－0.13m(绝对标高）地下室底板底标高:－0.13-0.40=－０.53ｍ（绝对标高）水头高度:6.５-(－０.５3）=7.03ｍ水浮力: 70.３ＫN/m21-10/２-Ｆ开洞范围恒载:(59.34x8.4+５2.62x1６.8）x13.2=1８2４９kN所需锚杆抗拔力F抗:7０．3x（8.4+16.8）x１3.2-0.９5ｘ18２49=6048 kN锚杆数量6０48／220＝27．５，取2７.5根。
满足5）1-12/２-F、２/C、15/C区域按8.4mx6．２ｍ柱网计算柱下所需锚杆抗拔力F抗：F抗=8.４ｍ*6.2m*13.93kN/ｍ２=７２5.5KN柱下所需抗拔锚杆数量:725.5/2２0=３．3０，取4根。
满足6)1－12/２-G区域恒载:７７．39ｘ８.4x6.7=4356kＮ水浮力： 70．3 ｘ8.4ｘ6.７=3956ＫN基坑处水浮力：(9.28-7．63）x10Ｘ2．05x2.4＋（7．7８-7.63）x10ｘ6．8ｘ４.2＝８54.6 KN水浮力合计: 4811 KＮ所需锚杆抗拔力Ｆ抗:４811-０．9５x43５6=６7２kN锚杆数量67２/２２０＝3.06,取3根。