基坑支护工程-基坑支护荷载计算.
基坑支护相关计算

板桩最下跨度剪力Q=LL =1X77.83X1,5=58.37kNM2aM2
(2)第三道支撑处弯矩及剪力
12.5+3.0一一
M=()2x53.33=33.60kN•m
c122
1
Q=—x2.75x53.33=73.33kNc2
(3)第二道支撑处弯矩及剪力
1 2.5+2.5
M =—()2x32.91=17.14kN • m
1.815x2—4.842x=0
解x=2.67m
入土深度取1.2x=3.2m
则桩长L=H+1.2x=8.5+2.4=10.9m采用标准的12米工字钢。
<3>板桩内力及断面选择
(1)板桩最下跨度L=2x=2X2,67=1.78m
DM33
板桩最下跨度弯矩M=— L。=—X1.52X77.83=14.59kN•m
b122
1
Q=-x2.5x32.91=41.13kNb2
(4)第一道支撑处弯矩及剪力
—(2.5+0,5)2x12.5=2.43kN • m
122
1
Q=—x1.5x12.5=9.37kNa2
根据上述的四项计算,按照第三道支撑选板桩断面:
33.6x104=210cm3
1600
选用2根50#工字钢(横放)攻=142x2=284cm3〉210cm3
①二24。
1、井壁计算:
井壁使用40B钢板桩,设三道工字钢环梁做内支撑(每道支撑采用双层40B工字钢),井底采用钢筋混凝土底板(第四道支撑)。三道支撑的位 置从下至上依次为0.5、2.5、2.5米位置处,底板距离第三道支撑为三米, 满足DN2600的要求。
基坑和管沟支撑计算计算书

基坑和管沟支撑计算书计算依据:1、《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-20122、《建筑施工计算手册》江正荣编著3、《实用土木工程手册》第三版杨文渊编著4、《施工现场设施安全设计计算手册》谢建民编著5、《地基与基础》第三版本工程基坑(槽)的土质为天然湿土,地下水很少,采用连续垂直铺设挡板基坑土壁。
挡板铺设的挡土板、背楞、横撑杆的强度及稳定性按以下方法计算。
一、参数信息1、基本参数基坑和管沟支撑【垂直】2、土层参数二、主动土压力强度计算K a1=tan 2(45°- φ1/2)= tan 2(45-18/2)=; K a2=tan 2(45°- φ2/2)= tan 2(45-25/2)=; 第1层土:0-1mH 1'=[∑γ0h 0]/γ1=0/18=0mP ak1上 =γ1H 1'=18×0××8× P ak1下 =γ1(h i +H 1')=18×(1+0)××8× 第2层土:H 2'=[∑γ1h 1]/γ2=18/20=P ak2上 =γ2H 2'=20×××6× P ak2下 =γ2(h i +H 2')=20×+××6× 三、挡土板计算1、材料参数2、强度计算 临界土层的计算临界深度:Z 0=P ak2上h 2/(P ak2上+ P ak2下)+Σh i-1=×++1=; q 1上=γ0γF P ak1上l 1=1×××=m q 1下=γ0γF P ak1下l 1=1×××=m q 2上=γ0γF P ak2上l 1=1×××=m q 2下=γ0γF P ak2下l 1=1×××=m计算简图弯矩图(kN·m)Mk = Rmax=σ=M/W=×106/=mm2≤f=17N/mm2,满足要求!剪力图(kN) Vk=τmax =3Vmax/(2bh) =3××1000/(2×200×50)=mm2≤[τ]=mm2满足要求!四、背楞计算1、材料参数2、荷载计算各背楞对挡土板作用的最大支座反力Rmax=。
基坑工程中的支护结构荷载

定性的主要荷载。土压力的大小和分布,对支护结构体
系的内力、变形和稳定性验算有着重要的影响。土压力的
大小和分布除了与土的性质有关外,还与围护体的位移方向、
位移量、土体与围护墙体间的相互作用以及围护
墙体类型有关。
土压力的影响因素
1. 土的性质
2. 挡土墙的移动方向
3. 挡土墙和土的相对位移量
4. 土体与墙之间的摩擦
f
1
16
二、静止土压力分布及总静止土压力E0
z
H
p0 K0z
1 H 3
E0
K0H
1 E 0 H 2 K 0 2
17
静止土压力呈三角形分布(如上图),总静止土压力为:
(kN/m)
E0的作用点在距离墙底1/3墙高H处。
2.4 朗肯土压力理论
朗肯( Rankine )于 1857 年根据土体中的朗 肯主动和被动 (土压力极限平衡 )状态,提出了
1 v z 3 h pa
朗肯主动状态
v= z
19
3 1
45-/2
朗肯被动状态
f =c+σtan
1 h pp
3 v z
K0 z
v= z
pp
20
二、填土面水平时的朗肯土压力计算
条件
墙背光滑 墙背垂直 填土表面水平
对于基坑工程,在计算土压力时,一般采用在原位自重压 力下固结的快剪峰值强度指标;在验算稳定性时一般也采用 这一指标,但有时也采用快剪指标;当要考虑不同固结程度下 的有效应力强度时,应采用有效应力指标。同时,由于直剪仪 得出的强度指标离散性较大,而三轴仅得出的指标相对比较稳
基坑支护设计计算书

基坑支护设计计算书设计方法原理及分析软件介绍基坑开挖深度为6m,采用板桩作围护结构,桩长为12m,桩顶标高为-1m。
采用《同济启明星2006版》进行结构计算。
5.1 明开挖,6m坑深支护结构计算(1)工程概况基坑开挖深度为6m,采用板桩作围护结构,桩长为12m,桩顶标高为-1m。
q=0(1b 素填土)1.3hw=1(4 粘土)D=7H=6(6b 淤泥质粘土)(6c 粉质粘土)板桩共设1道支撑,见下表。
2中心标高(m) 刚度(MN/m) 预加轴力(kN/m)-1.3 30基坑附近有附加荷载如下表和下图所示。
h 1x 1s 45(2)地质条件场地地质条件和计算参数见表1。
地下水位标高为-1m。
渗透压缩层厚重度43) k(kN/m) c(kPa) m(kN/m土层 ,(:) 系数模量 max3(m) (kN/m) (m/d) (MPa)1.3 19 9.28 14.88 1500 1b 素填土2.7 18.4 12 17 3500 4 粘土7.5 17.8 5 10 1000 6b 淤泥质粘土3.5 18.9 15.5 13 3000 6c 粉质粘土2 19.7 18.5 14.5 5000 7 粉质粘土8 粉质粘土 13 20.4 19 18 7000(3)工况支撑刚度预加轴力工况编号工况类型深度(m) 支撑编号 2(MN/m) (kN/m)1 1.5 开挖2 1.3 30 1 加撑3 6 开挖4 2.5 1000 换撑5 1 拆撑工况简图如下:1.31.52.56工况 1工况 2工况 3工况 4工况 5(4)计算Y整体稳定验算O(1b 素填土)X(4 粘土)76(6b 淤泥质粘土)(6c 粉质粘土)(7 粉质粘土)(8 粉质粘土)安全系数 K=1.56 ,圆心 O( 1.19 , 1.45 ) 墙底抗隆起验算(1b 素填土)1(4 粘土)76(6b 淤泥质粘土)(6c 粉质粘土)(7 粉质粘土)(8 粉质粘土)Prandtl: K=2.83Terzaghi: K=3.23(1b 素填土)1.3m1(4 粘土)76(6b 淤泥质粘土)(6c 粉质粘土)(7 粉质粘土)(8 粉质粘土)坑底抗隆起验算 K=1.81抗倾覆验算(水土合算)(1b 素填土)1.3O1(4 粘土)76(6b 淤泥质粘土) 9924.610.8 914.3(6c 粉质粘土)(7 粉质粘土)Kc=1.22抗管涌验算: 159#按砂土,安全系数K=2.25按粘土,安全系数K=3.054包络图 (水土合算, 矩形荷载)500-502001000-100-200100500-50-100000 110.2kN/m222444666888101010121212141414深度(m)深度(m)深度(m)水平位移(mm)弯矩(kN*m)剪力(kN) Max: 42.8-8.3 ~ 183.2-46.6 ~ 66.2(5)工字钢强度验算: 159#基本信息计算目标:截面验算截面受力状态:绕X轴单向受弯材料名称:Q2352 材料抗拉强度(N/mm):215.02 材料抗剪强度(N/mm):125.0弯矩Mx(kN-m):229.000 截面信息截面类型:工字钢(GB706-88):xh=I40b(型号)截面抵抗矩33 Wx(cm): 1140.000 Wx(cm): 1140.000 1233 Wy(cm): 96.200 Wy(cm): 96.200 12截面塑性发展系数γx: 1.05 γx: 1.05 12γy: 1.20 γy: 1.20 12截面半面积矩33 S(cm): 678.600 S(cm): 92.704 xy13S(cm):84.891 y2 截面剪切面积22 A(cm): 94.110 A(cm): 94.110 xy截面惯性矩44 I(cm): 22800.000 I(cm): 692.000 xy截面附加参数参数名参数值x: I40b(型号) h分析结果2 最大正应力σ:191.312(N/mm)2 |σ= 191.3|?f = 215.0(N/mm) |f / σ|=1.124满足水平支撑系统验算:水平支撑系统位移图(单位:mm)水平支撑系统弯矩图(单位:kN.M)水平支撑系统剪力图(单位:kN)水平支撑系统轴力图(单位:kN) (6)钢腰梁强度验算:基本信息计算目标:截面验算截面受力状态:绕X轴单向受弯材料名称:Q2352 材料抗拉强度(N/mm):215.02 材料抗剪强度(N/mm):125.0弯矩Mx(kN-m):115.700 截面信息截面类型:工字钢组合Π形截面(GB706-88):xh=I40b(型号) 截面抵抗矩33 W(cm): 2280.000 W(cm): 2280.000 x1x233 W(cm): 2389.732 W(cm): 2389.732 y1y2截面塑性发展系数γ: 1.05 γ: 1.05 x1x2γ: 1.00 γ: 1.00 y1y2截面半面积矩33 S(cm): 1357.200 S(cm): 1646.925 xy截面剪切面积22 A(cm): 188.220 A(cm): 188.220 xy截面惯性矩44 I(cm): 45600.001 I(cm): 59026.381 xy截面附加参数参数名参数值x: I40b(型号) hw: 350(mm)分析结果2最大正应力σ:48.329(N/mm)2 |σ= 48.3|?f = 215.0(N/mm) |f / σ|=4.449满足(7)钢对撑强度及稳定性验算:基本输入数据构件材料特性材料名称:Q235构件截面的最大厚度:8.00(mm)2 设计强度:215.00(N/mm)2 屈服强度:235.00(N/mm)截面特性截面名称:无缝钢管:d=133(mm)无缝钢管外直径[2t?d]:133 (mm)无缝钢管壁厚[0,t?d/2]:8 (mm)缀件类型:构件高度:4.000(m)容许强度安全系数:1.00容许稳定性安全系数:1.00荷载信息轴向恒载设计值: 447.800(kN)连接信息连接方式:普通连接截面是否被削弱:否端部约束信息X-Z平面内顶部约束类型:简支X-Z平面内底部约束类型:简支X-Z平面内计算长度系数:1.00Y-Z平面内顶部约束类型:简支Y-Z平面内底部约束类型:简支Y-Z平面内计算长度系数:1.00 中间结果截面几何特性2 面积:31.42(cm)4 惯性矩I:616.11(cm) x3 抵抗矩W:92.65(cm) x回转半径i:4.43(cm) x4 惯性矩I:616.11(cm) y3 抵抗矩W:92.65(cm) y回转半径i:4.43(cm) y塑性发展系数γ1:1.15x塑性发展系数γ1:1.15y塑性发展系数γ2:1.15x塑性发展系数γ2:1.15y材料特性2 抗拉强度:215.00(N/mm)2 抗压强度:215.00(N/mm)2 抗弯强度:215.00(N/mm)2 抗剪强度:125.00(N/mm)2 屈服强度:235.00(N/mm)3 密度:785.00(kg/m)稳定信息绕X轴弯曲:长细比:λ=90.32 x轴心受压构件截面分类(按受压特性): a类轴心受压整体稳定系数: φ=0.711 x最小稳定性安全系数: 1.07最大稳定性安全系数: 1.07最小稳定性安全系数对应的截面到构件顶端的距离:0.000(m)最大稳定性安全系数对应的截面到构件顶端的距离:0.000(m)绕X轴最不利位置稳定应力按《钢结构规范》公式(5.1.2-1) N4478002,,200.3857N/mmA0.711,3142 x绕Y轴弯曲:长细比:λ=90.32 y轴心受压构件截面分类(按受压特性): a类轴心受压整体稳定系数: φ=0.711 y最小稳定性安全系数: 1.07最大稳定性安全系数: 1.07最小稳定性安全系数对应的截面到构件顶端的距离:0.000(m)最大稳定性安全系数对应的截面到构件顶端的距离:0.000(m)绕X轴最不利位置稳定应力按《钢结构规范》公式(5.1.2-1) N4478002,,200.3857N/mmA0.711,3142 y强度信息最大强度安全系数: 1.51最小强度安全系数: 1.51最大强度安全系数对应的截面到构件顶端的距离: 0.000(m)最小强度安全系数对应的截面到构件顶端的距离: 0.000(m)计算荷载: 447.80kN受力状态:轴压最不利位置强度应力按《钢结构规范》公式(5.1.1-1)分析结果构件安全状态: 稳定满足要求,强度满足要求。
基坑支护设计汽车等效均布荷载计算方法

基坑支护设计汽车等效均布荷载计算方法题,该如何施加,施加多少,现行《建筑基坑支护设计规程》(JGJ120-2012)中并有说明,导致实际基坑支护设计时,汽车超载施加无指导性方法可循。
现笔者仅对自己实际工作中的一些想法,提出自己认为切实可行的做法。
基坑开挖过程中需要土方外运,土方外运一般采用前四后八自卸车外运,所前四后八自卸车就是说前面是双桥4个轮,,后面是双桥8个轮子。
汽车荷载属于动力荷载,当汽车荷载距离基坑坡顶线超过一定距离时,岩土对汽车荷载起缓冲和扩散作用,当汽车荷载距离超过1.0m时,轮压荷载的动力影响已不明显,可取动力系数为1.0。
前四后八荷载主要在后面双桥上,后面双桥轴距1.4m,轮距1.8m,后轮双桥总轴重600kN,前四后八后桥平面尺寸见下图:假设汽车外侧轮距离基坑坡顶线 1.0m,计算汽车等效分布荷载作用大小时,车轮扩散压力扩散角取30°。
后轮双桥轮压的扩散面积为(2.4+2) ×(1.6+2)=15.84m2。
则汽车等效分布荷载P=600kN/15.84 m2=37.88 kPa。
计算车轮荷载等效分布深度时,取车轮扩散压力扩散角取45°,则d=1.0m。
假设汽车外侧轮距离基坑坡顶线 2.0m,计算汽车等效分布荷载作用大小时,车轮扩散压力扩散角取30°。
后轮双桥的轮压的扩散面积为(2.4+4)×(1.6+4)=35.84m2。
则汽车等效分布荷载P=600kN/35.84 m2=16.74kPa。
计算车轮荷载等效分布深度时,取车轮扩散压力扩散角取45°,则d=2.0m。
假设汽车外侧轮距离基坑坡顶线 3.0m,计算汽车等效分布荷载作用大小时,车轮扩散压力扩散角取30°。
后轮双桥的轮压的扩散面积为(2.4+6)×(1.6+6)=63.84m2。
则汽车等效分布荷载P=600kN/63.84 m2=9.40kPa。
基坑支护结构的计算

基坑⽀护结构的计算第⼆部分基坑⽀护结构的计算⽀护结构的设计和施⼯,影响因素众多,不少⾼层建筑的⽀护结构费⽤已超过⼯程桩基的费⽤。
为此,对待⽀护结构的设计和施⼯均应采取极慎重的态度,在保证施⼯安全的前提下,尽量做到经济合理和便于施⼯。
⼀、⽀护结构承受的荷载⽀护结构承受的荷载⼀般包括–⼟压⼒–⽔压⼒–墙后地⾯荷载引起的附加荷载。
1 ⼟压⼒⑴主动⼟压⼒:若挡墙在墙后⼟压⼒作⽤下向前位移时随位移增⼤,墙后⼟压⼒渐减⼩。
当位移达某⼀数值时,⼟体内出现滑裂⾯,墙后⼟达极限平衡状态,此时⼟压⼒称为主动⼟压⼒,以Ea表⽰。
⑵静⽌⼟压⼒:若挡墙在⼟压⼒作⽤下墙本⾝不发⽣变形和任何位移(移动或滑动),墙后填⼟处于弹性平衡状态,则此时作⽤在挡墙上的⼟压⼒成为静⽌⼟压⼒。
以E0表⽰。
(3)被动⼟压⼒:若挡墙在外⼒作⽤下墙向墙背向移动,随位移增⼤,墙所受⼟的反作⽤⼒渐增⼤,当位移达⼀定数值时,⼟体内出现滑裂⾯,墙后⼟处被动极限平衡状态,此时⼟压⼒称为被动⼟压⼒,以Ep表⽰。
主动⼟压⼒计算主动⼟压⼒强度⽆粘性⼟粘性⼟⼟压⼒分布对于粘性⼟按计算公式计算时,主动⼟压⼒在⼟层顶部(H=0处)为负值,即表明出现拉⼒区,这在实际上是不可能发⽣的。
只计算临界⾼度以下的主动⼟压⼒。
⼟压⼒分布可计算此种情况下的临界⾼度Zc,进⽽计算临界⾼度以下的主动⼟压⼒。
被动⼟压⼒计算被动⼟压⼒强度⽆粘性⼟粘性⼟计算⼟压⼒时应注意不同深度处⼟的内聚⼒C不是⼀个常数,它与⼟的上覆荷重有关,⼀般随深度的加⼤⽽增⼤,对于暴露时间长的基坑,⼟的内聚⼒可由于⼟体含⽔量的变化和氧化等因素的影响⽽减⼩甚⾄消失。
、C 值是计算侧向⼟压⼒的主要参数,但在⼯程桩打设前后的、C值是不同的。
在粘性⼟中打设⼯程桩时,产⽣挤⼟现象,孔隙⽔压⼒急剧升⾼,对、C值产⽣影响。
另外,降低地下⽔位也会使、C值产⽣变化。
⽔压⼒作⽤于⽀护结构上的⽔压⼒⼀般按静⽔压⼒考虑。
有稳态渗流时按三⾓形分布计算。
基坑支护支撑体系设计计算(模板)

冠梁围檩设计(1)计算参数Tmax =数据001kN/m ,支点间距L=数据002m ,γ0=数据003M max =1.35×γ0×Tmax ×L 2/12=数据004kN ·m(2)受弯截面计算设计梁规格:b=数据005,h=数据006, C35砼,HRB400级钢配筋,fc=16.7,fy=36020c M f bh α==数据007 γ=(0.51⨯+=数据008对称配筋A S =A S ’=0y M f h γ=数据009mm 2 实配2×数据010 C 数据011(三级钢)纵向钢筋,A S =数据012mm 2 >A S ,满足要求!(3)斜截面设计计算Vc = 0.5×1.35×γ0×Tmax ×L =数据013kN00.25CS c V f bh ==0.25×fc ×b ×h 0 =数据014kN >Vc截面满足要求按构造配置箍筋,实配φ8@150四肢箍混凝土支撑设计按轴压构件设计,T=数据001kN/m,γ0=数据002,交角α=数据003°支点间距L=数据004m,轴力N=1.35×T×γ0×L/sinα=数据005kN设计主支撑梁:b=数据006,h=数据007,C35砼,HRB400级钢配筋,fc=16.7,fy=360梁长L=数据008m主梁上荷载:自重W1=b×h×25=数据009kN/m,施工荷载W2=5.0kN/mW=W1+ W2=数据010kN/m制作偏心取L/1000,弯距:M max=1.35×γ0×W×L2/12+L×N/1000=数据011kN·m配筋计算:l0/h=数据012e0=M/N=数据013mme a =h/30=数据014mme i =49.99+20=数据015mm10.5/fcbh N ζ==数据01602 1.150.01l hζ=-=数据01720120111400i l e h h ηξξ⎛⎫=+= ⎪⎝⎭数据018 0c N f bh ξ==数据0190.518b ξ>= 为小偏心受压构件。
基坑支护计算

第6章基坑工程§6-1概述一、基坑工程的概念及特点基坑工程:建(构)筑物基础工程或其他地下工程施工中所进行基坑开挖、降水、支护和土体加固以及监测等综合性工程。
何谓深基坑工程?苔罗阿尼先生认为:在开挖深度不到6m时,单凭经验施工也不会遭到失败,即使地基土质略差,用一般方法也能安全施工。
在设计中过分保守是不经济的。
另外,如果深度大于6m,需要涉及到土力学方面的一些问题-深基坑。
基坑工程的特点:(1)深基坑工程具有很强的区域性岩土工程区域性强,岩土工程中的深基坑工程,区域性更强。
如黄土地基、砂土地基、软粘土地基等工程地质和水文地质条件不同的地基中,基坑工程差异性很大。
即使是同一城市不同区域也有差异。
正是由于岩土性质千变万化,地质埋藏条件和水文地质条件的复杂性、不均匀性,往往造成勘察所得到的数据离散性很大,难以代表土层的总体情况,且精确度很低。
因此,深基坑开挖要因地制宜,根据本地具体情况,具体问题具体分析,而不能简单地完全照搬外地的经验。
(2)深基坑工程具有很强的个性深基坑工程不仅与当地的工程地质条件和水文地质条件有关,还与基坑相邻建筑物、构筑物及市政地下管网的位置、抵御变形的能力、重要性以及周围场地条件有关。
因此,对深基坑工程进行分类,对支护结构允许变形规定统一的标准是比较困难的,应结合地区具体情况具体运用。
(3)基坑工程具有很强的综合性深基坑工程涉及土力学中强度(或称稳定)、变形和渗流3个基本课题,三者融溶一起需要综合处理。
有的基坑工程土压力引起支护结构的稳定性问题是主要矛盾,有的土中渗流引起土破坏是主要矛盾,有的基坑周围地面变形是主要矛盾。
深基坑工程的区域性和个性强也表现在这一方面。
同时,深基坑工程是岩土工程、结构工程及施工技术相互交叉的学科,是多种复杂因素相互影响的系统工程,是理论上尚待发展的综合技术学科。
(4)深基坑工程具有较强的时空效应深基坑的深度和平面形状,对深基坑的稳定性和变形有较大影响。
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z z z
p K p z
H
Pp H/3
K p H
Pp
1 K p H 2 2
Kp—被动土压力系数。Ka<K0<Kp
作用点位置 方向
墙体移动方向(挤压土体) 三角形形心处,距底面 H/3处 水平
深基坑工程
4.主动土压力、被动土压力、静止土压力关系
土压力P
Pp Pa
P0
a
深 基 坑 工 程
基坑支护荷载计算
深基坑工程
第二章
一、荷载分类
1.荷载分类
作用于支护结构的荷载
永久荷载:土体自重、土压力
荷载分类
可变荷载:汽车、吊车、堆载
偶然荷载:地震力、爆炸力、撞击力
深基坑工程
2.作用于支护结构上的荷载 土压力 水压力 作用于支护 结构的荷载 建筑物、结构物荷载 施工荷载 支护结构为主体一部分,考虑地震力 温度引起的附加荷载 3.基坑设计基本要求 (1)承载能力极限状态:支护结构达到最大承载能力或土体失稳、过大变 形导致支护结构和周边环境破坏。 (2)正常使用极限状态:支护结构的变形妨碍地下结构施工,或者影响周 边环境的正常使用功能。 支护结构均应进行承载能力极限状态的设计计算,一级基坑和对变形有 限定的二级基坑,还要进行支护结构和周边环境的变形计算。
响,将土的内聚力c提高20%。
深基坑工程
1.静止土压力 z 1 z
x y K01 K0 z
0 K0 z
地下室 z z z 外墙
x K0 z
H
0 —静止土压力强度(kN/m2)
K0 —静止土压力系数 (0 K 0 1)
被动土压力系数 K p tan 2 45
2
深基坑工程
p0
均质土
K a tan 2 (45 ) 2
A
, c,
A点 a p0 Ka 2C Ka
A
B B点 a ( p0 H )Ka 2C Ka
Pa
H
Pa
B
如果 p0 = 0
深基坑工程
二、土压力
地下室 外墙
挡土墙
填土
建筑物
地下室
桥台 道路 挡土墙
深基坑工程
• 主动土压力和被动土压力的产生,前提条件是支护结构存在位移;
• 当支护结构没有位移时,则土对支护结构的压力为静止土压力。
• 土压力的分布与支点的设置及其数量都有关系;悬臂支护桩土压力的实 测值与按朗肯公式计算值的对比,非挖土侧实测土压力小于朗肯主动土 压力,即计算结果偏大。 • 土的内聚力C、内摩擦角φ 值可根据下列规定适当调整: 在井点降低地下水范围内,当地面有排水和防渗措施时,φ 值可提 高20%; 在井点降水土体固结的条件下,可考虑土与支护结构间侧摩阻力影
a
B下
(p0 1H1 ) Ka 2 2C2 Ka 2
aC (p0 1H1 2 H2 )Ka2 2C2 Ka2
主动土压力合力?
深基坑工程
墙后填土有地下水
K a tan (45 ) 2
2
A B
z0
, , C ,
H1
a A 2C Ka
p
位移
Pa<P0<Pp
深基坑工程
5.朗肯土压力理论
假设: 墙背垂直、光滑、 墙后填土水平。
f
K a v K 0v
v
K p v
深基坑工程
(1)主动土压力
极限平衡条件
1 3 tan 2 45 2c tan 45 2 2
B B点 a ( p0 H )Ka
深基坑工程
成层土
K a1 tan (45
2
P0
1
Ka2
A
2 tan 2 (45 2 ) 2
)
A
1 , C1 ,1
H1
B
a p0 Ka1 2C1 Ka1
a
B上
2 , C2 , 2
H2 C
(p0 1H1 ) Ka1 2C1 Ka1
被动土压力强度
p ( z p0 ) tan 2 45 2c tan 45 2 2
a ( z p0 ) Ka 2c Ka
45 主动土压力系数 Ka tan 2
2
p ( z p0 ) K p 2c K p
A A点 a 2C Ka B B点 a HKa 2C Ka
土压力合力Pa 压力图形面积 (三角形或梯形)
P0 = 0时
a 0
2C 位于 z Ka
1 2C 2 2 Pa H K a 2CH K a 2
如果 C = 0(无粘性土)
A p0 Ka a A点
a B H1Ka 2C K2 )Ka 2C Ka
排水口
2C z0 Ka
aC
wH2
土压力合力 水压力合力
压力图形面积
1 Pw w H 2 2
深基坑工程
例
题
已知条件如图 求:作用在墙上的主动土压力Pa
4.2
p0 20kN/m2
1 K a H 2 2
z z
z
Pa H H/3
K a H
a K a z
Ka—主动土压力系数,Ka<K0
作用点位置 方向
墙体移动方向(离开土体) 三角形形心处,距底面 H/3处 水平
深基坑工程
3.被动土压力(无粘性土) 被动土压力合力大小
Pp 1 K p H H 2
3 1 tan 2 45 2c tan 45 2 2
主动土压力强度
a ( z p0 ) tan 2 45 2c tan 45 2 2
K0 1 sin (经验公式)
P0 H/3
K0 H
或查表 静止土压力合力大小 作用点位置
1 P0 K 0 H H 2
1 P0 K 0 H 2 (kN/m) 2
三角形形心处,距底面 H/3处
深基坑工程
2.主动土压力(无粘性土)
主动土压力合力大小
Pa
Pa
1 K a H H 2