多排悬挑架主梁验算计算书3.19
悬挑架计算书word资料9页
一、脚手架计算书的编制依据1、工程施工图纸及现场概况2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2019)。
3、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2019）4、《建筑施工手册》第四版（缩印本）5、《建筑施工现场管理标准》DBJ14-033-20196、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2019）7、建书脚手架和模板计算软件(建科评［2019］028号)二、工程参数（一）脚手架搭设参数脚手架搭设高度19.8m;步距1.8m;立杆纵距1.5m;横距0.9m;脚手架内排立杆离墙距离0.3m;小横杆间距1.5m;大小横杆的布置方法：小横杆在大横杆上面;连墙件方式：扣件连接，二步二跨。
钢管按实际壁厚φ48×3.0计算。
（二）永久荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值gk:0.1248kN/m；脚手板类别:竹串片脚手板；脚手板自重标准值QP1:0.35kN/m2；脚手板铺设3层；栏杆挡板类别:竹串片脚手板；栏杆挡脚板自重标准值QP2 :0.14kN/m2；安全设施与安全网QP3:0.005kN/m2（三）可变荷载与风荷载参数施工均布活荷载标准值QK:3kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数: 2层；本工程地处河南省郑州市，基本风压wO:0.45kN/m2；（四）悬挑梁与钢丝绳参数悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.3米，建筑物内锚固段长度1.8米。
与楼板连接的圆钢预埋件直径(mm):18；楼板混凝土标号:C30；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结。
钢丝绳与建筑物的水平距离是:1.2m;钢丝绳与建筑楼板的垂直距离是:2.9m;钢丝绳安全系数为:6;三、横向水平杆（小横杆）计算《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》第6.2.2条第3款规定:“当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，双排脚手架的横向水平杆两端均应采用直角扣件固定在纵向水平杆上。
(梁)多排悬挑架主梁验算计算书
(梁)多排悬挑架主梁验算计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑结构荷载规范》GB50009-20123、《钢结构设计规范》GB50017-2010一、基本参数二、荷载布置参数通过对悬挑工字钢上架立的钢管、扣件、模板、方木、混凝土结构梁的重量和施工荷载累积值选出最大值13. 6KN作为立杆传至梁上的标准值附图如下：立面图三、主梁验算荷载标准值：q'=gk=O. 205=0. 205kN/m第 1 排：F'尸Fi' /n z=13. 6/2=6. 8kN 第 2 排：F> 2=F2,/n z=13. 6/2=6. 8kN 第 3 排：F' 3=F3,/n z=13. 6/2=6. 8kN 第 4 排：F' …=13.6/2=6.8kN 第 5 排：F，5=F5,/n z=13. 6/2=6. 8kN 第 6 排:V f6=F6，/n z=13. 6/2=6. 8kN 第7 排：F' 7=F7,/n z=13. 6/2=6. 8kN 荷载设计值：q=L 2Xgk=l. 2X0. 205=0. 246kN/m 第 1 排：F尸R/n尸15. 3/2=7. 65kN 第 2 排：F2=F2/n z=15. 3/2=7. 65kN 第 3 排：F：,书/廿15. 3/2=7. 65kN 第 4 排：F4=Fi/n z=15. 3/2=7. 65kN 第 5 排：F5=F5/n z=15. 3/2=7. 65kN 第 6 排：F6=F6/n2=15. 3/2=7. 65kN 第7 排：书/n产15. 3/2=7. 65kN7.65kN7.65kN 7.65kN 7.65kN 7.65kN 7.65kN 7.65kN剪力图(kN)T ma-8L 6)[bho 2-(b- 6)h 2]=23. 15X1000X [88X 1602-(88- 6) X 140. 22]/ (8 XI1300000 X 6)=27. 358N/mm 21 *27. 358N/mmW [ T ]=125N/mm 2符合要求!3、挠度验算0.246kN/m0246kN/n0.246<N/m 0.24SkN/mtn U U q '、。
多排悬挑架主梁验算计算书(新)
多排悬挑架主梁验算计算书计算依据：1、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-20102、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、基本参数二、荷载布置参数附图如下：平面图立面图三、主梁验算荷载标准值：q'=g k=0.279=0.279kN/m第1排：F'1=F1'/n z=8/1=8kN第2排：F'2=F2'/n z=8/1=8kN第3排：F'3=F3'/n z=8/1=8kN第4排：F'4=F4'/n z=8/1=8kN荷载设计值：q=1.2×g k=1.2×0.279=0.335kN/m 第1排：F1=F1/n z=11/1=11kN第2排：F2=F2/n z=11/1=11kN第3排：F3=F3/n z=11/1=11kN第4排：F4=F4/n z=11/1=11kN1、强度验算弯矩图(kN·m)σmax=M max/W=31.47×106/237000=132.785N/mm2≤[f]=215N/mm2符合要求！2、抗剪验算剪力图(kN)τmax=Q max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=29.274×1000×[100×2002-(100-7)×177.22]/(8×23700000×7)=2 3.817N/mm2τmax=23.817N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算变形图(mm)νmax=10.254mm≤[ν]=2×l x/360=2×4000/360=22.222mm符合要求！4、支座反力计算R1=1.279kN,R2=-6.208kN,R3=51.944kN四、下撑杆件验算下撑杆件角度计算：β1=arctanL1/L2=arctan(3300/2200)=56.31°下撑杆件支座力：R X1=n z R3=1×51.944=51.944kN主梁轴向力：N XZ1=R X1/tanβ1=51.944/tan56.31°=34.629kN下撑杆件轴向力：N X1=R X1/sinβ1=51.944/sin56.31°=62.429kN下撑杆件的最大轴向拉力N X=max[N x1...N xi]=62.429kN下撑杆长度：L01=(L12+L22)0.5=(33002+22002)0.5=3966.106mm下撑杆长细比：λ1=L01/i=3966.106/41.4=95.8查《钢结构设计规范》GB50017-2003表C得，υ1=0.621轴心受压稳定性计算：σ1=N X1/(υ1A)=62428.929/(0.621×1430)=70.3N/mm2≤f=205N/mm2 符合要求！对接焊缝验算：σ=N X/(l w t)=62.429×103/A=62.429×103/1430=43.657N/mm2≤f c w=185N/mm2符合要求！五、悬挑主梁整体稳定性验算主梁轴向力：N =[(N XZ1)]/n z=[(34.629)]/1=34.629kN压弯构件强度：σmax=M max/(γW)+N/A=31.47×106/(1.05×237×103)+34.629×103/3550=136.216N/mm2≤[f]=21 5N/mm2塑性发展系数γ符合要求！受弯构件整体稳定性分析：其中υb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，υb=0.8由于υb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到υb值为0.72。
多排悬挑钢管脚手架主梁计算书三排架体带联梁计算书(工况一)
多排悬挑钢管脚手架主梁计算书（一）依据规范:《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计标准》GB50017-2017《混凝土结构设计规范》GB50010-2010计算参数:悬挑水平钢梁采用16号工字钢，建筑物外悬挑段长度1.65米，建筑物内锚固段长度3.50米。
悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.10m。
而拉杆采用钢丝绳。
钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗矩计算采用 W=π(D4-d4)/32D。
一、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。
悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。
本工程中，支拉斜杆的支点距离墙体 = 1100mm。
水平钢梁自重荷载 q=1.20×26.10×0.0001×7.85×10=0.25kN/m由钢管脚手架自重及荷载计算，钢管立杆底部轴心力取5.1kN；根据联梁布置平面图，N1受力情况如下：得出N1=4.29kN；N2受力情况如下：得出N2=10.56kN。
悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)4.3900.373悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)0.1040.201悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=20.580kN,R2=0.208kN,R3=0.428kN最大弯矩 M max=4.390kN.m抗弯计算强度:f=M/1.05W+N/A=4.390×106/(1.05×141000.0)+5.031×1000/2610.0=31.581N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!二、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下其中φb——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计标准》(GB50017-2017)附录得到：φb=2.00由于φb大于0.6，按照《钢结构设计标准》(GB50017-2017)附录B其值φb'=1.07-0.282/φb=0.929 经过计算得到强度σ=4.39×106/(0.929×141000.00)=33.52N/mm2；水平钢梁的稳定性计算σ < [f],满足要求!三、拉杆的受力计算水平钢梁的轴力R AH和拉钢绳的轴力R Ui按照下面计算其中R Ui cosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。
多排悬挑架主梁验算
第一节、工程概况一、工程概况【工程概况应针对该危险性较大的分部分项工程的特点及要求进行编写】工程基本情况各责任主体名称建设单位设计单位施工单位监理单位项目经理总监理工程师技术负责人专业监理工程师二、施工平面布置三、施工要求1、确保脚手架、悬挑主梁在使用周期内安全、稳定、牢靠。
2、脚手架在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。
操作人员需取得特殊作业人员资格上岗证。
四、技术保证条件1、安全网络2、脚手架、悬挑主梁的搭设和拆除需严格执行该《专项施工方案》。
第二节、编制依据《建筑施工脚手架实用手册》《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（06年版）《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《钢结构设计规范》GB50017-2003《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质[2009]87号文）相关施工设计图纸等。
第三节、施工计划一、施工进度计划二、材料与设备计划1、水平悬挑梁，其钢材强度等级为Q235-A，型号见材料表，水平梁悬挑梁所使用的钢材必须表面平整，无锈蚀。
截面有足够的抗弯抵抗距，在满载条件下其挠度变形应满足相应设计要求。
2、U型螺栓应符合现行国家标准《钢结构设计规范》(GB50017)的有关规定。
固定钢梁的钢筋拉环应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》(GB50010)规定。
主要材料参数表【多排悬挑架主梁验算】第四节、施工工艺技术一、技术参数【多排悬挑架主梁验算】二、工艺流程多排悬挑脚手架预埋件设置→安装悬挑主梁→悬挑主梁上下支撑杆件设置三、施工方法多排悬挑脚手架定距定位，悬挑梁间距应按悬挑架架体立杆纵距倍数设置。
1、水平悬挑梁水平悬挑梁必须保证有足够的锚固强度和截面抗屈曲能力，水平悬挑梁的纵向间距与上部脚手架立杆的纵向间距相同，立杆直接支承在悬挑梁上。
上部脚手架立杆与挑梁支承结构应有可靠的定位连接措施，以确保上部架体的稳定。
多排悬挑架主梁复合受力验算计算书
多排悬挑架主梁验算计算书一、基本参数二、荷载布置参数支撑点号支撑方式距主梁外锚固点水平距离(mm) 支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm)支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)是否参与计算1 下撑2000 3000 2000 是2 上拉3200 6000 3200 否3 下撑4800 6000 4800 是4 上拉5200 6000 5200 否附图如下：平面图立面图三、主梁验算主梁材料类型 工字钢 主梁合并根数n z 1 主梁材料规格20a 号工字钢 主梁截面积A(cm 2) 35.5 主梁截面惯性矩I x (cm 4) 2370 主梁截面抵抗矩W x (cm 3)237 主梁自重标准值g k (kN/m)0.279主梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm 2) 205 主梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm 2) 170主梁弹性模量E(N/mm 2)206000q=1.2×g k =1.2×0.279=0.33kN/m 第1排：F 1=F 1/n z =21/1=21kN 第2排：F 2=F 2/n z =21/1=21kN 第3排：F 3=F 3/n z =21/1=21kN 第4排：F 4=F 4/n z =21/1=21kN 第5排：F 5=F 5/n z =21/1=21kN第6排：F6=F6/n z=21/1=21kN第7排：F7=F7/n z=21/1=21kN1、强度验算弯矩图(kN·m)σmax=M max/W=17.92×106/237000=75.59N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！2、抗剪验算剪力图(kN)τmax=Q max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=39.94×1000×[100×2002-(100-7)×177.22]/(8×23700000×7)=32.5N/mm2τmax=32.5N/mm2≤[τ]=170N/mm2符合要求！3、挠度验算变形图(mm) νmax=1.64mm≤[ν]=2×l a/400=2×5400/400=27mm符合要求！4、支座反力计算R1=0.17kN,R2=9.95kN,R3=73.67kN,R4=66.18kN 四、下撑杆件验算下撑杆件角度计算：β1=arctanL1/L2=arctan(3000/2000)=56.31°β2=arctanL1/L2=arctan(6000/4800)=51.34°下撑杆件支座力：R X1=n z R3=1×73.67=73.67kNR X2=n z R4=1×66.18=66.18kN主梁轴向力：N XZ1=R X1/tanβ1=73.67/tan56.31°=49.11kNN XZ2=R X2/tanβ2=66.18/tan51.34°=52.94kN下撑杆件轴向力：N X1=R X1/sinβ1=73.67/sin56.31°=88.54kNN X2=R X2/sinβ2=66.18/sin51.34°=84.75kN下撑杆件的最大轴向拉力N X=max[N x1...N xi]=88.54kN下撑杆长度：L01=(L12+L22)0.5=(30002+20002)0.5=3605.55mmL02=(L12+L22)0.5=(60002+48002)0.5=7683.75mm下撑杆长细比：λ1=L01/i=3605.55/57.6=62.6查《钢结构设计规范》GB50017-2003表C得，υ1=0.822λ2=L02/i=7683.75/57.6=133.4查《钢结构设计规范》GB50017-2003表C得，υ2=0.417轴心受压稳定性计算：σ1=N X1/(υ1A)=88540.74/(0.822×2150)=50.1N/mm2≤f=205N/mm2符合要求！σ2=N X2/(υ2A)=84748.96/(0.417×2150)=94.53N/mm2≤f=205N/mm2符合要求！对接焊缝验算：σ=N X/(l w t)=88.54×103/A=88.54×103/2150=41.18N/mm2≤f c w=140N/mm2符合要求！五、悬挑主梁整体稳定性验算主梁轴向力：N =[(N XZ1+N XZ2)]/n z=[(49.11+52.94)]/1=102.06kN压弯构件强度：σmax=M max/(γW)+N/A=17.92×106/(1.05×237×103)+102.06×103/3550=100.74N/mm2≤[f]=205 N/mm2符合要求！受弯构件整体稳定性分析：其中υb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，υb=1.6由于υb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到υb值为0.89。
多排悬挑架主梁验算计算书
多排悬挑架主梁验算计算书计算依据：1、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-20102、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计标准》GB50017-20175、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010一、基本参数平面图立面图三、主梁验算q'=g k=0.279=0.279kN/m第1排：F'1=F1'/n z=8/1=8kN第2排：F'2=F2'/n z=8/1=8kN第3排：F'3=F3'/n z=8/1=8kN荷载设计值：q=1.2×g k=1.2×0.279=0.335kN/m第1排：F1=F1/n z=10.9/1=10.9kN第2排：F2=F2/n z=10.9/1=10.9kN第3排：F3=F3/n z=10.9/1=10.9kN1、强度验算弯矩图(kN·m)σmax=M max/W=31.003×106/237000=130.814N/mm2≤[f]=215N/mm2 符合要求！2、抗剪验算剪力图(kN)τmax=Q max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=33.27×1000×[100×2002-(100-7)×177.22]/(8×23700000×7 )=27.068N/mm2τmax=27.068N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算变形图(mm)νmax=9.243mm≤[ν]=2×l x/360=2×1700/360=9.444mm符合要求！4、支座反力计算设计值：R1=-13.724kN,R2=47.73kN四、悬挑主梁整体稳定性验算受弯构件整体稳定性分析：其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计标准》(GB50017-2017)得，φb=1.3由于φb大于0.6，根据《钢结构设计标准》(GB50017-2017)附表C，得到φb'值为0.85。
多排悬挑架主梁验算计算书
多排悬挑架主梁验算计算书计算依据：1、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-20102、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-20035、《混凝土结构设计规范》GB50010-20106、《悬挑脚手架安全技术规程》DG/TJ08-2002-2006一、基本参数附图如下：平面图立面图三、主梁验算q'=g k=0.42=0.42kN/m第1排：F'1=F1'/n z=5.83/1=5.83kN第2排：F'2=F2'/n z=5.83/1=5.83kN第3排：F'3=F3'/n z=5.83/1=5.83kN第4排：F'4=F4'/n z=5.83/1=5.83kN荷载设计值：q=γG i×g k=1.35×0.42=0.567kN/m第1排：F1=F1/n z=7.995/1=7.995kN第2排：F2=F2/n z=7.995/1=7.995kN第3排：F3=F3/n z=7.995/1=7.995kN第4排：F4=F4/n z=7.995/1=7.995kN1、强度验算弯矩图(kN·m)σmax=M max/W=6.468×106/422720=15.3N/mm2≤[f]=215N/mm2 符合要求！2、抗剪验算剪力图(kN)τmax=Q max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=12.977×1000×[118×2502-(118-10)×2242]/(8×52839600×1 0)=6.005N/mm2τmax=6.005N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算变形图(mm)νmax=0.285mm≤[ν]=2×l x/250=2×3700/250=29.6mm符合要求！4、支座反力计算设计值：R1=0.49kN,R2=15.152kN,R3=21.101kN四、下撑杆件验算β1=arctanL1/L2=arctan(6000/3100)=62.676°下撑杆件支座力：R X1=n z R3=1×21.101=21.101kN主梁轴向力：N XZ1=R X1/tanβ1=21.101/tan62.676°=10.902kN下撑杆件轴向力：N X1=R X1/sinβ1=21.101/sin62.676°=23.751kN下撑杆件的最大轴向拉力N X=max[N x1...N xi]=23.751kN下撑杆长度：L01=(L12+L22)0.5=(60002+31002)0.5=6753.518mm下撑杆长细比：λ1=L01/i=6753.518/55.2=122.346≤150符合要求！查《钢结构设计规范》GB50017-2003表C得，φ1=0.464轴心受压稳定性计算：σ1=N X1/(φ1A)=23750.775/(0.464×1851)=27.654N/mm2≤f=205N/mm2符合要求！对接焊缝验算：σ=N X/(l w t)=23.751×103/A=23.751×103/1851=12.831N/mm2≤f c w=185N/mm2符合要求！五、悬挑主梁整体稳定性验算主梁轴向力：N =|[(-(+N XZ1))]|/n z=|[(-(+10.902))]|/1=10.902kN压弯构件强度：σmax=[M max/(γW)+N/A]=[6.468×106/(1.05×422.72×103)+10.902×103/5 350]=16.609N/mm2≤[f]=215N/mm2塑性发展系数γ符合要求！受弯构件整体稳定性分析：其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=1.09由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到φb'值为0.81。
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钢丝绳型号
6×19(a)
钢丝绳公称抗拉强度(N/mm2)
2160(钢芯)
钢丝绳直径(mm)
16
钢丝绳安全系数k
9
拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN) 15.19
主梁拉环直径d(mm)
20
焊缝长度lw(mm)
100
钢丝绳不均匀系数α 钢丝绳绳夹型式 钢丝绳绳夹数量[n] 焊缝厚度he(mm) 角焊缝强度设计值ffw(N/mm2)
0.241
主梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125
主梁允许挠度[ν](mm)
荷载标准值：
1/360
q'=gk=0.241=0.241kN/m 第1排：F'1=F1'/nz=5.3/1=5.3kN 第2排：F'2=F2'/nz=5.3/1=5.3kN
主梁合并根数nz
1
主梁截面积A(cm2)
30.6
六、锚固段与楼板连接的计算
主梁与建筑物连接方式 U型锚固螺栓直径d(mm) 混凝土与螺栓表面的容许粘结强度 [τb](N/mm2)
平铺在楼板上 16 2.5
锚固点设置方式
U型锚固螺栓
梁/楼板混凝土强度等级
C30
锚固螺栓抗拉强度设计值[ft](N/mm2) 50
锚固螺栓1
锚固螺栓2 锚固螺栓未受拉力，无需计算，节点按构造做法即可。
拉环详图(主梁为工字钢) 角焊缝验算： σf=NS/(he×lw)=15.069×103/(10×100)=15.069N/mm2 ≤βfffw=1.22×160=195.2N/mm2
正面角焊缝的强度设计值增大系数βf=1.22 符合要求！
五、悬挑主梁整体稳定性验算
主梁轴向力：N =|[(-(-NSZ1))]|/nz=|[(-(-7.753))]|/1=7.753kN 压弯构件强度： σmax=Mmax/(γW)+N/A=2.046×106/(1.05×185×103)+7.753×103/3060=13.069N/mm2≤[f]= 215N/mm2 塑性发展系数γ 符合要求！ 受弯构件整体稳定性分析： 其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=1.3 由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到 φb'值为 0.85。 σ = Mmax/(φbWx)=2.046×106/(0.853×185×103)=12.967N/mm2≤[f]=215N/mm2 符合要求！
普通主梁悬挑 平铺在楼板上 16 100
C30
锚固螺栓抗拉强度设计值[ft](N/mm2) 50
支撑点号 2
支撑方式 上拉
距主梁外锚固点水 支撑件上下固定点 支撑件上下固定点
是否参与计算
平距离(mm)
的垂直距离L1(mm) 的水平距离L2(mm)
1800
3000
1800
是
各排立杆传至梁上荷载标准 各排立杆传至梁上荷载设计 各排立杆距主梁外锚固点水
作用点号 值F'(kN)
值F(kN)
平距离(mm)
主梁间距la(mm)
1
5.3
6.88
250
1500
2
5.3
6.88
1150
1500
3
5.3
6.88
2050
1500
附图如下：
平面图
三、主梁验算
立面图
主梁材料类型
工字钢
主梁材料规格
18号工字钢
主梁截面惯性矩Ix(cm4)
1660
主梁自重标准值gk(kN/m)
τmax=8.175N/mm2≤[τ]=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算
变形图(mm) νmax=0.12mm≤[ν]=2×lx/360=2×2200/360=12.222mm 符合要求！ 4、支座反力计算 R1=0.239kN,R2=9.214kN,R3=12.921kN
四、上拉杆件验算
主梁截面抵抗矩Wx(cm3)
185
主梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm2) 215
主梁弹性模量E(N/mm2)
206000
第3排：F'3=F3'/nz=5.3/1=5.3kN 荷载设计值： q=1.2×gk=1.2×0.241=0.289kN/m 第1排：F1=F1/nz=6.88/1=6.88kN 第2排：F2=F2/nz=6.88/1=6.88kN 第3排：F3=F3/nz=6.88/1=6.88kN
0.85 马鞍式 3 10 160
钢丝绳绳卡作法
钢丝绳连接吊环作法 上拉杆件角度计算： α1=arctanL1/L2=arctan(3000/1800)=59.036° 上拉杆件支座力：
RS1=nzR3=1×12.921=12.921kN 主梁轴向力： NSZ1=RS1/tanα1=12.921/tan59.036°=7.753kN 上拉杆件轴向力： NS1=RS1/sinα1=12.921/sin59.036°=15.069kN 上拉杆件的最大轴向拉力NS=max[NS1...NSi]=15.069kN 钢丝绳： 查(《建筑施工计算手册》江正荣 著 2001年7月第一版)表13-4、13-5、13-6得， 钢丝绳破断拉力总和：Fg=257.676kN [Fg]=α× Fg/k=0.85×257.676/9=24.336kN≥NS=15.069kN 符合要求！ 绳夹数量： n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×24.336/(2×15.19)=2个≤[n]=3个 符合要求！ 拉环验算： σ =[Fg]/(2A)=2[Fg]/πd2=2×24.336×103/(π×202)=38.732N/mm2≤[f]=65N/mm2 注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6 每个拉环按2个 截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2 符合要求！
多排悬挑架主梁验算计算书
计算依据： 1、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB50017-2003 5、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
1、强度验算
弯矩图(kN·m) σmax=Mmax/W=2.046×106/185000=11.062N/mm2≤[f]=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算
剪力图(kN)
τmax=Qmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=8.354×1000×[94×1802-(94-6.5)×158.62]/(8×16600000×6. 5)=8.175N/mm2
一、基本参数
主梁离地高度(m) 主梁间距(mm) 锚固点设置方式 主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)
15 1500 U型锚固螺栓 2200
主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)
3800
混凝土与螺栓表面的容许粘结强度 2.5 [τb](N/mm2)
二、荷载布置参数
悬挑方式 主梁与建筑物连接方式 锚固螺栓直径d(mm) 主梁外锚固点到建筑物边缘的距离 a(mm) 梁/楼板混凝土强度等级