脚手架计算(悬挑)全解
悬挑脚手架计算方案(全文完整版)
悬挑脚手架计算方案(全文完整版)第一篇范本：【正文】1. 悬挑脚手架计算方案概述：1.1 简介：本文档旨在详细阐述悬挑脚手架计算方案。
1.2 目的：为工程建设提供安全可靠的悬挑脚手架结构计算方案。
2. 计算方案详细内容：2.1 结构参数计算：2.1.1 荷载参数计算：根据工程要求和设计荷载标准计算悬挑脚手架承载能力。
2.1.2 结构尺寸计算：根据荷载参数、材料强度和结构安全系数计算悬挑脚手架的结构尺寸。
2.2 材料选用：2.2.1 钢材选用：根据结构尺寸和荷载参数，选择适当的高强度钢材作为悬挑脚手架结构材料。
2.2.2 连接件选用：根据结构尺寸和荷载参数，选择适当的连接件作为悬挑脚手架结构连接材料。
2.3 结构稳定性分析：2.3.1 悬挑脚手架整体稳定性分析：通过有限元分析和计算方法，评估悬挑脚手架整体的稳定性和承载能力。
2.3.2 关键部位稳定性分析：对悬挑脚手架的关键部位进行稳定性分析，确保其可靠性和安全性。
2.4 施工安全措施：2.4.1 现场监测和检测：在施工过程中加强悬挑脚手架的监测和检测，及时发现问题并采取相应的措施。
2.4.2 安全操作规范：制定悬挑脚手架的安全操作规范，培训施工人员，并建立安全防护措施。
【附件】1. 结构参数计算表格：详细列出荷载参数、结构尺寸等计算结果。
2. 材料选用表格：列出选用的钢材和连接件品种、规格、数量等信息。
3. 结构稳定性分析报告：包含悬挑脚手架整体稳定性分析和关键部位稳定性分析结果。
4. 施工安全措施说明：详细说明现场监测和检测措施以及安全操作规范。
【法律名词及注释】1. 结构参数计算：根据荷载参数、结构尺寸和材料强度等，计算悬挑脚手架的承载能力和结构尺寸。
2. 结构尺寸计算：根据荷载参数、材料强度和结构安全系数等，计算悬挑脚手架的各个部位的尺寸和几何形状。
3. 有限元分析：一种数值计算方法，用于分析结构的力学性能和稳定性。
【全文结束】第二篇范本：【正文】1. 悬挑脚手架计算方案简介：1.1 背景：本文档旨在提供详细的悬挑脚手架计算方案。
钢管悬挑脚手架计算
悬挑式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)。
计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为9.3米，立杆采用单立管。
搭设尺寸为：立杆的纵距1.20米，立杆的横距0.95米，立杆的步距1.50米。
采用的钢管类型为步48X3.5,连墙件采用2步2跨，竖向间距3.00米，水平间距2.40米。
施工均布荷载为3.0kN/m 2,同时施工1层，脚手板共铺设1层。
悬挑水平钢梁采用钢管48乂 3.5mm,其中建筑物外悬挑段长度1.30米，建筑物内锚固段长度 2.70 米。
悬挑水平钢梁采用支杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物 1.20m,支杆采用钢管货48X3.5。
一、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1 .均布荷载值计算P 1=0.038kN/mP 2=0.350 X 1.200/3=0.140kN/mQ=3.000 X 1.200/3=1.200kN/m荷载的计算值 q=1.2 X 0.038+1.2 X 0.140+1.4 X1.200=1.894kN/m2 .抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下：股a =货区M=1.894 X 0. 9502/8=0. 2 1 4kN.m口'=0.214X 106/5080.0=42.062N/mm 2小横杆的自重标准值 脚手板的荷载标准值 活荷载标准值 小横杆计算简图3 .挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下:38457荷载标准值 q=0.038+0.140+1.200=1.378kN/m 简支梁均布荷载作用下的最大挠度 V=5. 0 X1.378 X 950. 04/(384 X 2 . 06X105X12 1 900. 0)=0. 582mm 小横杆的最大挠度小于950.0/150与10mm,满足要求!二、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
脚手架方案(悬挑)含卸料平台计算
悬挑式脚手架施工方案1.编制依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130）；2《建筑施工安全检查标准》（JGJ 59）；3《密目式安全立网》（GB 16909）；4《安全网》（GB 5725）；5《安全帽》（GB 2811）；6《安全带》（GB 6095）；7《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ 33）。
2.工程概况本方案为远大家园二期工程G4#、G5#楼外脚手架方案。
总建筑面积14235.8m2，每栋楼建筑面积7117.9m2，建筑高度55.55m，建筑层数17层，建筑结构形开为剪力墙结构，基础形式为桩基础。
本工程外墙采用全封闭双排钢管脚手架。
由大小横杆、竖向立杆、安全栏杆、斜杆、挡脚板、剪刀撑等组成，采用明黄色φ48x3.5钢管，并用扣件连接成整体。
地上部分脚手架外排架内侧挂绿色密目安全网，操作层底部满挂大眼网。
3.脚手架材料选择和脚手架对基础的要求结合本工程结构特点，挑选出刚度好、强度高的钢管，在选材方面需遵循以下原则。
3.1钢管：采用外径48mm，壁厚3.5mm的焊接钢管，其材质应符合《碳素结构钢》(GB/T700)中Q235－A级钢的规定。
钢管尺寸偏差小于0.5mm，钢管内外面锈蚀程度小于0.5mm。
用于立杆、大横杆、剪刀撑和斜杆的钢管长度为4～6m(这样的长度一般重25kg以内，适合人工操作)。
用于小横杆的钢管长度为1.8～2.0m，以适应脚手架宽的需要。
3.2扣件：十字扣、旋转扣、对接扣符合《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定，与钢管管径相匹配。
所有扣件的机械性能不低于KT－33－8的可锻铸铁，附件材料符合《碳素结构钢》(GB/T700)中Q235－A级钢的规定。
扣件不得有裂纹、气孔、砂眼或其它影响使用的铸造缺陷。
扣件灵活旋转件间隙小于1mm。
3.3安全网：安全网必须是经国家指定监督检验部分许可生产的厂家产品，水平网为大眼锦纶网，立网为密目网（2000目）。
40多米高脚手架一次性悬挑计算实例汇总
40多米高脚手架一次性悬挑计算实例汇总前言高空作业常用的设备之一就是脚手架。
在某些特殊情况下，需要使用一次性悬挑脚手架来完成高空作业任务。
这种脚手架的悬挑长度与使用的条件有关。
为确保悬挑脚手架的稳定性和安全性，需要进行合理的计算。
下面将会汇总一些40多米高脚手架一次性悬挑计算的实例。
实例汇总实例1一家装修公司需要在一个高60米，悬挑长度30米的塔楼上进行装饰。
为了完成该任务，他们需要使用一次性悬挑脚手架。
下面是该脚手架的主要参数：•主桁长度：42.5m•悬挑长度：30m•承载量：500kg（每平方米）计算过程如下：•总重量：（42.5+30）×1.5×500 = 46,875kg•平均单位重量：46,875÷(42.5×1.5) = 703.7kg/m²•计算安全系数：703.7÷500 = 1.407•悬挑端最大挠度：(30×30×1000)/8÷(1.407×5×5×10^10) = 0.28m 实例2建筑承包公司需要在一个高度为55米，悬挑长度40米的高层建筑上进行外墙装饰。
为了完成任务，他们使用了一次性悬挑脚手架。
下面是该脚手架的主要参数：•主桁长度：44m•悬挑长度：40m•承载量：400kg计算过程如下：•总重量：（44+40）×1.5×400 = 39,600 kg•平均单位重量：39,600÷(44×1.5) = 600kg/m²•计算安全系数：600÷400 = 1.5•悬挑端最大挠度：(40×40×1000)/8÷(1.5×5×5×10^10) = 0.21m实例3一家装修公司需要在一个高50米，悬挑长度28米的建筑物上进行高空作业。
他们选用了一次性悬挑脚手架。
悬挑脚手架计算方案
悬挑脚手架计算方案悬挑脚手架是常见的施工脚手架之一，通常用于高层建筑外墙装饰和维护保养工程。
悬挑脚手架与普通脚手架不同，它需要悬挂在建筑物的外墙面上，所以需要根据具体情况进行计算，以确保悬挑脚手架的安全可靠。
本文将介绍悬挑脚手架的计算方案。
一、计算悬挑脚手架的受力悬挑脚手架的主要受力分为以下几类：1. 自重：即悬挑脚手架本身的重量。
2. 负载：包括在脚手架上进行的工作人员、工具材料等。
3. 风荷载：在高层建筑外壳受到风力作用时产生的风荷载。
4. 悬挂荷载：悬挂在脚手架上的吊篮等设备的荷载。
根据上述受力分析，悬挑脚手架的计算公式如下：F＝N＋Q＋G＋P其中，F为悬挑脚手架的总受力；N为自重；Q为负载；G为风荷载；P为悬挂荷载。
二、计算悬挑脚手架的结构悬挑脚手架的结构主要由以下几个部分组成：1. 主梁：用于支撑整个脚手架的主要结构部件。
2. 直角支撑：固定在建筑物上的支撑结构，用于承载脚手架的受力。
3. 悬挂装置：固定在主梁上，用于吊挂吊篮等设备。
4. 外围围板：用于防止工作人员和工具材料等跌落。
根据上述结构，悬挑脚手架的计算公式如下：F＝(σ1＋σ2)×A其中，F为主梁的受力；σ1为直角支撑的受力；σ2为悬挂装置的受力；A为主梁的横截面积。
三、确定悬挑脚手架的尺寸和材料根据上述计算公式，可以确定悬挑脚手架的尺寸和材料。
需要注意的是，悬挑脚手架的设计和施工必须符合国家相关标准和规定，且必须经过专业机构的审核和验收。
在确定悬挑脚手架尺寸和材料时，还需要考虑以下因素：1. 施工环境：确认施工环境是否允许使用悬挑脚手架，是否需要进行结构加固。
2. 材料选择：选择强度高、耐腐蚀、耐疲劳等特点的优质材料。
3. 安全保障：必须配备安全保障措施，如安全网、安全带等。
四、悬挑脚手架的施工要求1. 悬挑脚手架的悬挂点必须在建筑物主体结构上，且要满足承载要求。
2. 悬挑脚手架的钢管杆必须有正确的连接，结构牢固、无明显变形。
悬挑式钢管脚手架计算规则
悬挑式钢管脚手架计算规则悬挑式钢管脚手架是一种常用的施工工具，在建筑施工中起到了至关重要的作用。
这种脚手架的特点是可以将钢管外延出建筑物的外部，使工人可以在建筑物外部进行施工，从而方便施工，提高工作效率。
在使用悬挑式钢管脚手架时，需要注意其计算规则，以确保安全施工。
以下介绍悬挑式钢管脚手架的计算规则。
1. 悬挑式钢管脚手架的简介悬挑式钢管脚手架是一种常见的建筑脚手架，由锚具、承重梁、钢管、连接件和悬挂部分等构成。
该脚手架使用钢管连接悬挂型结构，以使外延部分承受垂直和水平载荷。
在进行施工时，工人需要在悬挂部分操作，因此也称之为“悬挂式脚手架”。
2. 悬挑式钢管脚手架的设计和计算规则悬挑式钢管脚手架的设计和计算规则包括以下几个方面：（1）承重梁的配置安装悬挂式脚手架前，需要预先安装支撑龙骨，以便在悬挂部分下方设置承重梁。
承重梁的数量和位置应该根据设计数据确定，并且应该满足相应的安全要求。
（2）锚具的设置锚具负责将悬挂式脚手架的荷载传递到建筑物内部的结构中。
锚具的数量和类型应该根据设计数据确定，并且应该满足相应的安全要求。
（3）悬挂式脚手架的参数在进行设计和计算时，需要考虑悬挂式脚手架的参数，例如悬挂部分的长度、宽度和高度，以及脚手架的荷载和强度等。
（4）钢管的选择悬挂式脚手架使用的钢管应该符合国家相关标准，例如GB/T 3091-2015《焊接钢管通用技术条件》。
钢管的规格和强度应该根据设计数据确定，并且应该满足相应的安全要求。
（5）连接件的设计和选择连接件是钢管脚手架的重要组成部分，连接件的数量和型号应该根据设计数据确定，并且应该满足相应的安全要求。
3. 悬挑式钢管脚手架的安全注意事项在使用悬挑式钢管脚手架时，需要注意以下安全事项：（1）使用前检查在使用悬挂式脚手架前，需要对钢管、连接件、承重梁等部分进行检查，确保其完好无损。
如果发现任何问题，应该及时更换或修理。
（2）安全操作在使用悬挂式脚手架时，需要进行安全操作，例如佩戴安全带，确保固定扣具和安全绳道的可靠性。
悬挑式脚手架计算
悬挑式脚手架计算1、荷载计算：○1施工活荷载（按十排装修活载计）N1总=B×L×q1×n1=（1.0×1.5×3.0×2）=9KNN1内=P1总/2=9÷2=4.50KN○2脚手片荷载（按十层计算）N2总=(B+b1)×L×q2×n2=(1.0+0.4)×1.5×0.35×10=7.35KNN2内=(B/2+b1)×L×q2×n2=(1.0÷2+0.4)×1.5×0.35×10=4.725KN○3栏杆安全网N3总=N3外=n2×(2L×q3`+L×q3``×h)=10×(2×1.5×0.0384+1.5×0.0025×1.8)=1.22KN○4脚手架自重N4总=3×n2×h×gk=3×10×1.80×0.1248=6.74KNN4内=N4总/2=6.74÷2=3.37kN○5查规范GBJ9全国风压分布图，得杭州地区Wo=0.45 KN/㎡查规范GBJ9表6.2.1,高度H=31M，得以μZ=1.43密目网尺寸为0.5cm×0.5cm,绳径0.5mm；挡风系数参照《建筑结构荷载规范》近似法计算ψ={[（5+5）×0.5]/(5×5)}×1.05=0.21(1.05为绳径等影响系数)，查规范J84-2001表 4.2.4得μS=1.3ψ=1.3×0.21=0.273风荷载标准值μK=0.7×μZ×μS×μO=0.7×1.43×0.273×0.45=0.123KN/㎡2、根据《JGJ130-2001》、《84-2001》表6.1.1-1常用敞开式双排脚手架的设计尺寸，本工程脚手架取值均在该表容许范围，故纵、横向水平杆的抗弯刚度，抗弯强度及扣件的抗滑移均满足要求，故不需进行计算。
悬挑全封闭双排脚手架搭设尺寸及计算
悬挑全封闭双排脚手架搭设尺寸及计算说明:1、材料：钢管φ4.8×3.5扣件，采用16#槽钢悬挑、φ15.5钢丝绳斜拉，吊环采用Ⅰ级钢，且都必须是合格的。
2、挑梁的端部同一平面必须在同一直线和水平上，安装是端部略高于根部，受力后呈水平。
3、挑力杆间距变动范围为1.4~1.8M，根据现场情况作适当的调整。
4、挑梁在楼板中的锚拉筋其埋设位置必须按钢梁的位置和长度正确预埋。
5、脚手架搭设4~5步架斜钢丝绳受拉以后，必须仔细检查受力是否均匀，不均匀者予以调整。
6、吊环应埋设在楼层的边梁内或剪力墙壁上。
7、连墙体位置如不在柱上，可改用柔性拉结，在边梁内埋设1φ10钢筋，此时每个接处必须设顶墙短管。
8、挑梁伸出墙面≥2.00M、≤3.00M设两根斜拉钢丝绳，拉在挑梁的第三层上。
9、搭设尺寸：步距1.8M、柱距1.65M、连墙件竖向间距3.6M，水平间距3.9M，用于主体结构、外墙装饰，外墙装饰时按两层同时作业。
高度为18M。
一、纵、横向水平杆的计算本工程采用的是竹笆板，属于施工荷载由横向水平杆传递给立柱情况，当排距为1.00M，施工荷载为2.00KN/M2时，操作层纵向水平杆间距，应不超过排距的三分之一，纵、横向水平杆的抗弯刚度、抗弯强度及扣件的抗滑移均满足要求，可不需进行计算。
二、立杆稳定验算本工程脚手架以相等的步距，柱距，排距，连墙件间距搭设，层底的立柱段所受压力最大，为脚手架的验算部位1）计算底层柱的轴向力（1）脚手架结构自重产生的轴心为Nck由建筑施工计算手册表7-4查得：高为一步距、宽为一个纵距的脚手架自重产生的轴力：Ngk1=0.458kN则18m高脚手架结构自重产生的轴向压力标准值为：n1×Ngk1=10×0.458=4.58 kN（2）脚手架一个立杆纵距的附件及物品重产生的轴力：脚手架板共铺设六层，采用竹笆板铺设。
按表中脚手架板0.3KN/m2与竹笆板0.05 KN/m2+钢管附件0.0768 KN/m2=0.1268 KN/m2 比较折算成脚手架上脚手板铺设层数为三层。
建筑悬挑脚手架计算实例
建筑悬挑脚手架计算实例一、悬挑脚手架计算1.高度要求：当脚手架搭设高度超过50米时，采用明确卸载装置时，自距离地面一定高度处开始采取明确卸载装置，也就是悬挑形式。
悬挑高度一般不宜超过40米。
2.悬挑脚手架上面结构同落地式脚手架，在施工现场还是要对连墙件的设置引起高度的重视。
另外控制的重点就是悬挑主梁的强度、稳定性的验算以及钢拉绳、锚固板的验算。
3.对于大、小横杆的强度和变形的计算、扣件抗滑移的计算、连墙件的计算以及立杆稳定性的计算仍然同落地式脚手架计算方法一样进行计算。
4.悬挑形式5.联梁计算:按照集中荷载作用下的简支梁计算,集中荷载P传递力，计算简图如下,计算联梁的支座力、强度，强度应满足规范的要求。
6.支撑按照简支梁计算公式按照钢结构的计算公式验算型钢的抗弯强度是否满足要求。
7.主梁的计算：(1)悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。
悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。
悬挑脚手架计算简图计算主梁的弯矩，支座力，验算悬挑梁的整体稳定性。
（2）抗弯计算强度f=M/1.05W+N/A公式说明，根据《钢结构设计规范》(GB5001 7-2003)拉弯构件和压弯构件的计算公式如下，y-y轴没有弯矩作用，公式简化为上面的公式。
（3）悬挑梁的整体稳定性计算：公式由来：《钢结构设计规范》(GB50017-2003)规定整体稳定性计算公式如下，但由于没有y-y轴向弯矩，公式简化为上面的式子。
其中φb——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017 -2003)附录B得到：φb说明:依据《钢结构设计规范》附录B得自由长度l1长度确定：1、没侧向支撑时取梁跨度；2、当有支撑时取支撑之间的间距；3、当为脚手架悬臂端没有上部拉绳和下部支杆时,支撑的间距要取悬挑长度的2倍。
φb大于0.6，按照《规范》附录B，其值用φb'替换φb8.拉杆（钢丝绳等）、支杆（型钢等）的受力计算、强度验算。
悬挑脚手架计算书(吊绳)
悬挑脚手架计算书一、基本参数：立杆纵距la = 1.5 m立杆横距lb = 0.9 m脚手架形式双排架脚手架的步距h = 1.5 m脚手架搭设高度H = 18 m小横杆间距 a = 0.38 m连墙件布置形式二步三跨悬挑梁采用16号热轧工字钢槽口侧向放置每根立杆下都有悬挑梁悬挑长度l=1.2 m梁上支点距集中力作用点距离c=0 m支杆(吊绳)墙上支点距挑梁的垂直距离L2=3 m悬挑梁固支点支座类型固接墙固支点连接方式焊接悬挑梁与建筑物连接的焊缝长度lw=200 mm采用两根掉绳支撑二、小横杆的计算1、小横杆荷载计算脚手板的荷载标准值q1=0.35×0.38=0.13 kN/m活荷载标准值q2=2×0.38=0.76（kN/m）2、强度计算(1)、最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下：其中：l 小横杆计算跨度l=0.9 mq1 脚手板的荷载标准值q1 = 0.13 kN/mq2 活荷载标准值q2 = 0.76 kN/m经计算得到：M=(1.2×0.13+1.4×0.76)×0.9^2÷8=0.12 kN.m(2)、截面应力计算公式如下：其中W 钢管截面抵抗矩W = 5.08 cm3M 最大弯矩M = 0.12 kN.m经计算得到:σ=0.12×1000000÷(5.08×1000)＝23.62 N/mm2小横杆强度计算值小于或等于钢管抗弯强度设计值205N/mm2，故满足要求3、挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度,计算公式如下：其中: l 小横杆计算跨度l = 0.9 mI 截面惯性矩I = 12.19 cm4E 弹性摸量E = 206000 N/mm2q1 脚手板的荷载标准值q1 = 0.13 kN/mq2 活荷载标准值q2 = 0.76 kN/m经计算得到：最大挠度V=5×(0.13+0.76)×(0.9×1000)^4÷(384×206000×12.19×10000)=0.3 mm最大挠度计算值小于等于l/150=6mm,并且小于10mm,故满足要求三、大横杆的计算:1、荷载值计算小横杆的自重标准值:P1=0.03763×0.9=0.03 kN脚手板的荷载标准值:P2=0.35×0.9×0.38=0.12 kN脚手板的荷载标准值:P=0.03+0.12=0.15 kN活荷载标准值:Q=2×0.9×0.38=0.68 kN2、强度计算(1)、最大弯矩计算公式如下:其中: l 立杆的纵距l = 1.5mP 静荷载标准值P = 0.15 kNQ 活荷载标准值Q = 0.68 kN经计算得到最大弯矩M=0.417×(1.2×0.15+1.4×0.68)×1.5=0.7 kN.m(2)、截面应力计算公式如下：其中W 钢管截面抵抗矩W = 5.08 cm3M 最大弯矩M = 0.7 kN.m经计算得到:σ=0.7×1000000÷(5.08×1000)＝137.8 N/mm2大横杆强度计算值小于或等于钢管抗弯强度设计值205 N/mm2，故满足要求3、挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：其中: l 立杆的纵距l = 1.5 mI 截面惯性矩I = 12.19 cm4E 弹性摸量E = 206000 N/mm2P 静荷载标准值P = 0.15 kNQ 活荷载标准值Q = 0.68 kN经计算最大挠度V=3.029×(0.15+0.68×(1.5×1000)^3÷(100×206000×12.19×10000)=3.38 mm最大挠度计算值小于等于l/150=10mm,并且小于10mm,故满足要求四、扣件的抗滑承载力计算:横杆的自重标准值P1 = 0.03763×(0.9 +1.5) =0.09kN脚手板的荷载标准值P2 = 0.35×1.5×0.9÷2 =0.24kN活荷载标准值Q = 2×1.5×0.9÷2 =1.35kN荷载的计算值R = 1.2×(0.09+0.24)+1.4×1.35 =2.29kN纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:其中: Rc扣件抗滑承载力设计值Rc=12kNR 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=2.29kN扣件的抗滑承载力小于等于单扣件抗滑承载力设计值8kN,满足要求!五、脚手架计算：1、荷载计算:立杆承受的结构自重标准值NG1=0.14×18=2.52 kN脚手板的自重标准值NG2=0.35×2×1.5×(0.9+0.3)=0.63 kN栏杆与挡脚板自重标准值NG3=0.14×1.5×2÷2=0.21 kN吊挂的安全设施荷载：NG4 = 0.1×1.5×18 = 2.7 kN静荷载标准值NG=2.52+0.63+0.21+2.7=6.06 kN活荷载标准值NQ=2×1×1.5×0.9÷2=1.35 kN风荷载标准值Wk=0.7×0.74×1.2×0.25=0.16 kN/m2不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值N=1.2×6.06+1.4×1.35=9.16 kN考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值N=1.2×6.06+0.85×1.4×1.35=8.88 kN风荷载标准值产生的立杆段弯矩：Mwk=0.16×1.5×1.5^2÷10=0.05 kN.m风荷载设计值产生的立杆段弯矩：Mw=0.85×1.4×0.05=0.06 kN.m构配件自重标准值产生的轴向力：NG2k=0.63+0.21+2.7=3.54 kN2、立杆的稳定性计算:(1)、立杆的长细比计算:其中l 立杆的计算长度l = 1.155×1.5×1.5=2.6 mI 立杆的回转半径I = 1.58 cm经过计算,立杆的长细比λ=2.6×100÷1.58=165(2)、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式其中：A 立杆净截面面积；取A=4.89 cm2N 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值；取N=9.16 kNυ轴心受压立杆的稳定系数,由长细比λ的结果查表得到υ=0.259不考虑风荷载时立杆的稳定性σ=9.16×1000÷(0.259×(4.89×100))=72.32 N/mm2考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式其中：A 立杆净截面面积；取A=4.89 cm2W 立杆净截面模量(抵抗矩)；取W=5.08 cm3N 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值；取N=8.88 kNMw 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩；取Mw=0.06 kN.mυ轴心受压立杆的稳定系数,由长细比λ的结果查表得到υ=0.259考虑风荷载时立杆的稳定性σ=8.88×1000÷(0.259×(4.89×100))+(0.06×1000000)÷(5.08×1000)=81.92 N/mm2不考虑风荷载时,立杆稳定性小于等于205N/mm2,满足要求考虑风荷载时,立杆稳定性小于等于205N/mm2,满足要求3、最大搭设高度的计算不组合风荷载最大搭设高度：组合风荷载最大搭设高度：其中：A 立杆净截面面积 A = 4.89 cm2W 钢管截面抵抗矩W = 5.08 cm3f 钢管立杆抗压强度设计值f= 205 N/mm2gk每米立杆承受的结构自重标准值gk=0.14 kN/mNQK 活荷载标准值NQK=1.35 kNMwk计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩Mwk=0.05 kN.mNG2K 构配件自重标准值产生的轴向力NG2K=3.54 kNυ轴心受压杆件稳定系数υ= 0.259经计算，不组合风荷载最大搭设高度Hs=((0.259×(4.89×100)×205÷1000)-(1.2×3.54+1.4×1.35)÷(1.2×0.14)=118.01 m组合风荷载最大搭设高度Hs=((0.259×(4.89×100)×205÷1000)-(1.2×3.54+0.85×1.4×(1.35+0.05×0.259×(4.89÷5.08÷100)))÷(1.2×0.14)=110.87 m最大搭设高度应该取上式中的较小值Hs=110.87m由于搭设高度Hs大于等于26m,所以按下式调整:经计算得到脚手架高度限值为[H]=99.8m调整后的高度不宜超过50m,故:脚手架最大高度应为50m六、连墙件的计算:(1)、风荷载产生的连墙件轴向力设计值按照下式计算：其中：wk风荷载基本风压值，wk=0.16 kN/m2Aw 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积；Aw=13.5 m2 经计算得到：风荷载产生的连墙件轴向力设计值Nlw=1.4×0.16×13.5=3.02 kN(2)、连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：其中No 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力；取No=5 kN Nlw风荷载产生的连墙件轴向力设计值Nlw=3.02 kN经计算得到：连墙件轴向力计算值Nl=3.02+5=8.02 kN(3)、连墙件轴向力设计值其中：υ轴心受压立杆的稳定系数,由长细比λ查表得到υ=0.949A 立杆净截面面积A = 4.89 cm2[f] 钢管的强度设计值[f] = 205 N/mm2经过计算得到Nf=0.949×(4.89×100)×205÷1000=95.13 kN长细比λ计算:其中: l 计算长度l = 0.3 mI 钢管回转半径I = 1.58 cm经过计算,立杆的长细比λ=0.3×100÷1.58=19计算结果:连墙件轴向力计算值小于等于连墙件的轴向力设计值；满足要求连墙件轴向力计算值小于等于扣件抗滑承载力12 kN,满足要求七、联梁计算:无联梁八、悬挑梁受力计算:1、悬挑梁所受集中荷载计算其中P 脚手架立杆传递的集中荷载P=9.16 kN经过计算: F = 9.16 kN2、挑梁最大弯矩其中: F 悬挑梁受的集中荷载F=9.16 kNlb脚手架横距lb=0.9 mb 脚手架内排架距墙距离b=0.3 mq 悬挑梁自重标准值q=0.142 kN/ml 悬挑梁梁上支撑点距墙固支点距离l=1.2 m经过计算: M=9.16×0.9×0.3^2×(3-0.3÷1.2)÷(2×1.2^2)+0.142×1.2^2×9÷128=0.72 kN.m3、锚固点的最大支座力其中: F 悬挑梁受的集中荷载F=9.16 kNlb脚手架横距lb=0.9 mb 脚手架内排架距墙距离b=0.3 mq 悬挑梁自重标准值q=0.142 kN/ml 悬挑梁梁上支撑点距墙固支点距离l=1.2 m经过计算: Rp=9.16×0.3^2×(3-0.3÷1.2)÷(2×1.2^2)+0.142×1.2×3÷8=10.01 kN4、固支点的最大支座力其中: F 悬挑梁受的集中荷载F=9.16 kNlb脚手架横距lb=0.9 mb 脚手架内排架距墙距离b=0.3 mq 悬挑梁自重标准值q=0.142 kN/ml 悬挑梁梁上支撑点距墙固支点距离l=1.2 m经过计算: RO=9.16×0.9×(3-÷1.2^2)÷(2×1.2)+0.142×1.2×5÷8=8.48 kN5、支杆的轴向力计算其中: Rp支撑点的最大支座力Rp = 10.01 kNα支杆(拉绳)与悬挑梁夹角α= 68.2 度经过计算: T = 10.01÷sin(68.2) = 10.78 kN6、悬挑梁轴向力计算其中: Rp支撑点的最大支座力Rp = 10.01 kNα支杆(拉绳)与悬挑梁夹角α= 68.2 度经过计算: N = 10.01÷tg(68.2) = 4 kN九、悬挑梁挠度计算:悬挑梁有支撑或拉绳时,不用计算悬挑梁的挠度.十、悬挑梁强度计算1、悬挑梁型钢截面应力计算其中: A 截面面积 A = 26.131 cm2W 截面抵抗矩W = 141 cm3M 挑梁最大弯矩M = 0.72 kN.mN 悬挑梁所受轴向力N = 4 kN经过计算: σ= 1000000×0.72÷(1.05×1000×141)+1000×4÷(100×26.131) = 6.39 N/mm2型钢截面应力小于等于钢材强度设计值205 N/mm2,故满足要求十一、悬挑梁整体稳定性计算其中: W 截面抵抗矩W = 141 cm3M 挑梁最大弯矩M =0.72 kN.mυb 型钢整体稳定系数型υb = 0.93经过计算: σ= 0.72×1000000÷(141×0.93×1000) = 5.49 N/mm2悬挑梁整体稳定性小于等于钢材强度设计值205 N/mm2,故满足要求十二、悬挑梁与建筑物连接的焊缝计算1、焊缝的正应力其中: t 焊缝厚度t = 9.5 mmlw悬挑梁与建筑物连接的焊缝长度lw = 200 mmN 悬挑梁所受轴向力N = 4 kN经过计算: σ= 4×1000÷((200-2×9.5)×9.5) = 2.33 N/mm2焊缝的正应力小于等于焊缝抗压强度设计值205 N/mm2,故满足要求2、焊缝的剪应力其中: t 焊缝厚度t = 9.5 mmlw悬挑梁与建筑物连接的焊缝长度lw = 200 mmN 固支点的最大支座力N = 8.48 kN经过计算: τ= 8.48×1000÷((200-2×9.5)×9.5) = 4.93 N/mm2焊缝的剪应力小于等于焊缝抗剪强度设计值120 N/mm2,故满足要求3、焊缝的折算应力其中: σ焊缝的正应力σ= 2.33 N/mm2τ焊缝的剪应力τ= 4.93 N/mm2经过计算: f = sqrt(2.33^2+3×4.93^2) =8.85 N/mm2焊缝的折算应力小于等于焊缝折算应力设计值160×1.1=176 N/mm2,故满足要求十三、拉绳计算1、钢丝绳容许拉力计算其中: Fg钢丝绳破断拉力Fg = 144.5 kNα钢丝绳之间荷载不均匀系数α= 0.85K 钢丝绳使用安全系数K = 9经过计算: [Fg] = 144.5×0.85÷9 = 13.65 kN钢丝绳所受的最大拉力小于等于钢丝绳的容许拉力13.65 kN,满足要求2、圆形吊环计算其中: R0 吊环的中心圆半径R0 = 10 mmd 圆环截面圆的直径d = 18 mmP 作用于圆环上的荷截P =10.78 kN经过计算: σ0 = 3.24×10.78×1000×10÷18^3 = 59.89 N/mm2圆形吊环所受应力小于等于容许应力80 N/mm2,满足要求。
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脚手架工程施工设计一、工程简介（概况）工程名称：铁力滨河花园AB栋施工单位：黑龙江省化工建设有限公司监理单位：铁力市龙泰工程建设监理有限责任公司勘察单位：铁力市胜达建设工程勘察有限责任公司设计单位：黑龙江省城科建筑设计中心建设单位：铁力市四海房地产综合开发有限责任公司建筑面积：23670.82m2工程结构：短肢剪力墙层数：18层开工日期：2010年3月15日竣工日期：2011年7月30日工程地址：建设大街第四中学南，石油公司西侧工程总建筑面积23760.82m2，地下一层，地上十八层，建筑总高度为61.9m，地下一层为生活储备间，一、二层为商业网点，三～十八层为住宅。
建筑结构形式为剪力墙结构（局部为框架结构）,合理使用年限为50年,抗震设防烈度为6度,防火设计建筑分类高层为Ⅱ类;其耐火等级I级；防火分区及分隔：每层设二个防火分区，防火墙采用190厚轻集料砼复合砌块，耐火极限大于4.0h，车库采用耐火级限3.0h隔墙，2.0h楼板与其它部位分隔。
二、编制依据：1、铁力滨河花园AB栋楼施工合同。
2、铁力滨河花园AB栋楼结构及建筑施工图纸。
3、主要法规：《中华人民共和国建筑法》、《建设工程质量管理条例》及强制性条文；4、图纸会审记录；5、黑龙江寒地建筑勘察设计有限公司勘测的地质勘探报告：2005-015；6、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001；7、《建筑施工手册》第三版；8、《建筑施工与安全技术》；9、《建筑施工计算手册》；10、《建筑结构荷载规范》11、《钢结构规范》根据工程的实际情况，主楼全高59.4m,所以外脚手架用悬挑式单排脚手架，悬挑式脚手架搭设高度为39m，在4层顶悬挑，搭设总高度59.4m，该脚手架设计用途为结构工程作业的，每层满挂密目网全封闭，每两层设一道水平安全网。
本工程脚手架采用Ⅰ20工字钢，Φ48*3.5钢管，配扣件连接。
悬挑工字钢长度6m,外伸2.0ｍ,锚固端长4ｍ、采用砼中预埋20圆钢三道锚固悬挑钢梁，第一道距锚固端0.3ｍ，后两道间距0.5m。
工字钢外端头间距为1.35米，用[10槽钢与工字钢悬挑端部焊城整体，在[10槽钢上按纵距焊接10cm高Ф25钢筋，用来固定脚手架立杆。
脚手架立杆的纵距为1.35米，水平杆的步距1.50米。
为保证施工脚手及安全维护，外侧挂满2000目安全网，施工时脚手架连续搭设，外脚手架随主体结构上升而上升。
每层平挂安全网，且设挡脚板以防向外踢出坠物。
施工楼层边沿，全部搭设钢管栏杆防护。
同时脚手架的搭设需满足电梯及上料平台等配套工程施工需要。
1、本工程脚手架基本施工程序为：悬挑脚手架做法：在结构板设锚固钢筋→脚手钢梁锚固固定连接效正→交圈设硬防护→安装脚手架→拉结加固→封挂安全网→验收后使用2、材料选用：2.1脚手架钢管应采用现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793-1992）或《底压流体输送用焊接钢管》（GB/T3092-2001）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准《炭素机构钢》（GB/T700-1988）中Q235-A级钢的规定。
2.2所使用的钢管、扣件应送指定试验室作钢管扣件质量检测，合格后方可使用。
2.3新钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定：2.3.1应有产品质量合格证。
2.3.2钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。
2.3.3钢管外径、壁厚、端面等的偏差，不得大于-0.5ｍｍ。
2.3.4钢管弯曲偏差应符合相应规定。
2.3.5钢管必须涂有防锈漆。
2.4旧钢管的检查应符合下列规定：2.4.1表面锈蚀深度不得大于0.5ｍｍ。
锈蚀检查应每年一次。
2.4.2钢管弯曲偏差应符合相应规定。
2.4.3钢管上严禁打孔。
2.5扣件式钢管脚手架应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831-1995）的规定：采用其他材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。
3安装参数3.1大横杆应设置于立杆内侧，其长度大于3跨。
大横杆采用对接扣件连接，纵向水平杆要四周交圈，用直角扣件与内外角部立杆固定。
且接头不设置在同步、跨内水平方向错开距离不少于500mm；各接头中心至最近主节点距离不大于纵向距离的1/3；当使用脚手板时，大横杆为小横杆的支座，用直角扣件固定在立竿上。
3.2横向平杆：主节点处小横杆严禁拆除，端头距墙200mm。
作业层上非主节点处小横杆，据支撑脚手板的需要等间距设置，最大间距应小于纵距的1/2；小横杆两端均应以直角扣件固定于纵向水平杆之上；立杆接头必须采用对接扣件连接；立杆的对接口件交错布置，两个相邻接头不应设在同步同跨内，两个相邻接头在高度方向错开距离不小于500mm，接头中心距离不应大于步距的1/3。
屋面部分可搭接长度不少于1m，且高出檐口1.5m。
双立杆中主副杆间每步不少于两个旋转扣件固定；开始搭设时每6跨设一根抛撑，至连墙件安装稳定后方可拆除。
3.3连墙件：选用形式：刚性连墙件，选用48×3.5钢管，长度为400mm埋入梁内250mm、外露150mm。
布置为：两步两跨；连墙杆应靠近主节点设置，偏移距离小于300mm；当作业层高出连墙件两步时应采取临时稳定措施。
3.4剪刀撑及横向斜撑；剪刀撑倾角为45度跨越立杆数不得超过7根，且应在高度及长度方向连续布置，其接头为搭接搭接长度不少于1m，不少于2个旋转扣件固定；剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点距离不大于150mm，剪刀撑应随层同步搭设。
剪刀撑连续设置3.5横向斜撑：在同一节间由底到顶呈之字形连续布置；在转角处及在中间每6跨均各设一道。
3.6栏杆及挡脚板：均设于立杆内侧，挡脚板应选自重较轻的木板；栏杆上皮高度为1.2m，挡脚板高度为180mm；中栏杆应居中设置。
3.7扫地杆：纵向扫地杆采用直角扣件固定于距底座上皮≤200mm处的立杆上。
横向扫地杆也采用直角扣件固定于紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。
3.8扣件：新旧扣件必须进行防锈处理；螺拴拧紧扭矩应在40N*M～60N*M之间；在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm；对接扣件开口朝上或朝内；各杆件端头伸出扣件盖板边缘长度不应小于100mm。
脚手板应设置在三根以上横向水平杆上，接头对接探头长度≤150mm，且两端可靠固定；在拐角、斜道平台口的脚手板应与横向水平杆可靠连接防止滑动；自作业的脚手板往下计，每6m满铺一层脚手板；施工时要严格控制脚手架使用荷载，确保有较大的安全储备。
4脚手架基础处理：悬挑式：在板内设预埋件3φ20，打拐20cm并同板底钢筋焊接，悬挑采用I20工字钢，工字钢悬挑端部焊接[10槽钢，按脚手架纵距在[10槽钢上焊接Φ25钢筋高10cm。
5脚手架工程安全技术要求：5.1严格按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》及施工方案搭设。
脚手架应经检查验收合格后才准使用。
架子工要经培训考核合格持证上岗。
5.2严禁采用锈蚀严重、弯曲变形及孔、洞裂缝的钢管搭设脚手架。
5.3旧扣件使用前必须进行质量检查、有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。
5.4高架搭设时焊好定位筋，再将立杆放入底座内。
5.5立杆采用2m、4m、6m串茬，对接扣件部位应交错布置。
两根相邻的立杆接头不应设在同一步架内，同一步架体内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向部位交错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距1/3。
5.6立杆接长除顶层可采用搭接，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接，顶层顶步的搭接长度不应小于1m。
5.7纵向水平杆（大横杆）宜设置在立杆内侧，其长度不宜大于3跨。
5.8主接点处必须设置一根横向水平杆（小横杆）、用直角扣件扣接严禁拆除。
5.9双排脚手架在外侧立面整个长度和高度连续设置剪刀撑。
5.10脚手架必须设置纵、横向扫地杆。
纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。
5.11作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管固定在脚手架上；严禁悬挂起重设备。
5.12、在脚手架施工期间，严禁拆除主节点处的纵、模向水平杆和纵、横向扫地件及连墙件。
5.13拆除脚手架时，地面应设围档和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内，各构配件严禁抛掷至地面。
5.14脚手架必须采用钢性连墙件与建筑物可靠连接。
5.14脚手架与建筑物的连墙件垂直间距不应大于3m；水平间距不应大于2.8m。
5.16脚手架材质必须符合规范要求。
钢脚手板采用2mm厚板材冲压制成不能有锈蚀、裂纹。
5.17人行通道宽度不小于1m，坡度1：3，通道及平台临边按要求进行防护。
5.18施工升降机、卸料平台应自成受力系统，禁止与脚手架连接。
5.19高处作业必须系安全带。
5.20脚手架施工区域必须有防雷措施。
要与电压1～20千伏以下的架空输电线路距离不小于2米，同时要有隔离防护措施，水平距离50m设置一处避雷。
5.21施工照明通过脚手架应选用36伏底压电源。
5.22脚手架施工均布活荷载标准值：装修脚手架2kN/m2；结构脚手架3kN/m2。
5.23悬挑式脚手架在搭设之前，必须制定搭设方案，并绘制施工图指导施工。
施工方案及计算书应经上级技术部门或总工审批。
5.24悬挑梁或悬挑架为型钢。
安装时严格按设计要求进行，所以材质应符合钢结构设计规范的有关规定，应有试验报告。
5.25架体在施工中严禁超载使用，不准在悬挑架上放大量材料、过重的设备。
施工人员作业尽量分散脚手架的荷载，严禁利用脚手架穿滑车做垂直运输。
6、脚手架拆除脚手架拆除必须由持有上岗证的架子工拆除。
设一名指挥人员架子工组长和架子工20名。
（1）脚手架拆除顺序严格遵守拆除顺序，坚持由上而下，先加固后拆的原则，不能上下同时作业，拆除脚手架应先拆除挡脚板，再拆脚手板-->护身栏杆->剪刀撑->小横杆-> 大横杆->立杆,最后拆拉结点,当拆至脚手架下部最后一节立杆时要先设临时支撑加固,再拆拉结点。
大片架子拆除后所预留的斜道、上料平台、通道等，要在大片架子拆除前先进行加固，以便拆除后能确保其完整，安全和稳定。
（2）脚手架拆除安全技术措施1）架子拆除时划出作业区，周围竖立警戒标志并设专人进行监护，专人指挥，禁止非作业人员入内。
2）拆架子的高处作业人员戴好安全帽，系安全带、扎裹腿、穿软底鞋，方允许上架作业。
３、拆立杆要抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、剪刀撑时，应先拆中间扣，然后托住中间，再解端头扣。
3）拆脚手架要有专人统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一个有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。