熔硫釜蒸汽消耗计算
换热器蒸汽耗量计算
换热器蒸汽耗量计算
换热器蒸汽耗量的计算涉及到多个因素，包括换热器的热负荷、蒸汽的压力和温度、换热器的热效率等。
下面我将从这些方面逐一
进行解释。
首先，要计算换热器蒸汽耗量，需要确定换热器的热负荷。
换
热器的热负荷是指需要传递的热量大小，通常以单位时间内传递的
热量（单位为热量单位/时间单位，如千瓦或BTU/h）来表示。
这个
数值可以通过热负荷计算公式或者实际测量得到。
其次，需要确定蒸汽的压力和温度。
蒸汽的压力和温度是决定
其热能含量的重要参数，通常可以从蒸汽表或者系统参数中获取。
另外，还需要考虑换热器的热效率。
换热器的热效率是指实际
传热量与理论传热量之比，通常以百分比表示。
热效率可以受到换
热器设计、清洁程度、运行条件等因素的影响。
最后，根据换热器的热负荷、蒸汽的压力和温度以及换热器的
热效率，可以利用换热器蒸汽耗量的计算公式进行计算。
这个公式
通常会涉及到热负荷、蒸汽的焓值以及热效率等参数。
需要注意的是，换热器蒸汽耗量的计算是一个复杂的工程问题，涉及到热力学、流体力学等多个领域的知识。
在实际工程中，可能
还需要考虑到一些修正系数、安全系数等因素。
因此，在进行换热
器蒸汽耗量的计算时，最好由专业工程师或技术人员进行详细的分
析和计算，以确保计算结果的准确性和可靠性。
蒸汽耗量计算书
m3/h J/Kg℃
℃ ℃
拟加至水温： tr 9 热耗量： 热耗量：
Q = C * Qh * 1000(tr − t1) / 3600
930444.444 W
10 温度差： 温度差：
T = T 饱和-{(tr+t1)/2}
F = 1.2*{(Q / (&* K * T )}
蒸汽耗量计算书
1 项目名称： 项目名称： 2 计算类别： 计算类别： 3 计算单位： 计算单位： 4 计算日期： 计算日期： 5 已知条件： 已知条件： 6 蒸汽类别： 蒸汽类别： 饱和蒸汽 压力： 温度： 7 处理水量： 处理水量： 8 原水类别： 原水类别： 含油废水 原水水温： P T饱和 Qh C t1 0.6 158.1 20 4187 10 50 Mpa
K：传热系数
128.1 ℃
11 热交换面积： 热交换面积：
14.4785834 m2
&:由于水垢，热媒分布不均匀影响传热效率系数，0.7。 860 W/（m2*℃）
12 蒸汽耗量： 蒸汽耗量：
G = 1.15*{(3.6* Q) / (im − in)}
im：蒸汽热焓。 in：蒸汽凝结水热焓。
1843.08134 Kg/h
换热器蒸汽耗量计算
换热器蒸汽耗量计算在工业生产中，换热器是一种常见的设备，用于将热能从一个流体传递到另一个流体，以实现能量的有效利用。
而蒸汽耗量的计算，对于换热器的设计和运行至关重要。
本文将以人类的视角，向您介绍如何计算换热器的蒸汽耗量。
我们需要明确蒸汽耗量的定义。
换热器蒸汽耗量是指单位时间内从蒸汽进入换热器的热量。
在实际计算中，我们可以使用以下公式来计算换热器的蒸汽耗量：蒸汽耗量 = 换热器的传热系数 × 换热面积 × （蒸汽进口温度 - 蒸汽出口温度）其中，换热器的传热系数是指换热器在传导热量方面的效率，换热面积是指换热器表面的总面积，蒸汽进口温度是指蒸汽进入换热器时的温度，蒸汽出口温度是指蒸汽离开换热器时的温度。
为了准确计算蒸汽耗量，我们需要首先确定换热器的传热系数。
传热系数受到多种因素的影响，包括流体的性质、流速、管道的材质等。
在实际应用中，我们可以通过实验或者经验公式来估算传热系数。
接下来，我们需要测量换热器的换热面积。
换热面积是指换热器内用于传递热能的表面总面积。
通常，换热器的设计中会包含换热面积的计算公式，我们可以根据这些公式来计算换热面积。
我们需要测量蒸汽进口温度和蒸汽出口温度。
这可以通过在换热器的进口和出口处安装温度传感器来实现。
确保测量时的准确性和稳定性是非常重要的。
通过以上步骤，我们就可以得到换热器的蒸汽耗量。
这个值可以帮助我们评估换热器的性能，并根据需要进行调整和优化。
因此，在实际应用中，准确计算蒸汽耗量是非常重要的。
总结起来，计算换热器的蒸汽耗量需要先确定传热系数，然后测量换热面积和蒸汽的进口出口温度。
通过这些数据，我们可以使用简单的公式来计算蒸汽耗量。
这个值对于换热器的设计和运行具有重要意义。
希望通过本文的介绍，能够帮助您理解换热器蒸汽耗量的计算方法，并在实际应用中能够准确计算和评估换热器的性能。
熔硫釜说明书
熔硫釜介绍一、设备概述泰安宝利来化工机械有限公司提供的熔硫釜是用于化肥厂、焦化厂对含硫气体采用湿法脱硫所产生的硫泡沫进行高效、连续的硫回收而设置的专用设备。
它是代替传统落后的间断熔硫法和直接煮硫法的一种新型金属釜，能够集硫泡沫中硫的分离、熔融、回收于一体。
该设备结构简单；操作容易；工作连续；节电节能；在正常工艺条件下，无维修量；处理量是同等规格间断式熔硫釜的3-4倍，并能彻底解决硫回收系统的环境问题，是化肥厂、焦化厂理想的治理硫泡沫环境污染，实现经济效益的必备设备。
二、工作原理化肥厂、焦化厂对含硫气体采用湿法脱硫所产生的硫泡沫通常收集贮存在硫泡沫槽中，熔硫釜就是用来处理这些硫泡沫的的设备。
在硫泡沫中，硫以单质硫的微小颗粒附着在泡沫中。
熔硫釜运行时，利用压缩空气或耐碱泵将硫泡沫输送至熔硫釜内内，熔硫釜为夹套容器，夹套内通蒸汽对硫泡沫进行加热，当加热至70-90℃时，泡沫破裂，微小颗粒的单质硫迅速聚集增大，与脱硫液分离。
熔硫釜的上部安装有一个易于脱硫液进入、收集而阻止硫颗粒进入的脱硫液收集器。
收集后的脱硫液排除熔硫釜外并回收至脱硫系统循环使用。
剩余的硫颗粒靠自重下沉至熔硫釜的下部，熔硫釜的下部安装熔硫加热器，下沉的颗粒不断积累，同时不断地进行加热，当加热至120-130℃时，成为易于流动的熔融状态的硫，排除熔硫釜外，经冷却后成为块状固体硫进行回收。
三、熔硫釜的专利结构特点和技术特性1、熔硫釜的结构特点：连续熔硫釜主要由三部分组成：内件、内筒体及蒸气夹套，采用夹套加热。
熔硫釜的上部安装一个易于脱硫液进入、收集，同时可以阻止硫颗粒进入的脱硫液收集器。
底部安装用于硫颗粒分散加热的熔硫加热器，熔硫加热器的末端安装有保温截止阀，熔融后的硫从保温截止阀排除。
2、熔硫釜的技术特性（1）典型规格及工艺性能我公司可根据用户要求设计制造各种型号的熔硫釜。
（2）使用动力条件饱和水蒸气压力：0.35—0.4 MPa，耐碱泵扬程：30—40m。
脱硫工段工艺计算
三厂一、流程图二、各设备热量衡算进半脱冷却塔的气量为： 53000 m 3 气体成分物料衡算(1) H 2S 脱除量---G 1，kg/h 、G 1=G 0(C 1-C 2)=5.3*104*(1.5-0.06)/1.0*103=76.32 kg/h (2)溶液循环量L T ，m 3/h 、 L T =1200 m 3/h(3) 生成Na 2S 2O 3消耗的H 2S 的量 G 2, kg/h 、 取Na 2S 2O 3的生成率为H 2S 脱除量的8%计算 即G 2=76.32*8%=6.11 kg/h (4) Na 2S 2O 3DE 生成量，G 3, kg/hG3=6.11*158/2*32=14.20 kg/h(5) 理论回收硫量G4, kg/hG4=(76.32-6.11)*32/34=66.08 kg/h(6) 硫泡沫生成量G5 m3/hS1--------硫泡沫中的硫含量，kg/ m3此处取S1=30 kg/ m3G5=66.08/30=2.22 m3/h(7) 入熔硫釜硫膏量G6 kg /hG6= G4/S2S2-----硫膏含硫量，此处取S2=20%G6=66.08/0.2=330.4 kg /h1、冷却塔热量衡算（1）冷却塔热负荷，Q1,kJ/h半水煤气进冷凝塔的温度为：70℃，出口的温度为：35℃70℃水蒸汽的压力为31.2 KPa;35℃水蒸汽的压力为5.6KPa即70℃半水煤气含水量31.2*5.3*104/141=1.17*104 m3 35℃半水煤气含水量5.6*5.3*104/138=2.15 *103m3Q1= G0 [C P (t1-t2)+ W1i1- W2i2]C P-----半水煤气平均等压比热容kJ/(kmol.℃)W1. W2------------入.出冷却塔半水煤气含水量C P=43%*10.13*2+31.5%*0.754*28+6.8%*0.653*44+18%*0.745*28+0.7%*0.653*32=21.22 kJ/(kmol.℃)即Q1= G0 [C P (t1-t2)+ W1i1- W2i2]=5.3*104*21.22*（70-35）/22.4+1.17*104*0.1979*2624.3-2.15*103*0.03960*2559=7.62*106 kJ/h（2）冷却水消耗W3 kg /hW3= Q1/C△t △t=8℃即W3=7.62*106/8*4.183=2.28*105kg /h2、清洗热量衡算（1）清洗塔热负荷，Q1,kJ/h半水煤气进清洗的温度为：37℃，34.2KPa出口的温度为：29℃，34.2KPa37℃水蒸汽的压力为6.3 KPa;29℃水蒸汽的压力为4.0KPa即37℃半水煤气含水量6.3*5.3*104/134=2.49*103 m333℃半水煤气含水量4.0*5.3*104/134=1.58*103m3Q1= G0 [C P (t1-t2)+ W1i1- W2i2]C P-----半水煤气平均等压比热容kJ/(kmol.℃)W1. W2------------入.出冷却塔半水煤气含水量C P=43%*10.13*2+31.5%*0.754*28+6.8%*0.653*44+18%*0.745*28+0.7%*0.653*32=21.22 kJ/(kmol.℃)即Q1= G0 [C P (t1-t2)+ W1i1- W2i2]=5.3*104*21.22*（37-29）/22.4 +2.49*103*0.05114*2401.0-1.58*103*0.03036*2423.7=5.91*105 kJ/h（2）冷却水消耗W3 kg /hW3= Q1/C△t △t=8℃即W3=5.91*105/8*4.183=2.32*104kg /h3、熔硫釜热量消耗（1）熔硫釜热负荷，Q3,kJ/h硫的比热容：0.71KJ/（kg.℃）硫的熔融热：1.72*103 kJ/kmol由前面物料衡算知道:硫泡沫生成量G5=2.22m3/h同时硫的理论回收量：G4=66.68 kg/h即硫的体积：V=66.08/（1.96*103）=0.034m3/h即清液的量为：G8=（2.22-0.034）m3/h= 2.19m3/hQ3=Q硫+Q清液Q硫=0.71*（120-40）*66.68+1.72*103*66.68/32=7.47*103 kJ/hQ清液=0.8834*4.1868*（135-40）*2.19*1.04626*103=0.81*106 kJ/h即Q3=Q硫+Q清液=7.47*103+0.812*106=0.819*106 kJ/h（2）蒸汽消耗量，W，kg/h进熔硫釜的蒸汽压力为：0.6MPa,温度为164℃，出口冷凝液的温度为：164℃，，压力为：0.5 MPa。
蒸汽耗量计算calculation for steam heating
160.5112Note:steam consumption for heater(Kg/h)q m1=flow of medium heated(Kg/h)q m2=2400specific heat of medium heated(KJ/Kg.K)C l =1.884specific heat of medium heating water4.1868KJ/Kg.K specific heat of medium heating oil1.884KJ/Kg.Kultimate temperature of medium heated ℃t 2=95initial temperature of medium heated ℃t 1=40specific enthalpy of heating steam(KJ/Kg)i"=2762.9condensating water specific enthalphy of heating steam(KJ/Kg i'=697.1efficiency of heaterη=0.751.M/E F.O.heatersteam consumption for heater(Kg/h)q m1=236flow of medium heated(Kg/h)q m2=3861specific heat of medium heated(KJ/Kg.K)C l =1.884specific heat of medium heating water4.1868KJ/Kg.K specific heat of medium heating oil1.884KJ/Kg.Kultimate temperature of medium heated ℃t 2=150initial temperature of medium heated ℃t 1=90specific enthalpy of heating steam(KJ/Kg)i"=2762.9condensating water specific enthalphy of heating steam(KJ/Kg i'=697.1efficiency of heaterη=0.752.A/E F.O.heatersteam consumption for heater(Kg/h)q m1=44flow of medium heated(Kg/h)q m2=1188specific heat of medium heated(KJ/Kg.K)C l =1.884specific heat of medium heating water4.1868KJ/Kg.K specific heat of medium heating oil1.884KJ/Kg.Kultimate temperature of medium heated ℃t 2=150initial temperature of medium heated ℃t 1=90specific enthalpy of heating steam(KJ/Kg)i"=2762.9condensating water specific enthalphy of heating steam(KJ/Kg i'=697.1efficiency of heaterη=0.753.F.O.separator heatersteam consumption for heater(Kg/h)q m1=265.81flow of medium heated(Kg/h)q m2=4554specific heat of medium heated(KJ/Kg.K)C l =1.884specific heat of medium heating water4.1868KJ/Kg.K specific heat of medium heating oil1.884KJ/Kg.Kultimate temperature of medium heated ℃t 2=98initial temperature of medium heated ℃t 1=50specific enthalpy of heating steam(KJ/Kg)i"=2762.9condensating water specific enthalphy of heating steam(KJ/Kg i'=697.1efficiency of heaterη=0.754.L.O.separator heatersteam consumption for heater(Kg/h)q m1=160.51flow of medium heated(Kg/h)q m2=2400specific heat of medium heated(KJ/Kg.K)C l =1.884specific heat of medium heating water4.1868KJ/Kg.K specific heat of medium heating oil1.884KJ/Kg.K 一 Steam consumption for heaterultimate temperature of medium heated℃t2=95initial temperature of medium heated℃t1=40specific enthalpy of heating steam(KJ/Kg)i"=2762.9condensating water specific enthalphy of heating steam(KJ/Kg i'=697.1efficiency of heaterη=0.755.M/ E Jacket water preheatersteam consumption for heater(Kg/h)q m1=370flow of medium heated(Kg/h)q m2=1060specific heat of medium heated(KJ/Kg.K)C l=4.1868specific heat of medium heating water4.1868KJ/Kg.Kspecific heat of medium heating oil1.884KJ/Kg.Kultimate temperature of medium heated℃t2=50initial temperature of medium heated℃t1=15specific enthalpy of heating steam(KJ/Kg)i"=2762.9condensating water specific enthalphy of heating steam(KJ/Kg i'=697.1efficiency of heaterη=0.756.Hot water tanksteam consumption for heater(Kg/h)q m1=120(according to complement in general )flow of medium heated(Kg/h)q m2=specific heat of medium heated(KJ/Kg.K)C l=4.1868specific heat of medium heating water4.1868KJ/Kg.Kspecific heat of medium heating oil1.884KJ/Kg.Kultimate temperature of medium heated℃t2=70initial temperature of medium heated℃t1=10specific enthalpy of heating steam(KJ/Kg)i"=2738.5condensating water specific enthalphy of heating steam(KJ/Kg i'=604.7efficiency of heaterη=0.75。
蒸汽浪费能源计算说明书
一、湿蒸汽给用户带来的能源浪费分析公式如下：例如：管路口径为：DN125，0.4Mpa 饱和蒸汽，换热器热负荷为=2800KW （一）0.4Mpa 纯净的蒸汽的汽化潜热焓值为：2108KJ/KG计算所需蒸汽量公式为：Q=2800KW/2108KJ/KG=1.328KG/S（二）0.4Mpa 非纯净的蒸汽它的汽化潜热焓值为(国内常见为85%)2108KJ/KG*85%=1791.8KJ/KG套用以上的公式重新计算计算所需蒸汽量公式为：Q=2800KW/1791.8KJ/KG=1.562KG/S由上述计算可得出浪费蒸汽量为：1.562KG/S-1.328KG/S=0.2346KG/S浪费蒸汽量换算小时为：0.2346KG/S*3600=847.827KG/H换热器每天工作8小时，一年工作320天则可计算每年耗费蒸汽量如下：847.827KG/H*8*320D=2162759.322KG/Y现在外网蒸汽的是收费标准为150元人民币/吨浪费人民币为：150元人民币/吨*2162.759322T=32441.38983元人民币即每年如果按照现在的使用情况来计算大约需要浪费32441.38983元人民币。
如果加上湿蒸汽对阀门和管道的破坏而导致的维修费用每年大约在上万元的资金无形的浪费掉。
每台控制阀根据韩国JK的经验计算大约每年花费3500元的维修费用，每台换热器设备的维修费用为2500元，加上人工费用即每年需要花费在单套系统中维修保养上的费用大约在7000元人民币左右，如果系统的用汽设备居多，则需要花费的费用将更多。
如果加上一台DN125的蒸汽洁净站投入人民币为：33985元人民币投资回报期为：7.47个月二、生活用水换热站1人工控制温度与自动控制温度性能与能源利用计算比较：(一)人工控制温度：热水容易加热超温，能源浪费；经常使用截止阀调节温度会造成截止阀填料泄漏，若采用波纹管截止阀进行调节会导致波纹管的断裂，存在安全隐患。
工业蒸汽耗量计算公式
工业蒸汽耗量计算公式工业生产中，蒸汽可是个重要角色，而计算工业蒸汽耗量那可是有门道的。
先来说说为啥要搞清楚这蒸汽耗量的计算。
就拿我之前在一家食品加工厂的经历来说吧。
那时候，厂里新上了一条生产线，生产各种美味的糕点。
可没多久，就发现蒸汽费用高得吓人。
老板那脸黑得，跟锅底似的，把我们几个技术人员叫到一块儿，让赶紧找出问题所在。
这一查，才发现是蒸汽耗量没算清楚，设备运行不合理，白白浪费了好多蒸汽。
要计算工业蒸汽耗量，得先搞明白几个关键的东西。
首先就是热负荷，这就好比是一个大胃王能吃多少东西。
热负荷通常和生产工艺、设备的类型以及运行时间都有关系。
比如说，在化工生产中，反应釜需要加热到一定温度并保持一段时间，这期间所需的热量就是热负荷。
然后呢，还有蒸汽的参数，像是压力和温度。
不同压力和温度下的蒸汽，所含的能量可是不一样的。
这就像同样是一碗饭，热乎的和凉的给人的饱腹感可能就不同。
一般来说，工业蒸汽耗量的计算公式可以简单表示为：蒸汽耗量 =热负荷÷（蒸汽焓值- 凝结水焓值）。
这里面的焓值可别把您给绕晕了，其实就是表示蒸汽所含能量的一个指标。
咱再具体点说，假如一个工厂里有一台换热器，要把 1000 千克的水从 20℃加热到 80℃。
水的比热容是 4.2×10³焦耳/（千克·℃），那所需的热量就是 1000×4.2×10³×（80 - 20） = 2.52×10^8 焦耳。
假设使用的蒸汽压力是 1.0MPa，温度是 180℃，对应的蒸汽焓值是2778 千焦/千克；凝结水温度是 90℃，焓值是 377 千焦/千克。
那蒸汽耗量就是 2.52×10^8÷（2778 - 377）×10³ ≈ 107 千克。
不过，实际情况可没这么简单。
因为在工厂里，管道的散热损失、设备的热效率等因素都得考虑进去。
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熔硫釜蒸汽消耗计算
⑴硫泡沫槽：Ø3500mm H=4000mm
V=πR2×H=3.14×(3.5/2)2×4=38.46m3
∴S泡沫的体积：
38.46/2=19.23m3（经沉淀静置后排完清液的体积）
又∵处理19.23 m3硫泡沫的时间大约为1.5小时
∴每小时处理的硫泡沫量为：X=19.23÷1.5=12.82 m3/h
且12.82 m3的硫泡沫供给四台熔硫釜，所以每台釜的处理量为：Y=12.82÷4=3.2 m3/h.台
⑵设硫泡沫中含单质硫（斜方硫）8%左右，含盐类5%，其余为水溶
液，即为87%。
由物理化学中的Cp,m=Φ（T）得，即Cp,m=a+b×T+cT2。
又∵T1=253℃ T2=177℃ t1=28.5℃ t2=106.7℃
∴Tm=(253+177)/2=215℃+273=488K
tm=(106.7+28.5)/2=67.6℃+273=340.7K
查表得Na2CO3的Cp,m=110.50J/K.mol,H2O(l)的Cp,m=75.295 J/K.mol，S的Cp,m=14.98+26.11×10-3×340.7=23.87 J/K.mol H2O(g)的Cp,m=30+10.71×10-3×488=35.23 J/K.mol
⑶硫泡沫混合物的Cp,m=0.08×23.87+0.05×110.50+0.87×75.295
=1.9096+5.525+65.5066
=72.94 J/K.mol
查表得：ρs=2.07×103kg/m3
ρNa2CO3=2.532×103kg/m3ρH2O=1.0×103kg/m3
硫泡沫混合物的密度=(2.07×0.08+2.532×0.05+1.0×0.87)×103=1.1622×103kg/m3
⑷根据热量衡算得：（忽略热损失及釜壁热阻）
q m1×Cp,m1(T1-T2)= q m2×Cp,m2(t2-t1)
令K= Cp,m2/ Cp,m1=72.94/35.23=2.07;
q m2=ρ×q V2=1.1622×103×3.2=3.72×103 kg/h,得
∴q m1= [q m2×(t2-t1)/ (T1-T2)]×K
∴q m1= [3.72×103×(106.7-28.5)/ (253-177)]×2.07
={(3.72×103×78.2)/76}×2.07=7.92×103 kg/h.台
合计为：7.92×103×4=31.69t/h（四台釜的平均值）
总蒸汽耗（天）：
总硫磺产量（天）：1.25t （50合硫磺）( 粗略值)
∴吨硫磺蒸汽耗=13.24/1.25=10.59
合成车间文方元
2011-1-10。