钢管抗浮计算
抗浮计算——精选推荐
抗浮计算
抗浮设计水位埋深为7.2m （-7.2m）
超高建筑基础底埋深为14.5m（-14.5m）
车库防水底板底埋深11.6m（-11.6m）
基础及防水底板顶埋深11m（-11m）
稳定水位取埋深10.6m（-10.6m）
钢筋混凝土取25kN 水为10kN
一、按稳定水位计算抗浮力
1.超高建筑基础
水浮力为（14.5m-10.6m）×10=39kN
基础自重（14.5m-11m）×25=87.5kN
基础自重＞水浮力
2.车库防水底板
水浮力（11.6m-10.6m）×10=10kN
自重（11.6m-11m）×25=15kN
自重＞水浮力
按稳定水位计算基础自重可以对抗水浮力，靠自重抗浮
二、按抗浮设计水位计算
1.超高建筑基础
水浮力（14.5m-7.2m）×10=73kN
基础自重（14.5m-11m）×25=87.5kN
基础自重＞水浮力
3.车库防水底板
水浮力（11.6m-7.2m）×10=44kN
自重（11.6m-11m）×25=15kN
44-15=29kN
自重＜水浮力
靠自重出库防水地板不能抗浮
另框架结构每层自重经验值一般取15kN，所以车库防水板上部平均加盖两层建筑即可靠自重抗浮。
管道抗浮计算
管道抗浮计算
管道敷设在浸水的土壤中时会受到静水或流水的作用而产生浮力，为了克服浮力对管道产生的影响，必须采取一定的措施来保证管道的稳定性。
使用加重块可以抵消浮力的作用，为降低造价，设计中采用毛石混凝土砌筑重块，重块的尺寸和数量由土建专业通过计算来确定。
重块砌筑完成后，才能进行管沟的回填，保证管道在管沟中的设计位置。
1管身自重
m
=547.2kg/m
自重
2回填土重量
设计要求回填土的压实系数为0.90，地勘试验报告得出土样最大干密度为1.81，回填土压实密度为1.81×0.9=1.629g/cm3=1629kg/ m3
按设计图纸过河底段管顶覆土1.2m，每米覆土重量
m
覆土
=1.2×1.4×1.0×1629=2736.72 kg/m
3最大浮力
每米管道完全浸没时
F=gv
液
=1000×9.8×3.14×0.72×1=15080N即为1508 kg 4验算
m
自重+ m
覆土
=547.2+2736.72=3283.92﹥1508 所以不须采取抗浮措施。
抗浮计算——精选推荐
抗浮计算地下室抗浮计算整体抗浮计算：抗浮设计⽔头：7.4m，底板厚0.5m，底板上覆⼟1.9m，地下室顶板厚0.16m（梁板柱折算厚度0.4m），地下室顶板覆⼟1.5m。
单位⾯积⽔浮⼒：6.5x10=65KN单位⾯积抗⼒：0.4x25+0.9x18+0.2x25+1.6x18+0.4x25=70KN>67整体抗浮满⾜要求，底板局部抗浮计算：抗浮设计⽔头：6.5m，底板厚0.4m，底板上覆⼟1.1m。
单位⾯积⽔浮⼒：6.5x10=65KN单位⾯积抗⼒：[0.4x25+0.9x18+0.2x25]x0.9=31.2KN 局部抗浮不满⾜。
防⽔底板需计算配筋。
单位⾯积净浮⼒q为：65x1.2-31.2x1.2=40.56KN按经验系数法计算：Mx=q*Ly*（Lx-2b/3）*（Lx-2b/3）/8=40.56*8.4*（8.1-2*5/3）*（8.1-2*5/3）/8=967.6KNm柱下板带⽀座最⼤负弯矩M1为：M1=0.5*Mx=483.8KNm（跨中板带最⼤为0.17）柱下板带跨中最⼤正弯矩M2为：M2=0.22*Mx=212.9KNm（跨中板带最⼤为0.22）配筋为：下部为：As1=M1/（0.9*fy*h1*3.9）=483.8/（0.9*360*1150*3.9）=332.9mm <Ф16@200As1’=M1/（0.9*fy*h1’*3.9）=483.8/（0.9*360*350* 3.9）=1039mm 基本等于Ф16@200上部为：As2=M2/（0.9*fy*h2* 3.9）=212.9/（0.9*360*350* 3.9）=481.4mm <Ф16@200上式配筋计算中分母3.9为柱下板带宽度。
原设计防⽔底板配筋满⾜要求。
独⽴基础计算阶梯基础计算项⽬名称_____________⽇期_____________设计者_____________校对者_____________⼀、设计依据《建筑地基基础设计规范》 (GB50007-2002)①《混凝⼟结构设计规范》 (GB50010-2002)②⼆、⽰意图三、计算信息构件编号: JC-1 计算类型: 验算截⾯尺⼨1. ⼏何参数台阶数n=3矩形柱宽bc=600mm 矩形柱⾼hc=600mm基础⾼度h1=300mm基础⾼度h2=400mm基础⾼度h3=500mm基础长度b1=750mm 基础宽度a1=750mm基础长度b2=725mm 基础宽度a2=725mm基础长度b3=725mm 基础宽度a3=725mm2. 材料信息基础混凝⼟等级: C35 ft_b=1.57N/mm2fc_b=16.7N/mm2柱混凝⼟等级: C40 ft_c=1.71N/mm2fc_c=19.1N/mm2钢筋级别: RRB400 fy=360N/mm23. 计算信息结构重要性系数: γo=1.0基础埋深: dh=1.500m纵筋合⼒点⾄近边距离: as=50mm基础及其上覆⼟的平均容重: γ=20.000kN/m3最⼩配筋率: ρmin=0.150%4. 作⽤在基础顶部荷载标准值考虑⽔浮⼒作⽤：⽔浮⼒标准值为：65-31.2=33.8Kpa 覆⼟及⾃重荷载标准值为：1.6x18+0.4x25=38.8Kpa活荷载标准值为：4KPaFgk=304.000kN Fqk=243.400kNMgxk=0.000kN*m Mqxk=0.000kN*mMgyk=0.000kN*m Mqyk=0.000kN*mVgxk=0.000kN Vqxk=0.000kNVgyk=0.000kN Vqyk=0.000kN永久荷载分项系数rg=1.20可变荷载分项系数rq=1.40Fk=Fgk+Fqk=304.000+243.400=547.400kNMxk=Mgxk+Mqxk=0.000+(0.000)=0.000kN*mMyk=Mgyk+Mqyk=0.000+(0.000)=0.000kN*mVxk=Vgxk+Vqxk=0.000+(0.000)=0.000kNVyk=Vgyk+Vqyk=0.000+(0.000)=0.000kNF1=rg*Fgk+rq*Fqk=1.20*304.000+1.40*243.400=705.560kNMx1=rg*Mgxk+rq*Mqxk=1.20*(0.000)+1.40*(0.000)=0.000kN*mMy1=rg*Mgyk+rq*Mqyk=1.20*(0.000)+1.40*(0.000)=0.000kN*mVx1=rg*Vgxk+rq*Vqxk=1.20*(0.000)+1.40*(0.000)=0.000kNVy1=rg*Vgyk+rq*Vqyk=1.20*(0.000)+1.40*(0.000)=0.000kNF2=1.35*Fk=1.35*547.400=738.990kNMx2=1.35*Mxk=1.35*(0.000)=0.000kN*mMy2=1.35*Myk=1.35*(0.000)=0.000kN*mVx2=1.35*Vxk=1.35*(0.000)=0.000kNVy2=1.35*Vyk=1.35*(0.000)=0.000kNF=max(|F1|,|F2|)=max(|705.560|,|738.990|)=738.990kNMx=max(|Mx1|,|Mx2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kN*mMy=max(|My1|,|My2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kN*mVx=max(|Vx1|,|Vx2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kNVy=max(|Vy1|,|Vy2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kN5. 修正后的地基承载⼒特征值fa=135.000kPa四、计算参数1. 基础总长 Bx=2*b1+2*b2+2*b3+bc=2*0.750+2*0.725+2*0.725+0.600=5.000m2. 基础总宽 By=2*a1+2*a2+2*a3+hc=2*0.750+2*0.725+2*0.725+0.600=5.000m3. 基础总⾼ H=h1+h2+h3=0.300+0.400+0.500=1.200m4. 底板配筋计算⾼度 ho=h1+h2+h3-as=0.300+0.400+0.500-0.050=1.150m5. 基础底⾯积 A=Bx*By=5.000*5.000=25.000m26. Gk=γ*Bx*By*dh=20.000*5.000*5.000*1.500=750.000kNG=1.35*Gk=1.35*750.000=1012.500kN五、计算作⽤在基础底部弯矩值Mdxk=Mxk-Vyk*H=0.000-0.000*1.200=0.000kN*mMdyk=Myk+Vxk*H=0.000+0.000*1.200=0.000kN*mMdx=Mx-Vy*H=0.000-0.000*1.200=0.000kN*mMdy=My+Vx*H=0.000+0.000*1.200=0.000kN*m六、验算地基承载⼒1. 验算轴⼼荷载作⽤下地基承载⼒pk=(Fk+Gk)/A=(547.400+750.000)/25.000=51.896kPa 【①5.2.1-2】因γo*pk=1.0*51.896=51.896kPa≤fa=135.000kPa轴⼼荷载作⽤下地基承载⼒满⾜要求因Mdyk=0, Mdxk=0Pkmax=(Fk+Gk)/A=(547.400+750.000)/25.000=51.896kPa七、基础冲切验算1. 计算基础底⾯反⼒设计值因 Mdx=0 并且 Mdy=0Pmax=Pmin=(F+G)/A=(738.990+1012.500)/25.000=70.060kPa Pjmax=Pmax-G/A=70.060-1012.500/25.000=29.560kPa2. 验算柱边冲切YH=h1+h2+h3=1.200m, YB=bc=0.600m, YL=hc=0.600mYHo=YH-as=1.150m2.1 因 8002.2 x⽅向柱对基础的冲切验算x冲切位置斜截⾯上边长bt=YB=0.600mx冲切位置斜截⾯下边长bb=YB+2*YHo=2.900mx冲切不利位置bm=(bt+bb)/2=(0.600+2.900)/2=1.750mx冲切⾯积(By≥Bx)Alx=(By/2-YL/2-YHo)*Bx-(Bx/2-YB/2-YHo)2=(5.000/2-0.600/2-1.150)*5.000-(5.000/2-0.600/2-1.150)2=4.148m2x冲切截⾯上的地基净反⼒设计值Flx=Alx*Pjmax=4.148*29.560=122.598kNγo*Flx=1.0*122.598=122.60kNγo*Flx≤0.7*βhp*ft_b*bm*YHo=0.7*0.967*1.57*1750*1150=2138.01kNx⽅向柱对基础的冲切满⾜规范要求2.3 y⽅向柱对基础的冲切验算y冲切位置斜截⾯上边长at=YL=0.600my冲切位置斜截⾯下边长ab=YL+2*YHo=2.900my冲切不利位置am=(at+ab)/2=1.750my冲切⾯积(Bx≥By)Aly=(Bx/2-YB/2-YHo)*By-(By/2-YL/2-YHo)2 =(5.000/2-0.600/2-1.150)*5.000-(5.000/2-0.600/2-1.150)2=4.148m2y冲切截⾯上的地基净反⼒设计值Fly=Aly*Pjmax=4.148*29.560=122.598kNγo*Fly=1.0*122.598=122.60kNγo*Fly≤0.7*βhp*ft_b*am*YHo=0.7*0.967*1.57*1750*1150=2138.01kNy⽅向柱对基础的冲切满⾜规范要求3. 验算h2处冲切YH=h2+h3=0.900mYB=bc+2*b3=2.050mYL=hc+2*a3=2.050mYHo=YH-as=0.850m3.1 因 8003.2 x⽅向变阶处对基础的冲切验算x冲切位置斜截⾯上边长bt=YB=2.050mx冲切位置斜截⾯下边长bb=YB+2*YHo=3.750mx冲切不利位置bm=(bt+bb)/2=(2.050+3.750)/2=2.900mx冲切⾯积(By≥Bx)Alx=(By/2-YL/2-YHo)*Bx-(Bx/2-YB/2-YHo)2 =(5.000/2-2.050/2-0.850)*5.000-(5.000/2-2.050/2-0.850)2=2.734m2x冲切截⾯上的地基净反⼒设计值Flx=Alx*Pjmax=2.734*29.560=80.827kNγo*Flx=1.0*80.827=80.83kNγo*Flx≤0.7*βhp*ft_b*bm*YHo=0.7*0.992*1.57*2900*850=2686.46kNx⽅向变阶处对基础的冲切满⾜规范要求3.3 y⽅向变阶处对基础的冲切验算y冲切位置斜截⾯上边长at=YL=2.050my冲切位置斜截⾯下边长ab=YL+2*YHo=3.750my冲切不利位置am=(at+ab)/2=2.900my冲切⾯积(Bx≥By)Aly=(Bx/2-YB/2-YHo)*By-(By/2-YL/2-YHo)2 =(5.000/2-2.050/2-0.850)*5.000-(5.000/2-2.050/2-0.850)2=2.734m2y冲切截⾯上的地基净反⼒设计值Fly=Aly*Pjmax=2.734*29.560=80.827kNγo*Fly=1.0*80.827=80.83kNγo*Fly≤0.7*βhp*ft_b*am*YHo=0.7*0.992*1.57*2900*850=2686.46kNy⽅向变阶处对基础的冲切满⾜规范要求4. 验算h3处冲切YH=h3=0.500mYB=bc+2*b2+2*b3=3.500mYL=hc+2*a2+2*a3=3.500mYHo=YH-as=0.450m4.1 因(YH≤800) βhp=1.04.2 x⽅向变阶处对基础的冲切验算x冲切位置斜截⾯上边长bt=YB=3.500mx冲切位置斜截⾯下边长bb=YB+2*YHo=4.400mx冲切不利位置bm=(bt+bb)/2=(3.500+4.400)/2=3.950mx冲切⾯积(By≥Bx)Alx=(By/2-YL/2-YHo)*Bx-(Bx/2-YB/2-YHo)2 =(5.000/2-3.500/2-0.450)*5.000-(5.000/2-3.500/2-0.450)2=1.410m2x冲切截⾯上的地基净反⼒设计值Flx=Alx*Pjmax=1.410*29.560=41.679kNγo*Flx=1.0*41.679=41.68kNγo*Flx≤0.7*βhp*ft_b*bm*YHo=0.7*1.000*1.57*3950*450=1953.47kNx⽅向变阶处对基础的冲切满⾜规范要求4.3 y⽅向变阶处对基础的冲切验算y冲切位置斜截⾯上边长at=YL=3.500my冲切位置斜截⾯下边长ab=YL+2*YHo=4.400my冲切不利位置am=(at+ab)/2=3.950my冲切⾯积(Bx≥By)Aly=(Bx/2-YB/2-YHo)*By-(By/2-YL/2-YHo)2=(5.000/2-3.500/2-0.450)*5.000-(5.000/2-3.500/2-0.450)2=1.410m2y冲切截⾯上的地基净反⼒设计值Fly=Aly*Pjmax=1.410*29.560=41.679kNγo*Fly=1.0*41.679=41.68kNγo*Fly≤0.7*βhp*ft_b*am*YHo=0.7*1.000*1.57*3950*450=1953.47kNy⽅向变阶处对基础的冲切满⾜规范要求⼋、柱下基础的局部受压验算因为基础的混凝⼟强度等级⼩于柱的混凝⼟强度等级，验算柱下扩展基础顶⾯的局部受压承载⼒。
承载力及桩数、抗浮计算
管桩抗浮及承重承载力计算1.抗浮验算：1.1底板面-3.9501.结构自重：覆土1.0m ： 16×1.0=16.0kN/m 2顶板自重(厚度0.25m)： 25×0.25＝6.25kN/m 2底板自重(厚度0.50m)： 25×0.50=12.5 kN/m 2面层150mm 0.15×20=3 kN/m 2柱、梁重 约3 kN/m 2ΣN=40.75 kN/m 22.水浮力F 浮=1.2×(5.45-0.5)×10=59.4kN/m 2∵F 浮>ΣN ∴不满足抗浮要求F 拔=(59.4-40.75)×7.8×7.8=1134kN3.抗拔桩计算取直径400预应力管桩， 桩长24m 单桩设计抗拔承载力：∑+=p i si i s p d G l f U R λγ'=6.06.14.0⨯⨯π(7.1×15+7.3×20+3.9×50+5.7×55) +π×0.4×0.08×13×24=358.5kN+31.3=390kN单根柱下抗拔桩根数=1134/390.0=2.90取3根1.2底板面-3.301.结构自重：覆土1.0m ： 16×1.0=16.0kN/m 2顶板自重(厚度0.25m)： 25×0.25＝6.25kN/m 2底板自重(厚度0.50m)： 25×0.50=12.5 kN/m 2面层150mm 0.15×20=3 kN/m 2柱、梁重 约3 kN/m 2ΣN=40.75 kN/m 22.水浮力F 浮=1.2×(4.8-0.5)×10=51.6kN/m 2∵F 浮>ΣN ∴不满足抗浮要求F 拔=(51.6-40.75)×7.8×7.8=660kN3.抗拔桩计算取直径400预应力管桩， 桩长24m 单桩设计抗拔承载力：∑+=p i si i s pd G l f U R λγ'=6.06.14.0⨯⨯π(7.6×15+7.3×20+3.9×50+5.1×55) +π×0.4×0.08×13×24=346.4kN+31.3=377.8kN单根柱下抗拔桩根数=660/377.8=1.747取2根1.3靠外墙处抗浮计算（以-3.95算）1.结构自重：ΣN=40.75 kN/m 2每沿米40.75×5.1/2=103.9kN/m外墙自重0.3×25×3.55=26.625 kN/m外挑土重0.5×16×4.8=38.kN/m合计168.5 kN/m2.水浮力 F 浮=1.2×(5.45-0.5)×10=59.4kN/m 2每沿米59.4×5.1/2=151.4kN/m∵F 浮<ΣN ∴满足抗浮要求靠外墙抗浮满足要求，可不打桩，考虑沿外墙下每1~2跨打一根桩，以保持整个车库的变形协调。
管道抗浮计算手册
计算书：抗浮计算
一、只需对埋深最浅的DN1000钢筋混凝土排水管进行计算
1、管道质量
经翻阅资料详06MS201-1第39页,管内径为DN1000的钢筋混凝土排水管,管壁厚为100mm,则延米管道总重量约
m
自重
=0.35截面积×1×2400砼重=840kg
2、回填土重量
设计要求回填土的压实系数为0.87,地勘试验报告得出土样最小干密度为0.975,回填土压实密度为0.975×0.87=0.848g/cm3=848kg/m3
按设计图纸顶覆土最小1m,每米覆土重量
m
覆土
=1×1.2×1.0×848=1017kg/m
3、最大浮力
每米管道完全浸没时
F=gv
液
ρ=1000×9.8×3.14×0.62×1=11078N即为1108kg
4、验算
m
自重+m
覆土
=840+1017=1857﹥11081.1所以不须采取抗浮措施.
说明：①管道质量我不知道,请你界定；
②回填土重量：压实系数为0.87,最小干密度按1.34取值
计算为：1.34×0.87=1.1658g/cm3=1166kg/m3
③F=gv
液
ρ=
④验算：
DN500塑料管每延米25.9Kg/m,按覆土最小0.7m计算,设计要求回填土的压实系数为0.87,。
长距离大管径定向钻穿越管道--抗浮力计算措施及回拖施工工艺
长距离大管径定向钻穿越管道--抗浮力计算措施及回拖施工工艺摘要：长输管道工程定向钻穿越施工回拖大管径、超长距离管道时，由于钻孔中的泥浆产生的不平衡浮力，随着管径增大和长度增长管道在泥浆中产生的浮力与钻孔之间的摩擦力、管道与孔壁大面积接触差产生挤压造成的孔壁垮塌。
通过现场经验和管道回拖过程中泥浆浮力计算分析，采用回拖管道内安装注满水的聚乙烯管的方式，均匀的平衡掉泥浆产生的浮力，有效的降低了回拖管道与孔洞的摩擦面积，从而减少了摩擦力，同时减少了管道与孔壁之间的挤压，降低了孔洞垮塌的风险，极大提高了定向钻穿越回拖一次成功率。
关键词：定向钻；穿越施工；配重降浮；管线回拖1概述在青宁输气管道工程新沭河定向钻穿越工程中，管道施工长度2133m、规格φ1016mm，通过在定向钻穿越管道内安装注水聚乙烯管的方法，给穿越管道提供配重用来平衡掉穿越管道在成型孔内受到的浮力，减少了穿越管道与成型孔之间的摩擦力。
配重重量可通过注水量、聚乙烯管管径和数量来调节。
取得了良好的经济效益和社会效益，创造了中国石化长输管道工程建设史上同时期同规格定向钻穿越之最。
2配重降浮施工2.1 泥浆对回拖力的影响定向钻扩孔过程中，因扩孔器本身重量的原因，在扩孔的过程中中心轴线会在扩孔过程中向下偏移，扩孔完成后，从孔洞的截面上看往往会形成一个上部小、下部大的近似梨状的孔洞。
因为孔洞内充满泥浆，回拖过程中管道受孔洞内泥浆的浮力作用向上浮起程度随着管道管径和长度的增加而增加，孔洞内的管道受到的浮力会很大，此时的管道会浮在孔洞的上部，梨状孔洞上部小、下部大，极有可能导致回拖管道卡死在梨状孔洞上部的狭窄部位，导致管道与孔壁摩擦加剧和加大了管道与孔壁之间的挤压，导致回拖力剧增和孔壁垮塌，从而可能会导致管道回拖失败。
2.1.1 孔洞内泥浆阻力影响孔洞内泥浆阻力的因素有孔洞与回拖管道之间环形间隙的形状大小，以及泥浆的粘稠度、回拖过程中管道相对于孔洞的速度等。
管道抗浮计算
管道抗浮计算
管道敷设在浸水的土壤中时会受到静水或流水的作用而产生浮力，为了克服浮力对管道产生的影响，必须采取一定的措施来保证管道的稳定性。
使用加重块可以抵消浮力的作用，为降低造价，设计中采用毛石混凝土砌筑重块，重块的尺寸和数量由土建专业通过计算来确定。
重块砌筑完成后，才能进行管沟的回填，保证管道在管沟中的设计位置。
1管身自重
m
=547.2kg/m
自重
2回填土重量
设计要求回填土的压实系数为0.90，地勘试验报告得出土样最大干密度为1.81，回填土压实密度为1.81×0.9=1.629g/cm3=1629kg/ m3
按设计图纸过河底段管顶覆土1.2m，每米覆土重量
m
覆土
=1.2×1.4×1.0×1629=2736.72 kg/m
3最大浮力
每米管道完全浸没时
F=gv
液
=1000×9.8×3.14×0.72×1=15080N即为1508 kg 4验算
m
自重+ m
覆土
=547.2+2736.72=3283.92﹥1508 所以不须采取抗浮措施。
抗浮计算书
日照钢铁有限公司1×135MW高炉煤气电厂工程海水直流管道抗浮问题一、计算部分新河河床底部的海水直流管道采用井点降水管槽开挖的方式进行施工。
在施工过程中，管道中无水（施工完成后，考虑到管道检修时，也会出现管网无水的情况），根据地质资料，施工区域属于地下水位比较高的区域，空管的情况下会出现管道上浮的情况。
必须考虑抗浮措施。
根据2014年1月13日现场取样做出的回填砂土饱和比重为1.78t/m3的试验结果，考虑浮力的影响，则回填砂土的有效压重为0.78 t/m3。
现以DN2000的管道为例，计算如下：海水浮力F=海水密度×管道体积/m=1050×3.14/m=3297kg/m。
空管自重G=（D-б）×б×0.02446=(2020-12)×12×0.02446=595kg/m。
由于浮力大于管道自重,则管道必须考虑抗浮措施。
阴影部分的回填土面积为：（2×2-3.14×1×1）=0.86m2，管道中心线以上阴影部分回填土方面积可计入管道抗浮压实面积内，则由上图可知：（2×h+0.86/2）×780≥F-Gh≥1.52 考虑到未遇见情况，h取1.6m。
现以DN1800的管道为例，计算如下：海水浮力F=海水密度×管道体积/m=1050×3.14×0.9×0.9/m=2671kg/m。
空管自重G=（D-б）×б×0.02446=(1820-12)×12×0.02446=531kg/m。
由于浮力大于管道自重,则管道必须考虑抗浮措施。
阴影部分的回填土面积为：（1.8×1.8-3.14×0.9×0.9）=0.70m2，管道中心线以上阴影部分回填土方面积可计入管道抗浮压实面积内，则由上图可知：（1.8×h+0.70/2）×780≥F-Gh≥1.33 考虑到未遇见情况，h取1.4m。
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4-6#管线工程钢管抗浮计算
一、计算原因
现浇外包砼施工最大的困难在于钢管整体上浮，引起结构变形。
为此，进行钢管抗浮设计尤为重要。
泵送混凝土具有流动性大的特点，但又不同于单一的流体，而是由液态水泥浆和固态砂石料所组成的混合物，在混凝土浮力计算中，抗浮力计算示意见图1。
二、抗浮设计
设h为浇注砼时砼表面与钢管最低点距离，则h高度范围内，浇注砼需考虑钢管上浮。
图1 钢管浮力计算示意图
每仓浇注长度10m，DN5400钢管标准节长度2.8m,标准节重量为9178kg,单个支墩1.615 m3，目前安装钢管27节，通过钢筋将支墩与钢管连接。
钢管自重包含以下部分：
钢管自重：9178kg/2.8m×10m+9178kg/2.8m×(27节×2.8m-10m) /2=140128kg
每仓钢管外包钢筋重量：1149m×2.98 kg/m +86根×9.9m×1.58kg/m=4769kg
支墩重量为：1.615 m3×2400kg/m3×4=15504kg
挡头钢模重量：3500kg×2块=7000kg
抗浮计算过程如下：
G=mg
=（140128+4769+15504+7000）×9.8 N/kg
=1641KN
F
浮=ρ
液
g∨
排液
F
浮=2400kg/m3×9.8 N/kg×∨
排液
当F
浮
= G 时
∨
排液
=70 m3
通过计算得知图1中所示h=1.8m
三、结论
为保证浇注砼时钢管不上浮，需采取抗浮措施，具体如下：
浇注砼时控制浇注速度，为防止钢管上浮、走位，整个浇注过程分层分段，分层高度不大于30cm，且左右对称浇注。
浇注至h=1.8m时，采取浇注一段时间，暂停一段时间，确保抗浮要求。