扣件式钢管脚手架计算规则
建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011附条文说明

中华人民共和国行业标准建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范Technical code for safety of steel tubular scaffold with couplers in constructionJGJ 130-20111 总则1.0.1 为在扣件式钢管脚手架设计与施工中贯彻执行国家安全生产的方针政策,确保施工人员安全,做到技术先进、经济合理、安全适用,制定本规范。
1.0.2 本规范适用于房屋建筑工程和市政工程等施工用落地式单、双排扣件式钢管脚手架、满堂扣件式钢管脚手架、型钢悬挑扣件式钢管脚手架、满堂扣件式钢管支撑架的设计、施工及验收。
1.0.3 扣件式钢管脚手架施工前,应按本规范的规定对其结构构件与立杆地基承载力进行设计计算,并应编制专项施工方案。
1.0.4 扣件式钢管脚手架的设计、施工及验收,除应符合本规范的规定外,尚应符合国家现行有关标准的规定。
2 术语和符号2.1 术语2.1.1 扣件式钢管脚手架 steel tubular scaffold with couplers为建筑施工而搭设的、承受荷载的由扣件和钢管等构成的脚手架与支撑架,包含本规范各类脚手架与支撑架,统称脚手架。
2.1.2 支撑架 formwork support为钢结构安装或浇筑混凝土构件等搭设的承力支架。
2.1.3 单排扣件式钢管脚手架 single pole steel tubular scaf-fold with couplers 只有一排立杆,横向水平杆的一端搁置固定在墙体上的脚手架,简称单排架。
2.1.4 双排扣件式钢管脚手架 double pole steel tubular scaf-fold with couplers 由内外两排立杆和水平杆等构成的脚手架,简称双排架。
2.1.5 满堂扣件式钢管脚手架 fastener steel tube full hall scaffold 在纵、横方向,由不少于三排立杆并与水平杆、水平剪刀撑、竖向剪刀撑、扣件等构成的脚手架。
扣件式脚手架计算

1、计算依据(1)《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)(2)《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)(3)工程设计图纸及地质资料等2、脚手架的计算参数搭设高度H=39.6米(取最大高度,22排),步距h=1.8米,立杆纵距la=1.5米,立杆横距lb=1.1米,连墙件为2步3跨设置,脚手板为毛竹片,按同时铺设7排计算,同时作业层数n1=1。
脚手架材质选用φ48×3.5钢管,截面面积A=489mm2,截面模量W=5.08×103 mm3,回转半径i=15.8mm,抗压、抗弯强度设计值f=205N/mm2,基本风压值ω0=0.7 kN/m2,计算时忽略雪荷载等。
3、荷载标准值结构自重标准值:gk1=0.1248kN/m (双排脚手架)竹脚手片自重标准值:gk2=0.35kN/m2 (可按实际取值)施工均布活荷载:qk=3 kN/m2 风荷载标准值:ωk=0.7μz•μs•ω0 式中μz——风压高度变化系数,查《建筑结构荷载规范》并用插入法得39.6米为1.12 μs——脚手架风荷载体型系数,全封闭式为1.2 ω0——基本风压值,为0.7 kN/m2 则ωk=0.7×1.12×1.2×0.7=0.658 kN/m24、纵向水平杆、横向水平杆计算横向水平杆计算脚手架搭设剖面图如下:按简支梁计算,计算简图如下:每纵距脚手片自重NG2k=gk2×la×lb=0.35×1.5×1.1=0.5775 kN 每纵距施工荷载NQk=qk×la×lb =3×1.5×1.1=4.95 kN MGk= kN•mMQk= kN•m M=1.2MGk+1.4MQk=1.2×0.07+1.4×0.605=0.931 kN•m <f=205 kN/mm2 横向水平杆抗弯强度满足要求。
扣件式钢管脚手架计算书

扣件式钢管脚手架计算书基本参数架子基本尺寸:本脚手架准备搭设总高度为37.3m ,立杆纵距b=1.5m ,立杆横距l=1.05m ,内立杆距外墙皮距离b1=0.4m,脚手架步距h=1.8m ;铺设钢脚手板层数4层,同时进行施工层数2层;脚手架与建筑结构连接点布置:竖向间距H1=5.1m ,水平距离L1=4.5m ,均布施工荷载:Qk=2kN/m 2。
一、立杆计算1、立杆计算长度h k l μ=0(m )k 为计算长度附加系数,取1.155;μ为考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数,立杆横距为1.05m 、连墙件按二步三跨布置时查规范JGJ130-2001表5.3.3可得μ=1.50;h 为立杆步距,在此取1.8m ;m h k l 638.38.175.1155.10=⨯⨯==∴μ2、杆件长细比i l /0=λ的验算查规范JGJ130-2001附录B 可知48φ钢管的回转半径i =1.58cm ;2101990158.0 1.81.751)1(<=⨯⨯==∴取k i h k μλ 查规范JGJ130-2001表5.1.9,因此立杆长细比满足要求。
3、轴心受压构件稳定系数ϕ2300158.03.638===∴i h k μλ可查规范JGJ130-2001附录C 表C 得138.0=ϕ; 4、计算Af ϕ(KN )A 为48φ钢管截面积,查规范JGJ130-2001附录B 表B 可知289.4cm A =; f 为235Q 钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值,查规范JGJ130-2001表5.1.6可得2/205mm N f =;KN Af 65.182051089.4186.02=⨯⨯⨯=∴ϕ5、计算构配件自重标准值产生的轴向力k G N 2(KN )a p p ab k G l Q Q l a l N 2112)(5.0+∑+=a l 为立杆纵距,此处取1.5m 。
b l 为立杆横距,此处取1.05m 。
扣件式钢管脚手架风荷载标准值计算

扣件式钢管脚手架风荷载标准值计算在搭建扣件式钢管脚手架时,风荷载是一个需要考虑的重要因素。
根据《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)中的规定,扣件式钢管脚手架的风荷载标准值需要根据一系列参数计算得出。
计算参数在计算扣件式钢管脚手架的风荷载标准值时,需要考虑以下参数:•扣件式钢管脚手架的高度;•扣件式钢管脚手架的单元面积;•环境风压力系数;•设计年限。
计算方法步骤一:计算风压力按照地形、建筑类型、设计风速确定到达设计风速的三秒平均风速,然后根据该风速计算风压力。
步骤二:计算单元结构将扣件式钢管脚手架分成一个个不可分割的单元结构,每个单元结构面积为1m²,即扣件式钢管脚手架的单元面积。
对于每个单元结构,计算出风荷载,即单元结构的面积乘以单位面积风荷载。
步骤四:计算风荷载标准值将所有单元结构的风荷载相加得到总风荷载,然后根据环境风压力系数和设计年限计算出风荷载标准值。
具体计算过程下面以具体的实例来说明扣件式钢管脚手架的风荷载标准值的计算过程。
假设扣件式钢管脚手架高度为10m,单元面积为1m²,环境风压力系数为0.6,设计年限为50年。
根据《建筑结构荷载规范》中的公式,可得到以下计算过程:步骤一:计算风压力假设设计风速为25m/s,对应的三秒平均风速为18m/s。
根据公式$p=0.6\\times \\frac{1}{2}\\times 1.3\\times v^2=0.7N/m^2$,可得到风压力为0.7N/m²。
步骤二:计算单元结构将扣件式钢管脚手架分成一个个不可分割的单元结构,每个单元结构面积为1m²。
每个单元结构的面积为1m²,根据公式F=pA=0.7×1=0.7N,可得到单元结构的风荷载为0.7N。
步骤四:计算风荷载标准值假设扣件式钢管脚手架的总面积为1000m²,那么扣件式钢管脚手架的总风荷载为1000×0.7=700N。
扣件式钢管脚手架计算

扣件式钢管脚手架计算㈠ 编制依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011) 《建筑施工计算手册》江正荣著《建筑施工手册》第四版 中国建筑工业出版社 《钢结构设计规范》(GB50017-2003) 《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001) ㈡ 结构参数 1、脚手架参数搭设最高高度:8m ,立杆横距1.0m ,纵距1.5m ,步距1.5m 。
钢管类型:φ48×3.5mm 。
支架基础直接架立在承台上。
2、风荷载参数基本风压按《建筑结构荷载规范》,取W 0=0.5 kN/m2按照《建筑结构荷载规范》,风荷载高度变化系数μz 取1.23,风荷载体型系数取垂直面的0.8倍,μS 取0.128。
3、静荷载参数施工均布活荷载标准值:2.0 kN/m 2;脚手板自重标准值:0.35 kN/m 2 , 栏杆、踢脚板自重标准值:0.017 kN/m 2;脚手管每米自重:0.0384 kN/m 。
㈢ 脚手架计算 1、单肢立杆稳定性计算A 、风荷载对立杆产生的弯矩设计值:m KN h l a k k ∙=⨯⨯⨯⨯=⨯=⨯=033.010/5.15.1079.04.19.010/4.19.0M 4.19.0M 22w w ω 式中:M wk ――风荷载产生的弯矩标准值(N.mm )ωk ――风荷载标准值(kN/m2) L a ――立杆纵距(m ) h ――步距(m )其中 kpa W S Z k 079.05.0128.023.10=⨯⨯==μμω B 、单肢立杆轴向力计算: 不组合风荷载时N=1.2(N G1k +N G2k )+1.4ΣN Qk =1.2×(0.918+0.707)+1.4×3.0=6.15KN 组合风荷载时N=1.2(N G1k +N G2k )+0.85×1.4ΣN Qk =1.2×(0.918+0.707)+0.85×1.4×3.0=5.52KN式中:N G1k ——脚手架结构自重产生的轴向力标准值;N G2k ——构配件自重产生的轴向力标准值;ΣN Qk ——施工荷载产生的轴向力标准值总和,内、外立杆各按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
扣件式钢管落地脚手架计算书2

扣件式钢管落地脚手架计算书一、工程概况东方体育城33#楼工程位于东海县晶都路南,振兴路西,为砖混结构,地上6层,建筑总高度20米,建筑总面积6398.47平方米,标准层层高2.8米,。
本工程由连云港万盛房地产开发有限公司投资建设,连云港东海设计有限公司设计,连云港天正监理公司监理,安徽第一建筑工程公司组织施工;由张宝安担任项目经理,霍连军担任技术负责人。
二、计算依据《建筑施工计算手册》江正荣著中国建筑工业出版社;《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社、《钢结构设计规范》GB50017-2003 中国建筑工业出版社;《建筑结构荷载规范》GB50009-2001中国建筑工业出版社;《建筑施工脚手架实用手册(含垂直运输设施)》中国建筑工业出版社;《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001 中国建筑工业出版社;《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002中国建筑工业出版社;《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99中国建筑工业出版社。
三、计算参数1、钢管截面特征:(钢号:Q235,B类)钢管规格:Ф48×3.2;钢管直径d(mm):48;钢管壁厚t(mm):3.2;单位重量q g(kN/m):0.0347;惯性矩I(mm4):113600;抵抗矩W(mm3):4730;截面积A(mm2):450;回转半径i(mm);15.9;抗弯、抗压容许应力[σ](N/mm2):205;弹性模量E(N/mm2):206000;2、脚手架构造参数脚手架类型:双排架;脚手架高度H s(m):25;立杆纵距L a(m):1.5;立杆横距L b(m):1.05;横杆步距h(m):1.8;上部横杆根数n2:2;脚手板铺设层数n3:5;立杆底垫块面积A(m2):0.2;连墙件类型:扣件连接;连墙件布置方式:二步三跨;连墙件水平间距l w(m):4.5;连墙件垂直间距h w(mm4):3.6;连墙件长度b1(m):0.4;剪刀撑斜杆与地面的倾角a:45;剪刀撑跨越立杆根数n4:6;3、荷载参数脚手板自重q j(kN/m2):0.35;栏杆、挡脚板自重q d(kN/m):0.15;安全网自重q a(kN/m2):0.0014;作业层施工均布荷载q s(kN/m2):2;同时施工作业层数n1:2;脚手架状况:全封闭;连云港地区基本风压w0(kN/m2): 0.55;4、其他参数风压高度变化系数μz(查GB50009-2001表7.2.1)架高25m,地处B类(城市郊区)μz为:1.42;脚手架风荷载体型系数μs(查JGJ 130-2001表4.2.4):0.53;风荷载标准值w k=0.7×μs×μz×w0 =0.292kN/m2;立杆计算长度系数μ(查JGJ 130-2001表5.3.3):1.5;轴心受压构件稳定系数φ(查JGJ 130-2001附录C):0.245;注:计算长度l0 = μ×h =1.5×1.8=2.7m长细比λ= l0 / i=2.7/0.0159=170荷载分项系数(查GB50009-2001第8页)永久荷载γG:1.2;可变荷载γQ:1.4;地基承载力标准值f gk(kPa)地基为粘性土:200;脚手架地基承载力调整系数k c(查JGJ 130-2001第20页)工况为架底铺设混凝土及设置排水沟:1;5、材料种类说明脚手板采用:竹串片脚手板挡脚板采用:栏杆,竹笆片脚手板挡板安全网采用:ML1.8×6;1.5kg四、脚手架验算本脚手架属于施工荷载由横向水平杆传递给立杆情况,荷载传递线路如下:脚手板→纵向水平杆(大横杆)→横向水平杆(小横杆)→立杆→地基。
12米以下为双立杆扣件式脚手架计算书

扣件式脚手架计算书计算依据:1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、脚手架参数(其中10层、11层采用12米以下为双立杆)脚手架设计类型结构脚手架,装修脚手架脚手板设计荷载(kN/m2) 3,2同时施工作业层数1,1 卸荷设置无脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型Ф48×3.5脚手架架体高度H(m) 40 脚手架沿纵向搭设长度L(m) 243立杆步距h(m) 1.8 立杆纵距或跨距l a(m) 1.5立杆横距l b(m) 1 内立杆离建筑物距离a(m) 0.2双立杆计算方法按双立杆受力设计双立杆计算高度H1(m) 12双立杆受力不均匀系数K S0.6二、荷载设计脚手板类型竹串片脚手板脚手板自重标准值G kjb(kN/m2) 0.35脚手板铺设方式2步1设密目式安全立网自重标准值G kmw(kN/m 2)0.01挡脚板类型竹串片挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值G kdb(kN/m) 0.14 挡脚板铺设方式2步1设每米立杆承受结构自重标准值g k(kN/m)0.129 横向斜撑布置方式5跨1设结构脚手架作业层数n jj 1结构脚手架荷载标准值G kjj(kN/m 2) 3 装修脚手架作业层数n zj 1装修脚手架荷载标准值G kzj(kN/m 2) 2 地区浙江慈溪市安全网设置全封闭基本风压ω0(kN/m2) 0.3风荷载体型系数μs 1.254 风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆、双立杆稳定性)1.06,0.796,0.65风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆、双立杆稳定性)0.399,0.299,0.245计算简图:立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n 2横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 121900 横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 5080纵、横向水平杆布置承载能力极限状态1/(2+1))+1.43×1/(2+1)=1.(0.038+0.35×G k×l b/(n+1)=1.2×q=1.2×(0.038+G kjb×l b/(n+1))+1.4×586kN/m正常使用极限状态q'=(0.038+G kjb×l b/(n+1))+G k×l b/(n+1)=(0.038+0.35×1/(2+1)=1.155kN/m1/(2+1))+3×计算简图如下:1、抗弯验算M max=0.1ql a2=0.1×1.586×1.52=0.357kN·mσ=M max/W=0.357×106/5080=70.25N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求!2、挠度验算1.155×15004/(100×206000×121900)=1.576mmνmax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677×=min[l a/150,10]=min[1500/150,10]=10mm νmax=1.576mm≤[ν]满足要求!3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.1ql a=1.1×1.586×1.5=2.617kN正常使用极限状态R max'=1.1q'l a=1.1×1.155×1.5=1.906kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=2.617kNq=1.2×0.038=0.046kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=1.906kNq'=0.038kN/m1、抗弯验算计算简图如下:弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.877×106/5080=172.679N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求!2、挠度验算计算简图如下:变形图(mm)=min[l b/150,10]=min[1000/150,10]=6.667mm νmax=2.712mm≤[ν]满足要求!3、支座反力计算承载能力极限状态R max=2.64kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.85 扣件抗滑承载力验算:纵向水平杆:R max=2.617/2=1.309kN≤Rc=0.85×8=6.8kN横向水平杆:R max=2.64kN≤Rc=0.85×8=6.8kN满足要求!六、荷载计算脚手架架体高度H 40 双立杆计算高度H112脚手架钢管类型Ф48×3.5每米立杆承受结构自重标准值0.129gk(kN/m)立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆:(40-12)=4.508kN2/2×0.038/1.8)×N G1k=(gk+l a×n/2×0.038/h)×(H-H1)=(0.129+1.5×单内立杆:N G1k=4.508kN双外立杆:12=2.393kN2/2×0.038/1.8)×H1=(0.129+0.038+1.5×N G1k=(gk+0.038+l a×n/2×0.038/h)×双内立杆:N GS1k=2.393kN2、脚手板的自重标准值N G2k1单外立杆:1.5×1×0.35×1/2/2=2.173kNN G2k1=((H-H1)/h+1)×l a×l b×G kjb×1/2/2=((40-12)/1.8+1)×1/2表示脚手板2步1设单内立杆:N G2k1=2.173kN1.5×1×0.35×1/2/2=0.875kN双外立杆:N GS2k1=H1/h×la×l b×G kjb×1/2/2=12/1.8×1/2表示脚手板2步1设双内立杆:N GS2k1=0.875kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k21.5×0.14×1/2=1.738kN单外立杆:N G2k2=((H-H1)/h+1)×la×G kdb×1/2=((40-12)/1.8+1)×1/2表示挡脚板2步1设1.5×0.14×1/2=0.7kN双外立杆:N GS2k2=H1/h×la×G kdb×1/2=12/1.8×1/2表示挡脚板2步1设4、围护材料的自重标准值N G2k3单外立杆:N G2k3=G kmw×la×(H-H1)=0.01×1.5×(40-12)=0.42kN双外立杆:N GS2k3=G kmw×la×H1=0.01×1.5×12=0.18kN构配件自重标准值N G2k总计单外立杆:N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=2.173+1.738+0.42=4.331kN单内立杆:N G2k=N G2k1=2.173kN双外立杆:N GS2k=N GS2k1+N GS2k2+N GS2k3=0.875+0.7+0.18=1.755kN双内立杆:N GS2k=N GS2k1=0.875kN立杆施工活荷载计算外立杆:N Q1k=la×l b×(n jj×G kjj+n zj×G kzj)/2=1.5×1×(1×3+1×2)/2=3.75kN 内立杆:N Q1k=3.75kN组合风荷载作用下单立杆轴向力:单外立杆:N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(4.508+4.331)+0.9×1.4×3.75=15.332kN单内立杆:N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(4.508+2.173)+0.9×1.4×3.75=12.742kN双外立杆:N s=1.2×(N GS1k+ N GS2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(2.393+1.755)+0.9×1.4×3.75=9.702kN双内立杆:N s=1.2×(N GS1k+ N GS2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(2.393+0.875)+0.9×1.4×3.75=8.646kN七、立杆稳定性验算脚手架架体高度H 40 双立杆计算高度H112 双立杆受力不均匀系数K S0.6 立杆计算长度系数μ 1.5 立杆截面抵抗矩W(mm3) 5080 立杆截面回转半径i(mm) 15.8立杆抗压强度设计值[f](N/mm 2) 205 立杆截面面积A(mm2) 489连墙件布置方式两步两跨1、立杆长细比验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m长细比λ=l0/i=2.7×103/15.8=170.886≤210轴心受压构件的稳定系数计算:立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×1.8=3.118m 长细比λ=l0/i=3.118×103/15.8=197.373查《规范》表A得,φ=0.186满足要求!2、立杆稳定性验算不组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=(1.2×(N G1k +N G2k )+1.4×N Q1k )=(1.2×(4.508+4.331)+1.4×3.75)=15.857kN 双立杆的轴心压力设计值N S =1.2×(N GS1k +N GS2k )+N=1.2×(2.393+1.755)+15.857=20.834kNσ=N/(φA)=15857.1/(0.186×489)=174.342N/mm 2≤[f]=205N/mm2满足要求!σ=KS N S /(φA)=0.6×20834.46/(0.186×489)=137.44N/mm 2≤[f]=205N/mm2满足要求!组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=(1.2×(N G1k +N G2k )+0.9×1.4×N Q1k )=(1.2×(4.508+4.331)+0.9×1.4×3.75)=15.332kN双立杆的轴心压力设计值N S =1.2×(N GS1k +N GS2k )+N=1.2×(2.393+1.755)+15.332=20.309kNM w =0.9×1.4×M wk =0.9×1.4×ωk l a h 2/10=0.9×1.4×0.299×1.5×1.82/10=0.183kN ·m σ=N/(φA)+M w /W=15332.1/(0.186×489)+183095.64/5080=204.612N/mm 2≤[f]=205N/mm 2满足要求!M ws =0.9×1.4×M wk =0.9×1.4×ωk l a h 2/10=0.9×1.4×0.245×1.5×1.82/10=0.15kN ·m σ=KS (N S /(φA)+ M w /W)=0.6×(20309.46/(0.186×489)+150028.2/5080)=151.696N/mm 2≤[f]=205N/mm 2满足要求!八、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步两跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN) 3 连墙件计算长度l 0(mm)600连墙件截面类型钢管连墙件型号Ф48×3.5连墙件截面面积A c (mm 2)489 连墙件截面回转半径i(mm) 158连墙件抗压强度设计值[f](N/mm 2)205 连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.85N lw =1.4×ωk ×2×h ×2×l a =1.4×0.399×2×1.8×2×1.5=6.033kN 长细比λ=l 0/i=600/158=3.797,查《规范》表A.0.6得,φ=0.992(N lw +N 0)/(φAc)=(6.033+3)×103/(0.992×489)=18.621N/mm 2≤0.85 ×[f]=0.85 ×205N/mm 2=174.25N/mm2满足要求!扣件抗滑承载力验算:N lw +N 0=6.033+3=9.033kN ≤0.85×12=10.2kN 满足要求!。
扣件式钢管脚手架计算规则

扣件式钢管脚手架计算规则
扣件式钢管脚手架是一种常用的施工支架,其计算规则包括以下几方面:
1. 承重力计算:需要根据脚手架的使用条件和设计要求确定脚手架的承重能力。
一般来说,扣件式钢管脚手架的承重能力要符合国家标准和相关规范的要求。
计算承重时,需要考虑脚手架的结构、材料强度和连接方式等因素。
2. 结构计算:脚手架的结构计算主要包括支撑结构、水平平衡杆和组件等的计算。
其中,支撑结构的计算包括立杆的数量、直径和间距等参数的确定,而水平平衡杆的计算则需要考虑水平杆的长度和数量。
3. 连接计算:扣件式钢管脚手架的连接主要通过扣件进行,计算时需要确保扣件的强度和连接方式的合理性。
扣件的数量和布置需要根据脚手架的整体结构和使用条件来确定。
4. 稳定性计算:脚手架的稳定性计算主要包括抗倾覆和抗滑移的计算。
抗倾覆计算需要考虑脚手架的高度、支撑结构的布置和规范要求等因素,而抗滑移计算则需要考虑支撑结构和地面的摩擦系数、地基的稳定性等因素。
总而言之,扣件式钢管脚手架的计算规则是综合考虑结构强度、承重能力、连接方式和稳定性等因素,并根据国家标准和相关规范进行计算和设计。
在实际应用中,应严格按照计算规则进行设计和施工,以确保脚手架的安全和可靠性。
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扣件式钢管脚手架计算规则
内容摘要
扣件式钢管脚手架与一般结构相比,其工作条件具有以下特点:所受荷载的变异性比较大;扣件连接节点属于半刚性,且节点刚性大小与扣件质量、安装质量有关,节点性能存在较大变异;脚手架结构构件存在初始缺陷,如杆件的初弯曲、锈蚀,搭设尺寸误差、受荷偏心等均较大;与墙柱板的连接点,对于脚手架的约束变异较大等。
鉴于以上问题目前研究的不足,缺乏系统积累和统计资料,目前脚手架国家规范采用的设计计算方法在实质上属于半概率、半经验的。
落地式扣件钢管脚手架计算要根据规范《建筑施工扣件式钢管脚手架技术规范》(JGJ130-2001),在规范中有明确的计算要求,应该包括的内容:
1.纵向和横向水平杆(大小横杆)等受弯构件的强度和挠度计算
其中大横杆规范要求按照三跨连续梁计算,小横杆规范要求按照简支梁计算。
2.扣件的抗滑承载力计算
3.立杆的稳定性计算
脚手架整体稳定性计算通过计算长度附加系数反映到立杆稳定性计算中,反映脚手架各杆件对立杆的约束作用,综合了影响脚手架整体失稳的各种因素。
4.连墙件的连接强度计算
对于使用钢管作为连墙件要求计算钢管扣件。
5.立杆的地基承载力计算
计算强度和稳定性时,要考虑荷载效应组合,永久荷载分项系数
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1.2,可变荷载分项系数1.4。
受弯构件要根据正常使用极限状态验算变形,采用荷载短期效应组合。
规范中规定当高度超过50米的脚手架,可采用双管立杆、分段悬挑或分段卸荷等有效措施,必须另行专门设计。
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