人行天桥装配式桥墩计算
钢结构人行天桥计算书
钢结构⼈⾏天桥计算书五、计算程序：1、3d3s11.0六、计算过程：1、结构简化：a 、采⽤3d3s软件空间任意结构模块建⽴空间钢结构模型；b、主梁采⽤截⾯库截⾯，定底钢板采⽤⾃定义截⾯c、⽀座等边界条件以弹性连接和刚性连接模拟；d、⼆期恒载以均布单元荷载加载；2、模型简图：天桥计算模型3、⽀承反⼒以下为桥台处⽀座反⼒：以下为桥墩与主梁固结节点反⼒：4、构件验算结构受⼒弯矩如下图所⽰：选择正弯矩与负弯矩最⼤处的构件进⾏验算。
主梁跨中单元验算：单元号: 84杆件类型: 梁(以下验算结果中，长度单位为mm;⼒单位为kN,kNm;应⼒单位为MPa) 验算强度⽤设计值 f = 295.00验算稳定⽤设计值f2 = 295.00验算稳定⽤设计值f3 = 295.00抗剪强度设计值fv2 = 170.00抗剪强度设计值fv3 = 170.00强度验算最不利组合1(1) N = -1.83, M2 = 7.31, M3 = -170.88全截⾯有效塑性发展系数r2= 1.200, r3= 1.050应⼒⽐: 0.141绕2轴稳定验算最不利组合1(1) N = -1.83, M2 = 7.31, M3 = -170.88塑性发展系数r2= 1.200全截⾯有效稳定系数Phi2= 0.948,Phib3= 1.000弯矩等效系数Bm2 = 0.665,Bt3 = 0.850应⼒⽐: 0.119绕3轴稳定验算最不利组合1(1) N = -1.83, M2 = 7.31, M3 = -170.88塑性发展系数r3= 1.050全截⾯有效稳定系数Phi3= 0.215,Phib2= 1.000弯矩等效系数Bm3 = 0.850,Bt2 = 0.665应⼒⽐: 0.120沿2轴抗剪验算最不利组合2(1) V2 = 21.02抗剪应⼒⽐: 0.015沿3轴抗剪验算最不利组合1(1) V3 = 4.66抗剪应⼒⽐: 0.002腹板⾼宽⽐(限值):50.15(66.03) 钢规4.3.2 腹板可不配置加劲肋翼缘⾼宽⽐(限值):5.98 (12.38) 钢规4.3.8 满⾜绕2轴计算长度(对应侧向⽀撑间长度): 1500.00 (1500.00 )绕3轴长细⽐: 158.66 < 250.00沿2轴W/l(限值):1/3348 (1/180 ) 1(1)沿3轴W/l(限值):0 (1/180 ) 1(1)验算结果: 截⾯满⾜要求跨中顶底板单元验算：单元号: 214截⾯类型: ⾃定义截⾯类型截⾯分类: 绕2轴: b类绕3轴: b类杆件类型: 梁(以下验算结果中，长度单位为mm;⼒单位为kN,kNm;应⼒单位为MPa) 验算强度⽤设计值 f = 310.00验算稳定⽤设计值f2 = 310.00验算稳定⽤设计值f3 = 310.00抗剪强度设计值fv2 = 180.00抗剪强度设计值fv3 = 180.00强度验算最不利组合1(1) N = -0.18, M2 = 78.91, M3 = -404.49塑性发展系数r2= 1.000, r3= 1.000应⼒⽐: 0.153绕2轴稳定验算最不利组合1(1) N = -0.18, M2 = 78.91, M3 = -404.49塑性发展系数r2= 1.000稳定系数Phi2= 0.997,Phib3= 1.000弯矩等效系数Bm2 = 1.000,Bt3 = 0.850应⼒⽐: 0.136绕3轴稳定验算最不利组合1(1) N = -0.18, M2 = 78.91, M3 = -404.49塑性发展系数r3= 1.000应⼒⽐: 0.136沿2轴抗剪验算最不利组合2(1) V2 = 27.61抗剪应⼒⽐: 0.004沿3轴抗剪验算最不利组合1(1) V3 = 20.25抗剪应⼒⽐: 0.003绕2轴计算长度(对应侧向⽀撑间长度): 1500.00 (1500.00 )绕3轴计算长度(对应侧向⽀撑间长度): 46162.20 (46162.20)绕2轴长细⽐: 5.04 < 250.00绕3轴长细⽐: 138.73 < 250.00沿2轴W/l(限值):1/3270 (1/180 ) 1(1)沿3轴W/l(限值):0 (1/180 ) 1(1)验算结果: 截⾯满⾜要求主梁固结⽀座处单元验算：单元号: 122截⾯名称: HN700X300截⾯分类: 绕2轴: b类绕3轴: a类杆件类型: 梁(以下验算结果中，长度单位为mm;⼒单位为kN,kNm;应⼒单位为MPa) 验算强度⽤设计值 f = 295.00验算稳定⽤设计值f2 = 295.00验算稳定⽤设计值f3 = 295.00抗剪强度设计值fv2 = 170.00抗剪强度设计值fv3 = 170.00强度验算最不利组合1(1) N = 0.38, M2 = 1.40, M3 = 219.90全截⾯有效塑性发展系数r2= 1.200, r3= 1.050全桥总体分析应⼒⽐: 0.147绕2轴稳定验算最不利组合1(1) N = 0.38, M2 = 1.40, M3 = 219.90塑性发展系数r2= 1.200全截⾯有效稳定系数Phi2= 0.998,Phib3= 1.000弯矩等效系数Bm2 = 1.000,Bt3 = 1.000最不利组合1(1) N = 0.38, M2 = 1.40, M3 = 219.90塑性发展系数r3= 1.050全截⾯有效稳定系数Phi3= 0.175,Phib2= 1.000弯矩等效系数Bm3 = 1.000,Bt2 = 1.000应⼒⽐: 0.148沿2轴抗剪验算最不利组合1(1) V2 = 25.72抗剪应⼒⽐: 0.018沿3轴抗剪验算最不利组合1(1) V3 = -0.16抗剪应⼒⽐: 0.000腹板⾼宽⽐(限值):50.15(66.03) 钢规4.3.2 腹板可不配置加劲肋翼缘⾼宽⽐(限值):5.98 (12.38) 钢规4.3.8 满⾜绕2轴计算长度(对应侧向⽀撑间长度): 280.00 (280.00 )绕3轴计算长度(对应侧向⽀撑间长度): 51114.66 (51114.66)绕2轴长细⽐: 4.10 < 250.00绕3轴长细⽐: 176.76 < 250.00沿2轴W/l(限值):1/23069 (1/180 ) 1(1)沿3轴W/l(限值):0 (1/180 ) 1(1)验算结果: 截⾯满⾜要求顶底板固结⽀座处单元验算：单元号: 206截⾯类型: ⾃定义截⾯类型截⾯名称: 左截⾯截⾯分类: 绕2轴: b类绕3轴: b类杆件类型: 梁(以下验算结果中，长度单位为mm;⼒单位为kN,kNm;应⼒单位为MPa) 验算强度⽤设计值 f = 310.00验算稳定⽤设计值f2 = 310.00验算稳定⽤设计值f3 = 310.00抗剪强度设计值fv2 = 180.00抗剪强度设计值fv3 = 180.00强度验算最不利组合1(1) N = -0.72, M2 = -136.84, M3 = 580.91塑性发展系数r2= 1.000, r3= 1.000最不利组合1(1) N = -0.72, M2 = -136.84, M3 = 580.91塑性发展系数r2= 1.000稳定系数Phi2= 1.000,Phib3= 1.000弯矩等效系数Bm2 = 1.000,Bt3 = 1.000应⼒⽐: 0.229绕3轴稳定验算最不利组合1(1) N = -0.72, M2 = -136.84, M3 = 580.91塑性发展系数r3= 1.000稳定系数Phi3= 0.212,Phib2= 1.000弯矩等效系数Bm3 = 1.000,Bt2 = 1.000应⼒⽐: 0.229沿2轴抗剪验算最不利组合1(1) V2 = 99.98抗剪应⼒⽐: 0.015沿3轴抗剪验算最不利组合1(1) V3 = 7.41抗剪应⼒⽐: 0.001绕2轴计算长度(对应侧向⽀撑间长度): 280.00 (280.00 )绕3轴计算长度(对应侧向⽀撑间长度): 51114.66 (51114.66)绕2轴长细⽐: 0.94 < 250.00绕3轴长细⽐: 153.61 < 250.00沿2轴W/l(限值):1/17185 (1/180 ) 1(1)沿3轴W/l(限值):0 (1/180 ) 1(1)验算结果: 截⾯满⾜要求5、挠度计算最⼤位移节点查询结果如下：组合1：(组合1:恒0+活1+温度1+温度2)X: -8.916 Y: 0.652 Z: -7.170RX: 0.000 RY: 0.001 RZ: 0.000组合2：(组合2:恒0+活1)X: -0.596 Y: 0.747 Z: -7.772RX: 0.000 RY: 0.001 RZ: -0.000最⼤组合位移：组合序号U V W UVW X最⼤： 2 1 -0.596 0.747 -7.772 7.831Y最⼤： 2 1 -0.596 0.747 -7.772 7.831Z最⼤： 1 1 -8.916 0.652 -7.170 11.460 空间位移最⼤： 1 1 -8.916 0.652 -7.170 11.460 X最⼩： 1 1 -8.916 0.652 -7.170 11.460Y最⼩： 1 1 -8.916 0.652 -7.170 11.460Z最⼩： 2 1 -0.596 0.747 -7.772 7.831 根据《城市⼈⾏天桥与⼈⾏地道技术规范》对结构和构件的变形控制，天桥上部由⼈群荷载计算的最⼤竖向挠度容许值[vT]＝l/600。
【2019年整理】桥梁墩台的计算
1 eo 2 1 1 1.33( ) rw
2
墩台整体稳定验算
抗倾覆稳定验算 M K1 稳 K 01 M倾
桥台 桥台的荷载组合方法和桥墩相似，也须针对验算项目及验算截面的位置 按公路桥涵设计规范进行可能的荷载组合。由于活载可以布置在桥跨结构上， 也可布置在台后，在确定荷载最不利组合时，下列几种加载情况可作参考
1）在桥跨结构上布置车辆荷载，温度下降，制动力（向桥孔方向），并考 虑台后土侧压力(考虑最大弯矩组合)； 2）在台后破坏棱体上布置车辆荷载，温度下降，并考虑台后土侧压力(考虑 最大水平力与最大反向弯矩组合)； 3）在桥跨结构上和台后破坏棱体上都布置车辆荷载（当桥台尺寸较大时， 还要考虑在桥跨结构上、台后破坏棱体上和桥台上同时都布置活载的情 况），温度下降，制动力（向桥孔方向），并考虑台后土侧压力(考虑最 大竖向力组合)。
M 稳 y1P 1
M 倾＝P i ei Ti hi
抗滑移稳定验算
K2 f P K 02 H
f
基础底面与地基土之间的摩擦系数， 其值为0.25～0.7，可根据土质情况 参照<<公路桥涵地基与基础设计规 范>>采用；
在墩台抗倾覆、抗滑移稳定性验算时，应分别按最高设计水位和最低水 位的不同浮力进行组合。
在最不利的内力组合之后，按钢筋混凝土偏心受压构件，先配筋再作 验算。
Rd 结构抗力效应函数；
m 材料或砌体的安全系数，按 <<公路砖石及混凝土桥涵设计规范 >>表 3.0.1-2 采用；
人行天桥上部结构计算书
某人行天桥上部结构计算书一、主梁计算主梁跨度布置为1.5+35+26.25+1..5m ，按二跨连续梁两边带悬臂计算。
模型计算主梁截面特性值A=0.2109m2，I=0.0641m4，h=1.2m，y下=0.653m。
E=2.1e5MPa。
1、计算荷载1）恒载恒载按均布荷载考虑。
主桥自重=178542/64.25/1000*10*1.1=30.57 kN/m（考虑10%的焊缝）雨棚=(33139.7+915*0.01*1000)/(114+64.25)/1000*10=2.37kN/m栏杆=8747/(114+64.25)/1000*10=0.49 kN/m铺装=27.5/1000*4.5*25+15/1000*1*25 =3.47 kN/m包装取1 kN/m梁端梯道反力每端按2×93.4kN集中力作用在距支点左右各0.6m处。
均布荷载q合计=37.9 kN/m2）活载人群：ql=5x6=30 kN/m（考虑花盆荷载）3）支点沉降单支点按沉降5mm计算，并按最不利情况组合。
4）温度力分别按顶板升温10℃和降温5℃线性温差考虑。
2、支点反力（单位：kN）3、控制截面内力4、截面计算1）主梁截面特性主梁受力截面只考虑顶底板和腹板（纵肋有现场拼接，计算截面特性时偏安全不考虑其作用）。
2）截面抗弯应力（中支点截面）σmax=M/Wx=9483.7/0.098114=96660kPa=96.7Mpa<[σw]=210 Mpa。
3）截面抗剪应力（中支点左截面）τmax=1.5Q/ht=1.5*1457.6/(1.16*0.032)=58901kPa=58.9MPa<[τ]=120 Mpa4）挠度(单位：mm)4）自振频率参照《公规》（JTGD60-2004）混凝土连续梁计算正弯矩区：f1=13.616/2/PI()/L^2*SQRT(E*I/q0/9.81/10)=13.616/2/PI()/35^2*SQRT(2.1*1e8*0.0 641/37.9*9.81) =3.3hz>[f]=3hz负弯矩区：f2=23.651/2/PI()/L^2*SQRT(E*I/q0/9.81/10)=23.651/2/PI()/35^2*SQRT(2.1*1e8*0.0 641/37.9*9.81) =5.7hz>[f]=3hz5）横梁计算由于三个支点处横梁结构相同，中支点Z1内力较大，故以中支点横梁控制。
人行天桥计算书
人行天桥计算书一、计算跨径8米，设计荷载：人群荷载3KN/(m2); 附加荷载（桥面系荷载）折合10cm厚混凝土计即2.5KN/(m2)。
计算如下：人群荷载：0.5*3*8*8/8=12（KN.m）附加荷载：0.5*25*0.1*8*8/8=10（KN.m）I18工字钢：24.1*9.8*8*8/8=1889（N.m）以上合计：12+10+1.9=23.9（KN.m）δ=23.9*1000/185=129Mpa<145MPa (满足要求)验算：桥梁博士系统文本结果输出输出单元号:4-5输出节点号:4-5********************************************************************************正常使用阶段内力位移输出********************************************************************************承载能力极限状态荷载组合I内力结果:单元号 = 4, 左节点号 = 4内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 剪力 2.393e-001 2.393e-001 3.343e+000 2.393e-001 3.343e+000 2.393e-001 弯矩 1.795e+000 1.795e+000 2.507e+001 1.795e+000 2.507e+001 1.795e+000 单元号 = 4, 右节点号 = 5内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 剪力 -1.910e-014 -1.910e-014 -1.910e-014 -2.101e-014 -2.757e-013 -1.910e-014 弯矩 1.914e+000 1.914e+000 1.914e+000 2.106e+000 2.675e+001 1.914e+000 单元号 = 5, 左节点号 = 5内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 剪力 9.326e-015 9.326e-015 1.026e-014 9.326e-015 -2.444e-013 9.326e-015 弯矩 1.914e+000 1.914e+000 2.106e+000 1.914e+000 2.675e+001 1.914e+000 单元号 = 5, 右节点号 = 6内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 剪力 2.393e-001 2.393e-001 3.343e+000 2.393e-001 3.343e+000 2.393e-001 弯矩 1.795e+000 1.795e+000 2.507e+001 1.795e+000 2.507e+001 1.795e+000 正常使用极限状态荷载组合I内力结果:单元号 = 4, 左节点号 = 4内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000剪力 2.393e-001 2.393e-001 2.989e+000 2.393e-001 2.989e+000 2.393e-001 弯矩 1.795e+000 1.795e+000 2.242e+001 1.795e+000 2.242e+001 1.795e+000 单元号 = 4, 右节点号 = 5内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 剪力 -1.910e-014 -1.910e-014 -1.910e-014 -1.910e-014 -2.465e-013 -1.910e-014 弯矩 1.914e+000 1.914e+000 1.914e+000 1.914e+000 2.391e+001 1.914e+000 单元号 = 5, 左节点号 = 5内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 剪力 9.326e-015 9.326e-015 9.326e-015 9.326e-015 -2.180e-013 9.326e-015 弯矩 1.914e+000 1.914e+000 1.914e+000 1.914e+000 2.391e+001 1.914e+000 单元号 = 5, 右节点号 = 6内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 剪力 2.393e-001 2.393e-001 2.989e+000 2.393e-001 2.989e+000 2.393e-001 弯矩 1.795e+000 1.795e+000 2.242e+001 1.795e+000 2.242e+001 1.795e+000 正常使用极限状态荷载组合I位移结果:节点号 = 4位移性质最大水平最小水平最大竖向最小竖向最大转角最小转角水平位移 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 竖向位移 -3.319e-003 -3.319e-003 -3.319e-003 -4.146e-002 -3.319e-003 -4.146e-002 转角位移 -5.265e-004 -5.265e-004 -5.265e-004 -6.578e-003 -5.265e-004 -6.578e-003 节点号 = 5位移性质最大水平最小水平最大竖向最小竖向最大转角最小转角水平位移 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000竖向位移 -3.585e-003 -3.585e-003 -3.585e-003 -4.478e-002 -3.585e-003 -3.585e-003 转角位移 -4.337e-018 -4.337e-018 -4.337e-018 -6.679e-017 -4.337e-018 -4.337e-018 正常使用阶段支承反力汇总:荷载组合I支承反力组合结果:节点号 = 1内力性质水平最大水平最小竖向最大竖向最小弯矩最大弯矩最小水平力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 竖向力 9.571e-001 9.571e-001 1.196e+001 9.571e-001 9.571e-001 9.571e-001 弯矩 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 节点号 = 9内力性质水平最大水平最小竖向最大竖向最小弯矩最大弯矩最小水平力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 竖向力 9.571e-001 9.571e-001 1.196e+001 9.571e-001 9.571e-001 9.571e-001弯矩 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000e+000 0.000e+000 0.000e+000。
天桥桥墩计算书
一．设计概述该天桥桥墩采用变截面薄壁墩，墩顶由2m变为1m，桥墩纵向宽为0.7m，墩高为11m，跨径布置为（30.5+30.5）m，上部结构宽为4.3m，为人行天桥。
本计算针对刚箱梁墩身。
二．设计标准及设计参数2.1设计规范及技术资料计算中主要用到的规范包括：（1）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60－2004）（2）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62－2004）（3）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ D63－2007）2.2技术标准（1）结构重要性系数：1.1（2）荷载标准车辆荷载：采用城市-A级计算人群荷载：3.5KN/m三. 主要材料及其设计参数设计中墩身采用C40混凝土，基础采用C25混凝土，普通钢筋采用HRB400、HPB300钢筋。
各种材料设计参数见表2.2.1～表2.2.2。
表2.2.1 混凝土设计参数四设计荷载取值4.1外部荷载（单位:kN ）恒载：活载：4.2 汽车荷载本桥为人行天桥，故无制动力和离心力。
4.3风荷载风荷载参照《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60－2004）进行计算。
桥址处设计基本风速10V 为26.7m/s ，当风荷载参与汽车荷载组合时，墩身顺桥向风荷载标准值按横向风压的70％乘以桥墩迎风面积计算。
墩身风荷载计算结果如下：五、使用阶段桥墩计算 1）、桥墩稳定验算成桥阶段桥墩为下端固定上端为铰接，故计算长度系数u=0.7，出于安全考虑本部分计算计算长度系数偏安全取为u=0.8。
用欧拉公式计算临界力，如下220/cr N EI L π=式中：E-3.25×104Mpa ，I-0.00427m 4，L0-11.0×0.8=8.8m ，所以N cr =17668.7KN 。
偏于安全考虑墩顶荷载按梁部荷载加一半墩身重，N=811.1KN ,则稳定安全系数/cr N N 为0.0460.99≤，整体稳定符合要求。
桥墩墩柱计算
桥墩墩柱计算墩柱直径选用1.2m ，材料使用C 30混凝土，钢筋使用HRB235级钢筋。
荷载组合计算：1、恒载情况计算根据前面计算结果得：上部结构恒重：一孔重量为7372.56KN 半根盖梁自重为878KN墩柱自身重量为20.6525114.3π⨯⨯⨯=KN 横系梁重量为1 1.410.625371⨯⨯⨯=KN墩柱底面上作用的垂直恒载力为17372.56878114.34678.582⨯++=KN2、汽车作用荷载计算公路二级 单孔荷载：单列车：相应的制动力165T KN ≤ ,取165KN 。
双列车：相应的制动力00388.92102155.56T KN =⨯⨯⨯= 三列车：相应的制动力00388.9210 2.34182.01T KN =⨯⨯⨯= 四列车：相应的制动力00388.9210 2.86208.45T KN =⨯⨯⨯= 双孔荷载：单列车：相应的制动力165T KN ≤ ,取165KN双列车：相应的制动力00694.142102277.66T KN =⨯⨯⨯= 三列车：相应的制动力00694.14210 2.34324.86T KN =⨯⨯⨯= 四列车：相应的制动力00694.14210 2.68327.06T KN =⨯⨯⨯=人群荷载：单侧单孔行人：58.14B KN=单侧双孔行人：116.28B KN=产生的最大的反力值，也是墩柱的最大垂直力，为双孔荷载产生的，墩柱底最大的弯矩值为单孔荷载产生的。
3、计算双柱反力中的分布（横向）首先计算汽车荷载的横向分布系数单列车：15605900.975 1180η+==20.025η=双列车：10.843η=20.157η=三列车：10.780η=20.220η=四列车：10.581η=20.419η=再计算人群荷载的横向分布系数单侧人群：17755901.157 1180η+==20.157η=-双侧人群：120.5ηη==4、组合荷载计算计算垂直反力的最大值与最小值计算可变荷载组合双孔荷载的垂直反力，结果如下表：计算最大弯矩值，结果如下表：编号荷载情况墩柱顶反力计算垂直力水平力对B1B2B1+B2（B11上部构造与盖梁重——0.002汽车单孔双列车746.17 77.78 三列车807.78 91.01 四列车689.11 104.233人群单孔双侧进行截面应力验算与其配筋计算1、作用在墩柱顶面上的外力垂直力：垂直力的最大值：max 4564.281441153.16158.38N KN =++=垂直力的最小值：min 4564.28807.7858.145430.2N KN =++=水平力：208.45104.232H KN==弯矩值：max 201.95205.6814.54422.17M KN M=++=2、作用在墩柱底面上的外力max 6158.38114.36272.68N KN =+=min 5430.2114.35544.5N KN =+=max 172.2814.54235.56104.235943.53M KN M =+++⨯=。
桥梁工程主要工程量计算
桥梁工程主要工程量计算桥梁工程的主要工程量计算涉及到桥梁的各个部分，其中包括桥墩、桥台、桥面、护栏等，下面我将对一些主要工程量的计算方法进行说明。
1.桥墩和桥台的工程量计算：-桥墩的体积计算公式：V=π*h*(a1+a2+√(a1*a2))，其中V为桥墩的体积，h为桥墩的高度，a1和a2分别为桥墩上底面和下底面的宽度。
-桥台的体积计算公式：V=l*w*h，其中V为桥台的体积，l为桥台的长度，w为桥台的宽度，h为桥台的高度。
2.桥面的工程量计算：-常用的桥面结构是挂篮梁，其工程量计算需要考虑梁段的长度、宽度和高度，以及每个梁段的数量来确定。
-挂篮梁的工程量计算公式：V=l*w*h*n，其中V为挂篮梁的体积，l 为梁段的长度，w为梁段的宽度，h为梁段的高度，n为梁段的数量。
3.护栏的工程量计算：-护栏主要包括护栏板和护栏柱两部分，其工程量计算需要考虑护栏板和护栏柱的长度和数量。
-护栏板的工程量计算公式：L=n*l，其中L为护栏板的长度，n为护栏板的数量，l为单根护栏板的长度。
-护栏柱的工程量计算公式：L=n*l，其中L为护栏柱的长度，n为护栏柱的数量，l为单根护栏柱的长度。
另外，桥梁工程中还有一些其他工程量计算，如浆砌石、钢筋等，这里仅列举了一些主要的工程量计算方法。
在实际工程中，需要根据具体的桥梁设计要求和施工方案进行详细的工程量计算。
需要注意的是，不同的桥梁类型和结构形式可能会有不同的工程量计算方法，所以在具体的工程量计算过程中，需要根据相关规范和设计要求进行具体的计算。
此外，还需要考虑材料的浪费和损耗等因素，以及施工过程中可能需要进行的修补和调整。
因此，在进行桥梁工程量计算时，应充分考虑实际情况和相关参数来确定最终的工程量。
新安县人行天桥计算书
新安县人民医院人行天桥计算书计算：复核：审核：洛阳城市建设勘察设计院有限公司二零零一一年十二月一、工程概况新安县人民医院天桥为三跨现浇钢筋混凝土连续箱梁桥，桥长49m,主梁为箱型梁，梁高1.2m，底宽1.7米，顶宽3.5米。
梯道为3.5m四跨的简支梁，梯道梁高均为0.5m。
主桥桥面总宽3.5m，两侧栏杆栏杆均为0.25m宽，桥面净宽3.0米，梯道总宽为2.5m，净宽2.0m。
根据需要梯道中间设休息平台。
主桥桥墩采用C30钢筋混凝土单柱墩，墩柱直径为1.0m，桩基础采用C30钢筋混凝土单根钻孔灌注桩，直径为1.2m,边墩柱上设盖梁。
梯道桥墩为钢筋混凝土单柱墩，墩柱直径为0.8m，桩基础采用单根钻孔灌注桩，直径为1.0m。
桥下净空不小于5.0m。
设计荷载：按照《城市人行天桥与人行地道技术规范》CJJ 69-95 (中华人民共和国行业标准)中的规定。
二、设计规范《公路工程技术标准》(JTG B01-2003)《公路桥涵设计通用规范》 (JTG D60-2004)《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)《城市人行天桥与人行地道技术规范》（CJJ69--95）《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTG D63-2007)《公路桥梁抗震设计细则》(JTG/T B02-01-2008)三、荷载取值1、永久作用（恒荷载）①、钢筋混凝土箱梁：q1=1.555*25=38.875KN/m（钢筋混凝土箱梁容重取2.5e+03〔Kg/m3〕以自重在程序中加载）；②、左边墩、中墩箱梁横隔板：0.8*25*1.2=24KN（以集中力加载到支座节点处）③、施工荷载（按1KN/m2）：q2=1*3.5=3.5 KN/m；④、二期荷载包括桥面铺装、栏杆、梯道：其中桥面铺装和栏杆以线荷载为0.04*3.5*25+0.25*0.3*25*2+0.35*2=7.95KN/m（以均布荷载加载到整个箱梁顶部）;梯道荷载为3.1*2.5*25=193KN（以集中力加载到右边墩箱梁支座部位）。
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人行天桥装配式桥墩计算
摘要：装配式桥墩设计时通过对钢结构构件刚度、强度、稳定性及连接的计算分析来确定合理的截面及螺栓布置。
abstract: the assembly type bridge pier design of steel structure member stiffness, strength, stability and connecting the calculation analysis to determine the reasonable section and arrangement of bolt.
关键词：钢桥墩、刚度验算、强度验算、稳定验算、柱脚螺栓群验算
keywords: steel bridge pier, stiffness calculation, strength calculation, stability checking, checking the column bolt group
中图分类号：u443.22文献标识码：a 文章编号：
引言
随着沈阳市被住房城乡建设部授予国家现代建筑产业化试点城市，沈阳市推进现代建筑产业化发展工作也进入了一个崭新的发展阶段。
现代建筑产业是以装配式结构为基础，机械化施工为主要特征的现代建造方式。
装配式结构是用预制的构件在工地装配而成的建筑。
它的优点是把大量的高空作业、露天作业尽量在地面、工厂里完成。
建造速度快，受气候条件制约小，施工时交通干扰小，节约劳动力并可提高建筑质量，确保安全施工。
大力发展现代建筑产业对降低能耗成本、提高建筑结构质量和建设效率具有重要作用。
其施工方式也密切贴合了“以人为本，绿色环保”的建设理念，最大限度的节约资源与减少对环境的影响，实现了节能、节地、节水、节材和环境保护的绿色施工方式。
2011年开始，沈阳市在城市基础设施建设过程中全面推广使用装配式建筑技术，在此期间建设的一批人行过街天桥就采用了这一技术。
现通过这一项目其中一座人行天桥工程来介绍一下人行天桥装配式桥墩的计算。
结构概况：
本工程为跨越城市快速主干道的一座行人过街天桥，天桥平面呈工字型布置，主梁全长为60.1m，采用钢桁架结构，天桥主梁支点位于桁架内侧端部竖杆处节点下方，主梁计算跨径为54.4m，主桥桥墩采用钢桥墩，桥墩上设置盖梁。
为节省工期、方便拆装，桥墩与基础采用螺栓连接。
主梁及桥梯均搭设于盖梁上，由于主梁及桥梯上的偏载作用使桥墩处于压弯状态，针对此种情况，按最不利工况对桥墩进行验算。
主要材料及其参数：
钢结构：桥墩采用a3钢，各参数如下：
（1）容重：7850kg/m3
（2）抗压弹性模量：21×104mpa；
（3）抗弯弹性模量：21×104mpa
（4）抗剪弹性模量：8.1×104mpa；
（5）线膨胀系数：1.2×10-5；
a3钢应力控制指标：
轴向应力140 mpa，弯曲应力145mpa，剪应力85mpa；
计算方法：
主桥桥墩（按钢结构压弯构件计算）
刚度验算
主桥桥墩尺寸如右图所示。
主桥桥墩全高5.4m，按一端固结一端自由计算，则有：
结论：截面刚度满足设计要求。
墩底反力
沿墩底x轴方向偏载最不利工况时的墩底反力
考虑主梁及桥梯上的人群均产生偏载为最不利，桥墩受力如下图所示。
n1、n2为上部结构支反力，n为墩底竖向力力（含桥墩及盖梁自重），m为墩底弯矩。
此种工况下
沿墩底y轴方向偏载最不利工况时的墩底反力
考虑主梁满载，桥梯上不考虑人群荷载时为最不利，桥墩受力如下图所示。
n1为上部结构支反力，n为墩底反力（含桥墩及盖梁自重），m为墩底弯矩。
此种工况下
结构强度验算
按公式或进行验算。
其中>1.15,实际取c=1.15
结论：结构强度满足要求。
整体稳定性
弯矩作用平面内（y轴）的稳定性
弯矩作用平面为绕y轴，按公式或进行验算。
经查表得：
因，因此取
结论：结构在弯矩作用平面（y轴）整体稳定性满足要求。
弯矩作用平面外（x轴）的稳定性
按公式或进行验算。
取1.0。
结论：结构在弯矩作用平面外（x轴）稳定性满足要求。
局部稳定
按公式进行验算。
由于翼缘板设置纵向加劲肋，如右图所示。
所以取腹板与纵向加劲肋之间的翼缘板无支承宽度。
按《结构设计原理》附表4-10查得：
即：
结论：箱型截面在设置纵向加劲肋后局部稳定满足要求。
柱脚计算
桥墩与基础之间采用普通螺栓连接，选用m22普通螺栓，按如右
图所示布置。
按公式进行验算。
其中(一个螺栓抗拉承载力设计值)
（1）弯矩作用方向绕x轴：
（2）弯矩作用方向绕y轴：
结论：柱脚螺栓群在各种工况下设计满足要求。
结语
本工程天桥的桥墩采用钢结构，与基础采用普通螺栓连接，这种连接方式的优点是安装方便，特别适用于工地安装连接，也便于拆卸，采用此种连接方式可实现构件的装配式设计及施工，设计时需通过对钢结构构件刚度、强度、稳定性及连接的计算分析来确定合理的截面及螺栓布置。
参考资料
［1］叶见曙.结构设计原理.人民交通出版社.
［2］jtj d60-2004.公路桥涵设计通用规范.
［3］jtj d62-2004.公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范.
［4］jtj 025-86.公路桥涵钢结构及木结构设计规范.。