容器设备常用计算表
424 55.418
重量计算
长度 不锈钢
4500 2159.58
长度 碳钢
1000 53.23
厚度 不锈钢
8 405.06
厚度 C1 C4 不锈钢
8 0.22 0.01 385.60
板厚 不锈钢
3 0.50
内径 不锈钢
976 9.29
厚度 不锈钢
50 55.982
板厚
板厚 不锈钢 直边高
直边高 C2
容积 1.55 1.60
内表面积 6.00
123
截面积
5.08938E-07
6
台计算
mm mm mm mm mm mm rad m2 kg
筒体 筒体直径
碳钢
2400 2137.79
夹套
筒体直径
500
距筒端距离
100Байду номын сангаас
椭圆封头 直径 碳钢
标准椭圆 2400 400.97
碟形封头 直径
θ(弧度) C3 碳钢
标准10:1 2400 1.11 0.04 380.27
钢管 外径 碳钢
57 0.49
环板 外径 碳钢
1096 9.20
圆板 直径 碳钢
总深度
长度
板厚
8
4 53.78
40
40 -0.14
505
容积表面积计算
锥台计算
容积 20.36
夹套间距 50
容积 1.99
内表面积 33.93
内表面积 6.55
板厚δ 大端内径φ2 小端内径φ1 锥台高h 斜边长a 展开长b 展开角θ 面积S 重量w
20 2000 800 2000 2200 3703.3 1.7 7.6 1193.8
压力容器体积计算
手写输入 手写输入 手写输入 标准椭圆形封头该值为2
验证 设备长度 双椭圆封头设备容积 1.999545857
手写输入 手写输入 手写输入
L=
2000.053
封头其它相关计算
封头直边段高度 h1 直边段容积 椭圆封头内容积（包括直边段） 椭圆形周长计算 椭圆形面积计算 mm 立方米 立方米 mm L=2π b+4(a-b) 平方毫米 s=π ab V=π aa*h1 25.00 0.03 0.25 3769.80 1130940.00
无折边锥形封头计算
封头直边段高度 h1 大直边段容积 圆锥角 小圆锥半径 封头厚度 大圆椎半径 大圆椎高度 小圆椎高度 小直边段容积 平截圆锥体容积(阴影部分) 大圆椎侧表面积 mm mm mm mm mm R H h mm 立方米 V=π *R*R*h1 α r 25.00 0.0283 30.00 25.00 8.00 600.00 1039.27 43.30 0.0000 0.39 2261946.71
带双折边锥形封头相关计算
带双折边锥形封头容积 带双折边锥形封头表面积 带双折边锥形封头重量(碳钢) 带双折边锥形封头重量(不锈钢) 立方米 平方毫米 kg kg 0.42 2356194.48 147.97 148.91
椭圆形封头+双折边锥形封头容器容积V
椭圆形封头+双折边锥形封头容器容积V 2.17
椭圆形封头容器的体积计算
压力容器直径Di（内径） 长径比 椭圆封头a值 椭圆封头b值 椭圆封头深度h值（不包括直边段） 椭圆体体积公式 设备容积 a:长半轴长度 h：椭圆体的高 b：短半轴长度 且a>b>0 L/d （d=Di） Di/2h 毫米 毫米 毫米 立方米 立方米 a=Di/2 b=Di/2 h=Di/C4/2 V=4/3π abh v=4/3π abh+π aaL 椭圆形封头长短轴比值 毫米 1200.00 1.14 2.00 600.00 600.00 300.00 0.45 2.00
容器支腿计算
垂直地震影 响系数α vmax=0.65 αmax
0.00
支腿系数tg θ=3/8*Do/h
593.78 5256.21
水平弯距引 起垂直力 FL1(N)=FH/2 tgθ
垂直最大受 拉力 FL(N)=FL1+ Fv/n-W/nFv'/n
63.91 158.79
地震影响系数衰 减系数γ =0.9+(0.05ξ)/(0.5+5ξ)
设备水平地震力 Fk1(N)=α1*η k1*W*g
当量质量 meq(Kg)=0.75*W
设备垂直地震力 (N)Fv0-0=α vmax*meqg
单根支腿的水平 反力 Q(N)=FH/n
垂直最大受压力 FY(N)=max(FL1+(F v+W+Fv')/n,Wt/n)
输入数据 筒体长度H(mm)
设备外径Do(mm)
设备质量W(kg) 支腿底板到设备 重心距离h(mm) 底板到支腿与壳 体焊接 支腿类型
支腿周向截面 的惯性矩x I1(mm4)
支腿截面积 AT(mm2)
壳体外壁到支腿 重心处的距离 e(mm)
支腿的弹性模量 E(MPa)
支腿材料的许用 拉弯 应力[σ]b,MPa
支腿与壳体焊缝 剪力τ (Mpa)=max(FY/Aw 1,FL/Aw1) 焊接接头弯曲应 力σ=QLw1/Zw1 支腿与底板焊缝 剪力τ(Mpa)
0.37
底板计算厚 度,δb （mm） =a0(3B/[σ])
0.5
4749.55
地脚螺栓根 径 db （mm）
14.04 σB≤[σ]
0.00
容器支座计算
1、计算条件容器设计压力p=0.6MPa 容器壳设计温度t=50℃设计温度下材质许用应σ]=容器筒体内直径Di=2800mm 容器总高度Ho= 容器筒体名义厚度δn=12mm 支撑高度/支座底板离地面 厚度附加量C=C1+C2=1mm 支座底板到壳体质心 壳体保温层厚度δt=0mm 偏心载荷Ge= 操作状态下设备总质量mo=35000kg 偏心距Se=2、水平风载荷实取风载作用外直径D0=2824mm考虑到公式计算值可能不全面 风载作用外 设置地区10m高度处的基本风压qo=550N/m2 查GB50009 壳体质心距地面高度H t=附录E中表E.5风载荷Pw=12114.96N 风压高度变化3、水平地震力 重力加速度g=9.81m/s2 地震载荷Pe= 地震影响系数a=0.24按表20选取水平载荷P=4、支座承受载荷 选用支座型号:A1JB/T4712.3表3～表5支座数量n= 支座的筋板和底板材料:Q235A 支座本体允许载荷[Q]=250KN不均匀系数k= b2=280mm计算支座安装尺寸D = l2=300mm 查JB/T4712.3表3～表5s1=130mm实际支座安装尺寸D =δ3=14mm 支座实际承受=5、支座处圆筒所受支座弯矩校核(带垫板支座)支座载荷校 设计温度下筒体材料许用应力[σ]=113mm支座处圆筒所受的支座 筒体有效厚度δe=11mm 由此查找[ML]设计压力p=0.6MPa 壳体许用弯矩[ML]=支座处圆筒所受的支座弯矩校支座尺寸容器壳体材质:Q235B许用应力[σ]=113MPa 查许用应力表容器总高度Ho=6500mm离地面高度H=5000mm体质心距离h=1500mm偏心载荷Ge=10000N偏心距Se=2000mm作用外直径D0=2824mm体质心距地面高度H t=6500mm 按此值及地面类别选取系数fi 度变化系数fi=1按Ht及地面类别查表22地震载荷Pe=82404N水平载荷P=85432.74N支座数量n=4一般为4个,承受静力载荷,直径≤700mm的容器可以采用2个不均匀系数k=0.83支座安装尺寸D=3178.222mm支座安装尺寸D=3178mm际承受载荷Q=153.0478KN载荷校核结论:合格!的支座弯矩ML=26.01813KN.m用弯矩[ML]=37.34KN.m 以[σ]、δe、p查JB/T4712.3附录B中表B.1～B.4并采用内插法弯矩校核结论:合格!内插法公式：X1=0.8 Y1=0.026968X=0.866667 Y=0.032675X2=0.9 Y2=0.035529。
最新容器支腿计算公式(支腿计算主要用于立式容器的支腿受力及地脚螺栓计算)[表格]
![最新容器支腿计算公式(支腿计算主要用于立式容器的支腿受力及地脚螺栓计算)[表格]](https://360docs-1393072327.cos.ap-beijing.myqcloud.com/679ee3732f60ddccdb38a025.webp)
0.09
底板计算厚 度,δb （mm） =a0(3B/[σ])
0.5
6337.19
地脚螺栓根 径 db （mm）
8.04
σB≤[σ]
0.00
τ≤[τ]
1.47
支腿与壳体 焊角高 (mm)
底板厚度 (mm)
支腿与底板 焊角高 (mm) 风压高度变 化系数 fi 风振系数k2 基本振型参 与数ηk1 地震设防烈 度αmax
设备附加垂 直载荷 Fv'(N)(向下 为正）
5911.47
Q235A 3836 23300
3 2225 HK240C 242880000
输入数据 筒体长度H(mm)
设备外径Do(mm)
设备质量W(kg) 支腿底板到设备 重心距离h(mm) 底板到支腿与壳 体焊接 支腿类型
支腿周向截面 的惯性矩x I1(mm4)
支腿截面积 AT(mm2)
壳体外壁到支腿 重心处的距离 e(mm)
支腿的弹性模量 E(MPa)
支腿材料的许用 拉弯 应力[σ]b,MPa
1.52 0.03 6545.57 0.10
0.40 8160.96 6337.19
34.82 1.53 11.42 合格 合格 合格
最大压应 力,B(Mpa)=FY/a1* a2
最大拉应力 四、地脚螺栓计 算结果
地脚螺栓反 力,FL(N)=
单根地脚螺栓受 拉应力σ B(Mpa)=FL/(nb*A b) 地脚螺栓剪力 τ (Mpa)=[Q-μ *W/n]/nb*Ab 五、支腿焊缝强 度评定结果：
矩形容器计算(ABCDE型通用)V1.1
设计压力，MPa 常压加固柱型号HW300X300X12X12设计温度，℃50加固柱截面系数，cm³1115容器长L，mm 10000加固柱间距L p，mm450容器宽W，mm 6000型钢和宽度W方向水平布置，底板型钢支撑实际跨距，mm200容器高H，mm 8000加固圈型号等边角钢50X50X5型钢材料Q235A 加固圈惯性矩，cm411.21壁板材料Q235A 顶边加固件型号等边角钢50X50X5设温壁板材料许用应力[σ]t，MPa 135顶边加固件惯性矩，cm411.21常温型钢许用应力[σ]b，MPa135介质名称水材料弹性模量E t，MPa 191000介质密度ρ，Kg/m31000顶板加强筋型号等边角钢100X100X12顶板加强筋沿L方向上的间距A=L T，mm200钢板负偏差C1，mm0.8钢材密度ρM=，Kg/m³7850顶板加强筋截面系数，cm³29.48顶板加强筋沿W方向上的间距B=W T，mm200腐蚀裕量C2， mm2底板厚度δbn，mm8拉杆近似直径，m m 26.2211623拉杆直径，mm加速度g，N/Kg9.81顶板名义厚度δT ，mm4实际的加固圈数量及各段间距H1，mm H2，mm H3，mm H4，mm H5，mm H6，mm4250016001500130011000推荐的加固圈数量及各段间距H1H2H3H4H5H61480032000000 2360024002000000 3296020001680136000 4248016801440128011200各段壁板厚度δin，mm 101618181801.设计条件示意图。
压力容器设计常用计算表格╱常用金属材料的比重参考表
55-3-1锰黄铜
8.5
0.6白铜
8.9
59-1-1铁黄铜
8.5
5白铜
8.9
58-1-1铁黄铜
8.5
19白铜
8.9
80-3硅黄铜
8.6
30白铜
8.9
65-5镍黄铜
8.65
3-12锰白铜
8.4
4-3锡青铜
8.8
40-1.5锰白铜
8.9
4-4-2.5锡青铜
8.75
40-0.5锰白铜
8.9
4-4-4锡青铜
8.8
77-2B铝黄铜
8.6
3.5-3-1.5硅铁青铜
8.8
67-2.5铝黄铜
8.5
1.5锰青铜
8.8
60-1-1铝黄铜
8.4
5锰青铜
8.6
59-3-2铝黄铜
8.4
1.0镉青铜
8.8
66-6-3-2铝黄铜
8.5
0.5铬青铜
8.9
58-2锰黄铜
8.5
0.2锆青铜
8.9
57-3-1锰黄铜
8.5
0.4锆青铜
常用金属材料的比重参考表
名称或牌号
密度g/cm3
名称或牌号
密度g/cm3
灰口铸造
6.6～7.4
锰脱氧铜
8.89
白口铸造
7.4～7.7
96黄铜
8.85
可锻铸造
7.2～7.4
90黄铜
8.73
工业纯铁
7.87
85黄铜
8.7
钢材
7.85
80黄铜
8.66
铸钢
7.8
68黄铜
8.5
压力容器设计常用计算表格设备重量估算
总重
0
材料密 度
7.93
0
7.93
0
7.93
0
7.93
0
7.93
7.35
15
7.93
0.00 ☆★☆★☆ ☆★☆★☆
0
7.85
△▲△
△▲△
1986
单重
150
总重
总重
0 600
15 备注
0
0
0 顶部板式 13.7 27.4 侧壁板式
0 轴式
导程h
75
盘管密度
7.85
盘管壁厚
3.2
279.0
672
1100
80
160
80
93
180
100
112
200
125
137
250
150
163
300
200
223
400
250
277
480
300
329
550
350
391
620
400
430
680
450
484
760
500
534
840
600
634
980
w=0.7854* (D^2d2^2)*s*7 .85/10^6
计算：
单重
0.0 0.0 0.0 0.00 0.00
项目名
设计项目：
类别 序号 名称
1 壳体-1
2 壳体-2
3 壳体-3
壳
4 底板 5 顶板
直径 壁厚
长度
数量
体
6 椭圆封头-1 250
10
2
7 椭圆封头-2 8 变径段
注册化工工程师必备-常压容器设备筒体强度及补强计算书自动计算-带计算公式
简 图
0 997 10 1860 0.019 0.019 80 1500 06Cr19Ni10 137 137 130 0.3 0 0.85 壁厚计算
Mpa kg/m3 N/kg mm Mpa Mpa ℃ mm Mpa Mpa Mpa mm mm
Di
δ
碳钢 低合金钢≥ 不锈钢≥ 0.13 0.3 2.30 6 5.7 液压试验时应力效核
0.38 4.56 4.94 8 3.44 液压试验时应力效核 0.08 0.05 16.58 179.78 可行 压力计算
mm mm mm mm mm Mpa Mpa Mpa Mpa
液压试验压力（取较大值）
0.075858696
试验压力下封头的应力 σT=PT(Di+δe)/2δe= 许用值 σT≤0.9φReL σT≤0.9φReL
常 压 容 器 设 备 强 度 计 算 书
内压圆筒体 (NB/T47003.1-2009) 单位
P ρ g h ρgh PC t Di ReL [σ] [σ] C1 C2 φ
t
设计条件
设计压力 物料密度 重力加速度 液面高度 液注静压力 计算压力 P+ρgh 设计温度 筒体内径 筒体材料 试验温度下屈服强度 常温下材料许用应力 设计温度下材料许用应力 钢板厚度负偏差 腐蚀裕量 焊接接头系数 壳体最小厚度 min (mm) （不包括腐蚀裕量） 计算厚度 δ = Pc Di / 2 [σ] φ=
最大允许设计压力[P]=2 [σ]t φ δhe / K Dhi=
0.36
Mpa
设计温度下圆筒计算应力 许用值 σ≤φ[σ]t σ≤φ[σ]t
盛水试验时应力效核 σ=PcDi/2δhe 8.69 78.2 可行
常压设备计算
0.85
193000.0
MPa
第 2 页，共 8 页
二、设 计依据 标准。 DESIGN STANDA RD
*《钢制 焊接常压 容器》
NB/T 47003.12《00S9TEEL WELDE D ATMOSP HERIC PRESSU RE VESSEL S》
三、容 器顶板 厚度 VESSEL TOP PLATE THICKN ESS
第二道横向加固件距顶边距离
SECOND TRANSVERSE REINFORCEMENT DISTANCE FROM THE TOP EDGE
第一道加固圈单位长度上载荷
LOAD PER UNIT LENGTH ON FIRST TRANSVERSE REINFORCEMENT
第一道加固圈所需惯性矩
ACTUAL INERTIA MOMENT OF FIRST TRANSVERSE
Gi
容器主体材质 VESSEL MATERIAL
主体材质的材料屈服极限 MATERIAL YIELD
S
设计温度下材料的许用应力 ALLOWABLE STRESS
OF MATERIAL FOR DESIGN TEMPERATURE
[σ]t
设计温度下材料的许用压缩应力 ALLOWABLE
COMPRESS STRESS OF MATERIAL FOR DESIGN TEMPERATURE
1）顶边加固件计算 TOP EDGE STIFFENING RIB CALCULATION
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第一道横向加固件距顶边距离
FIRST TRANSVERSE REINFORCEMENT DISTANCE
h1
FROM THE TOP EDGE
压力容器封头重量重量计算表
序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 设备名称 封头位 封头内径 置 (mm) 4000 4000 2400 1800 1800 2000 2000 2400 2400 2400 2400 2600 2600 3200 3200 1000 1000 1500 1500 1000 1000 1800 1800 4000 4000 4000 4500 4500 5000 5000 5000 5000 6000 2700 材料密度 封头坯料厚 封头直边 kg/m3 度(mm) 高度(mm) 7850 7850 7850 7850 7850 7850 7850 7850 7850 7850 7850 7850 7850 7850 7850 7850 7850 7850 7850 7850 7850 7850 7850 7850 7850 7850 7850 7850 7850 7850 7850 7850 7850 7850 7850 7850 7850 7850 7850 7850 7850 7850 7850 20 20 16 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 14 14 14 14 26 26 54 54 36 28 24 18 20 20 18 16 18 60 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 50 50 50 50 40 40 40 40 40 40 40 40 40 80 封头总深 度(mm) 1040 1040 640 0 490 490 540 540 640 640 640 640 690 690 840 840 290 290 415 415 300 300 500 500 1040 1000 1040 0 1165 0 1165 0 1290 0 1290 0 1290 0 1290 0 1540 0 755 0 新蒸汽冷凝水 上封头 自蒸发器 下封头 冷凝器 上封头 下封头