墙模板(木模板)计算书
墙模板工程施工方案计算书(最新)
墙模板工程施工方案计算书(最新)一、工程概况1.1 项目名称墙模板工程施工1.2 工程地址具体地址待定1.3 工程概述本工程为墙模板工程施工，主要包括墙体模板的搭建、拆除等工作。
二、工程量清单2.1 墙模板数量统计根据实际测量，本工程墙模板数量共计XX平方米。
2.2 施工工艺要求•搭建模板时要保证垂直度和平整度，严禁出现倾斜和变形现象；•拆除模板时要小心细致，不得损坏周边结构。
2.3 工程施工进度计划按照施工进度计划，合理安排施工顺序，保证工程按时完工。
三、工程费用预算3.1 原材料费用•模板板材费用：XXXX元/平方米•支撑杆费用：XXXX元/根•其他辅助材料费用：XXXX元/项3.2 人工费用•搭建人工费用：XXXX元/平方米•拆除人工费用：XXXX元/平方米3.3 设备使用费用•搭建设备使用费用：XXXX元/日•拆除设备使用费用：XXXX元/日3.4 合计费用综合计算原材料费用、人工费用和设备使用费用，预计本工程总费用为XXXX 元。
四、施工总结4.1 施工方案•按照工程量清单和施工进度计划，合理安排施工队伍；•严格按照工艺要求施工，保证施工质量；•控制工程费用，做到物尽其用。
4.2 施工风险施工过程中可能存在安全隐患和质量风险，施工人员需加强安全意识，及时发现并解决问题。
4.3 验收标准根据施工图纸和技术要求，对施工成果进行验收，合格方可移交使用。
以上为墙模板工程施工方案计算书的内容，如有问题或需要进一步详细了解，请随时与工程负责人联系。
悬臂式钢筋混凝土挡土墙【图】
悬臂式钢筋混凝土挡土墙一、悬臂式钢筋混凝土挡土墙模板设计墙模板（木模板）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计标准》GB 50017-2017一、工程属性二、荷载组合新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γc t0β1β2v1/2，γc H]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×4.26]＝min[29.87，102.24]＝29.87kN/m2 承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×29.868+1.4×2，1.35×29.868+1.4×0.7×2]＝0.9max[38.642，42.282]＝0.9×42.282＝38.054kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.868 kN/m2三、面板布置模板设计立面图四、面板验算墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b ＝0.5m ，W ＝bh 2/6＝500×152/6＝18750mm 3，I ＝bh 3/12＝500×153/12＝140625mm 41、强度验算q ＝bS 承＝0.5×38.054＝19.027kN/m面板弯矩图(kN·m)M max＝0.149kN·mσ＝M max/W＝0.149×106/18750＝7.928N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝0.5×29.868=14.934kN/m面板变形图(mm)ν＝0.54mm≤[ν]＝l/400＝250/400＝0.625mm满足要求！五、小梁验算1、强度验算q＝bS承＝0.25×38.054＝9.513kN/m小梁弯矩图(kN·m)小梁剪力图(kN)M max＝0.297kN·mσ＝M max/W＝0.297×106/42667＝6.967N/mm2≤[f]＝16.2N/mm2 满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝0.25×29.868=7.467kN/m小梁变形图(mm)ν＝0.42mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm满足要求！3、支座反力计算R1=5.392kN，R2=...R39=5.392kN，R40=5.392kN六、主梁验算1、强度验算主梁弯矩图(kN·m)M max＝0.337kN·mσ＝M max/W＝0.337×106/4170＝80.815N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！2、挠度验算主梁变形图(mm)ν＝0.252mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm满足要求！七、对拉螺栓验算对拉螺栓横向验算间距m＝max[500，500/2+250]＝500mm 对拉螺栓竖向验算间距n＝max[500，500/2+250]＝500mmN＝0.95mnS承＝0.95×0.5×0.5×38.054＝9.038kN≤N t b＝17.8kN 满足要求！二、墙趾板、墙踵板施工（一）钢筋安装1、钢筋加工挡土墙采用HPB300和HRB400两种类型钢筋，钢筋直径大于等于22的钢筋采用直螺纹连接，直径小于小于22的钢筋采用焊接或绑扎连接，原材经试验检测合格后严格按照图纸加工，不论是钢筋原材，还是加工成型的成品都必须将钢筋表面的油渍、漆污、铁锈清除干净，按照不同的钢筋编号进行分类存放，并对现场所有存放钢筋进行下垫上盖。
挡土墙模板计算书(两篇)
引言概述：挡土墙是防止土石坡体下滑、控制土石体稳定的工程结构。
挡土墙模板的计算对于挡土墙的施工至关重要。
本文将详细阐述挡土墙模板计算的相关内容，包括模板计算的步骤、考虑的因素、计算公式等，以帮助读者更好地理解和应用挡土墙模板计算。
正文内容：1. 挡土墙模板计算步骤1.1 设定工程要求在进行挡土墙模板计算之前，首先需要根据工程情况和设计要求，确定挡土墙的高度、宽度、坡度等基本参数，并设定相关的约束条件。
1.2 确定模板材质和尺寸根据挡土墙的高度和工程要求，选择适当的模板材质，如钢模板、木模板等，并确定模板的尺寸和厚度。
1.3 计算模板受力根据挡土墙的高度、坡度和模板的材质、尺寸等参数，利用力学原理和结构力学知识，计算模板在施工过程中的受力情况，包括受力点的位置、受力大小等。
1.4 设计支撑结构根据模板的受力情况和工程要求，设计合适的支撑结构，以确保模板在施工过程中的稳定性和安全性。
1.5 检查计算结果对所得的计算结果进行检查和验证，确保计算符合工程要求和设计规范，不出现安全隐患。
2. 考虑的因素2.1 挡土墙的受力挡土墙作为一个大型工程结构，其受力情况复杂，需要考虑承载力、抗倾覆力、抗滑移力等多个因素，并进行相应的计算和分析。
2.2 模板的材质和强度模板的材质和强度直接影响模板的承载力和稳定性。
应选择合适的材质，保证模板具备足够的强度和刚度。
2.3 施工工况和环境因素挡土墙模板的计算还需要考虑施工过程中的工况和环境因素，如温度变化、风荷载、水压力等，并进行相应的修正和调整。
2.4 施工方法和施工设备挡土墙模板的计算还需要考虑施工方法和施工设备的影响。
合理选择施工方法和施工设备，可以减小模板的受力，提高施工效率。
2.5 其他特殊要求根据具体工程的要求和特点，可能还需要考虑其他特殊因素，如地震作用、地基条件等，并进行相应的计算和分析。
3. 挡土墙模板计算公式在进行挡土墙模板计算时，需要利用一定的计算公式和理论模型。
挡土墙模板及操作平台计算书
挡土墙模板及操作平台设计计算1墙身操作平台及施工通道（1）操作平台设计挡土墙墙身施工采用外侧搭设脚手架操作平台的方式，待基础混凝土浇筑完成并对基坑进行回填后进行支架搭设，施工操作脚手架采用Ф48*3.0mm扣件式脚手架进行搭设。
操作平台步距120cm，横距120cm，纵距120cm，架体最高搭设高度5m，按45度角设剪刀撑，连续设置，钢筋节点用十字扣件连接。
侧面布置斜撑杆，立于稳定土体上，用方木支垫，立于混凝土路面上时预埋钢筋限位。
操作平台满铺50mm厚方木，并按要求设置踢脚板，架体外侧满铺密目网。
操作平台设计如下图所示：图4.2-1 操作平台侧面图（单位：cm）图4.2-2 操作平台正面图（单位：cm）（2）操作平台搭设①扣件及钢管进入施工现场应检查产品合格证，并应进行抽样复试，技术性能应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB 15831的规定。
扣件在使用前应逐个挑选，有裂缝、变形、螺栓出现滑丝的严禁使用。
②纵向水平杆接长应采用对接扣件连接或搭接，并应符合下列规定：a、两根相邻纵向水平杆的接头不应设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不应大于纵距的1／3。
b、搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定；端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm，如图下图所示：图4.2-3 纵向水平杆对接接头布置示意图（mm）③脚手架立杆的对接、搭接应符合下列规定：a、当立杆采用对接接长时，立杆的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1／3；b、当立杆采用搭接接长时，搭接长度不应小于1m，并应采用不少于2个旋转扣件固定。
端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。
④扣件安装应符合下列规定：a、扣件规格应与钢管外径相同；b、螺栓拧紧扭力矩不应小于40N·m，且不应大于65N·m；c、在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm；d、对接扣件开口应朝上或朝内；e、各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。
模板力学计算
附录：模板力学计算书（一）顶板模板计算楼板厚度150mm和100mm，模板板面采用15mm高强度层板，次龙骨采用50×100mm，E=104/mm2，I=bh3/12=50×1003/12=4.16×104mm4方木主龙骨采用100×100mm方木。
1.1（1）荷载计算模板及支架自重标准值：0.3KN/M2混凝土标准值：24KN/m2钢筋自重标准值：1.1KN/m2施工人员及设备荷载标准值：2.5KN/m2楼板按100mm厚算荷载标准值：F1=0.3+24×0.1+1.1+2.5=6.3KN荷载标准值：F2=(0.3+24×0.1+1.1) ×1.2+2.5×1.4=8.06KN楼板按150mm厚算荷载标准值：F3=0.3+24×0.15+1.1+2.5=7.5KN荷载标准值：F4=(0.3+24×0.15+1.1) ×1.2+2.5×1.4=9.5KN(2)计算次龙骨间距：新浇筑的混凝土均匀作用在胶合板上，单位宽度的面板可以视为梁，次龙骨作为梁支点按三跨连续考虑，梁宽取200mm1）板厚按150mm算则最大弯距：M max=0.1q1l12最大挠度：U max=0.667q1l14 /(100EI)其中线荷载设计值q1=F4×0.2=9.5×0.2=1.9KN/m按面板的抗弯承载力要求：M max=0.1q1l12=[f w w]=1/6fwbh2=0.1×1.9×l12=1/6f w bh2l1=[(1/6×30×200×152)/(0.1×1.9)]0.5=529.6按面板的刚度要求，最大变形值为模板结构的1/250U mas=0.677q2l14/(100EL)=l1/250L1'=[(100×104×4.16×104)/(1.9×0.677×250)]1/3=462.77mm 2）板厚按100mm算则最大弯距：M max=0.1q2l22最大挠度：Umax=0.667q2l24/(100EL)其中线荷载设计值q2=F2×0.2=8.06×0.2=1.612KN/m按面板的抗弯承载力要求：M max =0.1q2l22=[f w w]=1/6fwbh20.1×1.612×122=1/6f w bh2l2=[(1/6×30×200×102)/(0.1×1.612)]0.5=787.62按面板的刚度要求，最大变形值为模板结构的1/250U max=0.677q2l24/(100EI)=12/250L2'=[(100×104×4.16×104)/(1.61×0.677×250)]1/3=534mm取按抗弯承载力，刚度要求计算最小值，l1'=462.77mm，施工次龙骨间距取200mm<l1'满足要求。
侧墙单面支模结构计算书
侧墙单面支模结构计算书材料的力学性能:木枋 E=9000 N/mm 2 f 顺纹抗剪=1.4 N/mm 2 [σ]=13 N/mm 2普通胶合板 E=6000 N/mm 2 f 顺纹抗剪=1.5 N/mm 2 [σ]=13 N/mm 2钢管(φ48×3.5) E=2.06×105 N/mm2 [σ]=205N/mm 2w=5.08cm3 I=12.19cm 4模板及其支架设计主要参考书：1、建筑施工手册（第四版）2、建筑施工脚手架实用手册3、建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范侧墙采用单边支模，墙模采用18mm 厚普通胶合板，竖向小楞用木枋50*100 间距300，标高1500、2200、2900、3600、4300、5000、5700、6400（底板面相 对标高±0.000）处分别采用2Φ48 钢管作水平外横楞。
因不能使用对拉螺杆施工，标高600、1200、1800、2400 处水平向间距800 采用钢管斜撑支撑，标高3000、3600、3940处采用钢管间距800 水平对撑，1、墙侧模的验算：1）、墙侧模板荷载设计值：a 、新浇筑砼对模板的侧压力：按《混凝土结构工程施工及验收规范》GB50204-2011,附录（A ），公式计算A.0.1 并应取其中的较小值：41043.0V t F c βγ= （A.0.4-1）H F c γ= （A.0.4-2）式中： F ——新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m 2）；c γ——混凝土的重力密度（kN/m 3）；t 0——新浇混凝土的初凝时间（h ），可按实测确定；当缺乏试验资料时可采用t 0＝200/（T+15）计算，T 为混凝土的温度（℃）；β——混凝土坍落度影响修正系数：当坍落度在50mm~90mm 时,β取0.85; 坍落度在100mm~130mm 时,β取0.9；坍落度在140mm~180mm 时,β取1.0；V ——混凝土浇筑高度（厚度）与浇筑时间的比值，即浇筑速度（m/h ）；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度（m ）；混凝土侧压力的计算分布图形如图A.0.4所示；图中c F h γ/=。
木模板计算
墙模板计算书一、墙模板基本参数墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成,直接支撑模板的龙骨为次龙骨,即内龙骨；用以支撑内层龙骨为外龙骨，即外龙骨组装成墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两片模板拉结，每个穿墙螺栓成为外龙骨的支点。
模板面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
内楞采用方木，截面45×50mm，每道内楞1根方木，间距300mm。
外楞采用圆钢管48×3.0，每道外楞2根钢楞，间距350mm。
穿墙螺栓水平距离600mm，穿墙螺栓竖向距离500mm，直径18mm。
墙模板组装示意图二、墙模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T ——混凝土的入模温度，取20.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取5.250m；1——外加剂影响修正系数，取1.000；2——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.540kN/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.550kN/m2倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6.000kN/m2。
三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小, 按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。
17.03kN/mA 面板计算简图1.抗弯强度计算f = M/W < [f]其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm 2)；M —— 面板的最大弯距(N.mm)；W —— 面板的净截面抵抗矩,W = 35.00×1.80×1.80/6=18.90cm 3；[f] —— 面板的抗弯强度设计值(N/mm 2)。
墙模板支撑方案
木模板墙模板计算书一、墙模板基本参数墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成,直接支撑模板的龙骨为次龙骨,即内龙骨；用以支撑内层龙骨为外龙骨，即外龙骨组装成墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两片模板拉结，每个穿墙螺栓成为外龙骨的支点。
模板面板厚度h=20mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=18N/mm2。
内楞采用方木，截面50×100mm，每道内楞1根方木，间距300mm。
外楞采用圆钢管48×3.5，每道外楞2根钢楞，间距500mm。
穿墙螺栓水平距离500mm，穿墙螺栓竖向距离500mm，直径10mm。
墙模板组装示意图二、墙模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取4.000h；T ——混凝土的入模温度，取26.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.700m；1——外加剂影响修正系数，取1.200；2——混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=46.080kN/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=46.080kN/m2倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6.000kN/m2。
三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。
27.65kN/mA面板计算简图1.抗弯强度计算f = M/W < [f]其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm 2)；M —— 面板的最大弯距(N.mm)；W —— 面板的净截面抵抗矩,W = 50.00×2.00×2.00/6=33.33cm 3；[f] —— 面板的抗弯强度设计值(N/mm 2)。
墙模板计算
木模板墙模板计算书一、墙模板基本参数墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成,直接支撑模板的龙骨为次龙骨,即内龙骨；用以支撑内层龙骨为外龙骨，即外龙骨组装成墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两片模板拉结，每个穿墙螺栓成为外龙骨的支点。
模板面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
内楞采用方木，截面40×80mm，每道内楞1根方木，间距250mm。
外楞采用圆钢管48×3.5，每道外楞1根钢楞，间距500mm。
穿墙螺栓水平距离500mm，穿墙螺栓竖向距离500mm，直径14mm。
墙模板组装示意图二、墙模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T ——混凝土的入模温度，取20.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.900m；1—— 外加剂影响修正系数，取1.000； 2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.540kN/m 2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.550kN/m 2倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6.000kN/m 2。
三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。
24.33kN/mA面板计算简图1.抗弯强度计算f = M/W < [f]其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm 2)；M —— 面板的最大弯距(N.mm)； W —— 面板的净截面抵抗矩,W = 50.00×1.80×1.80/6=27.00cm 3；[f] —— 面板的抗弯强度设计值(N/mm 2)。
墙模板(木模)
墙模板（木模）安全计算书一、计算依据1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20112、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003二、计算参数（图1）纵向剖面图（图2）立面图三、荷载统计新浇混凝土对模板的侧压力F1=0.28γc t0βV0.5＝0.28×24×4×1×20.5=38.014kN/m2F2=γc H＝24×1800/1000=43.2kN/m2标准值G4k＝min[F1,F2]＝38.014kN/m2承载能力极限状态设计值S＝Υ0（1.35αG4k+1.4Ψcj Q2k）则：S=1×(1.35×0.9×38.014+1.4×0.9×2)=48.707kN/m2正常使用极限状态设计值S k＝G4k＝38.014kN/m2四、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。
W＝bh2/6=1000×152/6=37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12=281250mm4其中的h为面板厚度。
1、强度验算q＝bS＝1×48.707=48.707kN/m（图3）面板强度计算简图（图4）面板弯矩图(kN·m) M max＝0.477kN·mσ＝M max/W＝0.477×106/37500=12.729N/mm2≤[f]＝30N/mm2满足要求2、挠度验算q k＝bS k=1×38.014=38.014kN/m（图5）面板挠度计算简图（图6）面板挠度图(mm) νmax＝0.941mm≤[ν]＝280/250=1.12mm满足要求五、次楞验算次楞计算的假定跨数要符合实际工况，荷载统计如下：q＝aS＝280/1000×48.707=13.638kN/mq k＝aS k＝280/1000×38.014=10.644kN/m1、抗弯强度验算（图7）次楞强度计算简图（图8）次楞弯矩图M max＝0.287kN·mσ＝M max/W＝0.287×106/(83.333×1000)=3.448N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求2、抗剪强度验算（图9）次楞剪力图(kN)V max＝3.439kNτ=V max S0/(Ib)=3.439×103×62.5×103/(416.667×104×5×10)=1.032N/mm2≤[f v]＝2N/mm2满足要求3、挠度验算（图10）次楞挠度计算简图（图11）次楞挠度图(mm)ν＝0.045mm≤[ν]＝500/250=2mm满足要求4、支座反力计算R max=6.858KNR maxk=5.352KN六、主楞验算墙模主楞的跨度一般是较大的，主楞计算的假定跨数要符合实际工况，计算简图如下：（图12）主楞强度计算简图1、抗弯强度验算（图13）主楞弯矩图M max＝1.372kN·mσ＝M max/W＝1.372×106/(8.986×1000)=152.636N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求2、抗剪强度验算（图14）主楞剪力图V max＝9.687kNτ=V max S0/(Ib)=9.687×103×6.084×103/(21.566×104×1.2×10)=22.774N/mm2≤[f v]＝120N/mm2满足要求3、挠度验算（图15）主楞挠度计算简图（图16）主楞挠度图(mm) ν＝0.696mm≤[ν]＝450/250=1.8mm满足要求4、支座反力计算对拉螺栓承受的支座反力：N=16.545kN七、对拉螺栓验算对拉螺栓拉力值N：N＝16.545kN≤N t b=17.8kN满足要求。
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墙模板（木模板）计算书计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012
4、《钢结构设计规范》GB 50017-2003
一、工程属性
二、荷载组合
新浇混凝土对模板的侧压力标准值G
4k ＝min[0.22γ
c
t
β
1
β
2
v1/2，γ
c
H]＝
min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×4.1]＝min[29.87，98.4]＝29.87kN/m2
承载能力极限状态设计值S
承＝0.9max[1.2G
4k
+1.4Q
3k
，1.35G
4k
+1.4×0.7Q
3k
]＝
0.9max[1.2×29.868+1.4×2，1.35×29.868+1.4×0.7×2]＝0.9max[38.642，42.282]＝0.9×42.282＝38.054kN/m2
正常使用极限状态设计值S
正＝G
4k
＝29.868 kN/m2
三、面板布置
小梁布置方式竖直左部模板悬臂长(mm)125
小梁间距(mm)200小梁一端悬臂长(mm)250
主梁间距(mm)450主梁一端悬臂长(mm)150
对拉螺栓横向间距(mm)450对拉螺栓竖向间距(mm)450
模板设计立面图
四、面板验算
面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18
面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b＝0.45m，W＝bh2/6＝450×182/6＝24300mm3，I＝bh3/12＝450×183/12＝218700mm4
1、强度验算
＝0.45×38.054＝17.124kN/m
q＝bS
承
面板弯矩图(kN·m)
＝0.086kN·m
M
max
/W＝0.086×106/24300＝3.523N/mm2≤[f]＝15N/mm2
σ＝M
max
满足要求！
2、挠度验算
＝0.45×29.868=13.441kN/m
q＝bS
正
面板变形图(mm)
ν＝0.128mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm
满足要求！
五、小梁验算
小梁材质及类型矩形木楞小梁截面类型(mm)40×80小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)16.2小梁弹性模量E(N/mm2)9000
小梁截面抵抗矩W(cm3)42.667小梁截面惯性矩I(cm4)170.667
1、强度验算
＝0.225×38.054＝8.562kN/m
q＝bS
承
小梁弯矩图(kN·m)
小梁剪力图(kN)
＝0.268kN·m
M
max
/W＝0.268×106/42667＝6.271N/mm2≤[f]＝16.2N/mm2σ＝M
max
满足要求！
2、挠度验算
q＝bS
正
＝0.225×29.868=6.72kN/m
小梁变形图(mm)ν＝0.418mm≤[ν]＝l/400＝450/400＝1.125mm 满足要求！
3、支座反力计算
R
1=4.414kN，R
2
=...R
74
=3.923kN，R
75
=3.433kN
六、主梁验算
主梁材质及类型双钢管主梁截面类型(mm)Φ48×3.5主梁计算截面类型(mm)Φ48×2.8主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205
主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.25
主梁截面惯性矩I(cm4)10.19
1、强度验算
主梁弯矩图(kN·m)
M
max
＝0.205kN·m
σ＝M
max
/W＝0.205×106/4250＝48.318N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！
2、挠度验算
主梁变形图(mm)
ν＝0.18mm≤[ν]＝l/400＝450/400＝1.125mm
满足要求！
七、对拉螺栓验算
对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值N
t b
(kN)17.8
对拉螺栓横向验算间距m＝max[450，450/2+150]＝450mm 对拉螺栓竖向验算间距n＝max[450，450/2+250]＝475mm
N＝0.95mnS
承＝0.95×0.45×0.475×38.054＝7.727kN≤N
t
b＝17.8kN
满足要求！。