盖梁计算
盖梁计算书
盖梁指的是为支承、分布和传递上部结构的荷载，在排架桩墩顶部设置的横梁。
又称帽梁。
在桥墩（台）或在排桩上设置钢筋混凝土或少筋混凝土的横梁。
主要作用是支撑桥梁上部结构，并将全部荷载传到下部结构。
有桥桩直接连接盖梁的，也有桥桩接立柱后再连接盖梁的。
计算要点盖梁的计算要点是如何建立准确而且简化的计算模型。
3.1 盖梁的平面简化3.1.1 关于盖梁平面基本简化的规定《公路桥涵设计手册》中规定：多柱式墩台的盖梁可近似地按多跨连续梁计算；对于双柱式墩台，当盖梁的刚度与柱的刚度之比大于5时，可忽略桩柱对盖梁的约束作用，近似地按简支（悬臂）梁计算。
柱顶视为铰支承，柱对盖梁的嵌固作用被完全忽略，这种计算图式是以往设计实践中用得最多、最普遍的一种。
目前一些盖梁计算程序，如“中小桥涵CAD系统”等一些平面计算的软件，基本上都是采用这种简化计算模式来分析盖梁内力的，这是一种基本的简化模式，但是对计算结果一般要作削峰处理。
3.1.2 盖梁平面基本简化模式存在的问题上述的简化模式有些粗糙且有一定的局限性，使得计算结果偏大，按此进行的配筋设计往往过于保守。
对于独柱式盖梁，常规的计算方法是将其视为一端嵌固的单悬臂梁，该简化使得悬臂根部的弯矩计算结果偏大；对于双柱式盖梁按简支（悬臂）梁计算，使得跨中弯矩计算结果明显偏大。
而当盖梁的刚度与柱的刚度之比小于5时，《公路桥涵设计手册》并未做明确说明。
该简化模式的问题在于将墩柱与盖梁的连接等效成点支撑，将墩梁框架结构简单等效为简支（悬臂）梁来处理。
这虽然使计算得到简化，但与实际结果偏差过大。
而且无论墩柱尺寸及盖梁尺寸如何，皆按简支（悬臂）梁来处理，使得其适用范围受到限制。
多柱式盖梁也存在同样的问题。
现在有一种修正的计算方法是将单点铰支模型转化为两点铰支模型，此时墩顶负弯矩要比基本的简化模式（单点铰支模型）小，以达到削峰处理的作用。
两点铰支模型的弯矩值与所模拟的两铰支点间的距离有关，但对这个距离目前还缺乏足够的依据。
盖梁计算书
盖梁两大计算方法
1 传统简化算法
以桥梁通为代表
2 盖梁影响线直接加载法
以桥梁博士为代表
桥梁通盖梁计算与绘图
一盖梁计算原理
⑴以交通部颁布现行的桥涵规范作为编程依据。
⑵斜桥以桥孔斜长为计算跨径，按正交桥的方法计算。
⑶顺桥向按简支梁加载计算荷载支反力。
⑷横向分配系数对称布载按杠杆法，偏载按刚性横梁法。
⑸三跨及以上时盖梁视为刚性支承的双悬臂多跨连续梁，两跨时为双悬臂简支梁。
⑹建立柱(肋)支承反力影响线和每个计算截面内力影响线。
⑺横桥向荷载经横向分配传递给每片梁（板），再由每片梁（板）按内力影响线加载得出各计算截面人群、汽车、挂车引起的最不利内力值。
⑻对荷载内力进行组合，求出各计算截面内力最大值和最小值，形成内力包络图。
⑼弯矩控制正截面强度和主筋根数，剪力控制斜截面抗剪强度和斜筋根数以及箍筋间距和根数，裂缝由弯矩控制。
二绘图编制原理
⑴根据盖梁外廓尺寸按纵、横方向分别计算确定钢筋构造图的绘图比例，绘图比例按2增减，同时计算出立面、平面、侧面、钢筋大样等图上控制座标。
⑵根据斜交角、弯起钢筋种类、箍筋环数、盖梁等高或悬臂段变高计算钢筋编号。
⑶绘制钢筋立面、平面、侧面及钢筋大样，并计算钢筋根数和长度(含平均长度)。
⑷计算并绘制钢筋明细表和材料数量表以及弯起钢筋Ｄ值表。
⑸生成*.SCR钢筋图形文件，用户进入AutoCAD图形平台，即可将其显示在屏幕上，并进行编辑和修改，绘图机输出。
关于盖梁的计算
1 本文讨论的范围本文仅盖梁计算的一种简单方法供探讨，力求简单、实用，便于掌握。
2 盖梁的作用将上部结构荷载传递到下部，转换受力特点。
3 盖梁的形式常见的盖梁多为矩形。
为节省材料根据桥墩盖梁的受力特点，桥墩盖梁也常在悬臂下部切去部分呈变截面状；在多联相连的桥梁中，梁高不等时在伸缩缝位置会出现“L”形盖梁，对多孔简支结构，有时会出现倒“T”形盖梁。
4 盖梁的受力特点盖梁为典型的受弯、受剪连续梁，暂不深究其更深的东西，探讨起来没完了。
5 采用的计算程序选用最常用的杆系计算程序作为计算工具，例如gqjs、桥博等。
6 盖梁计算桥梁运营过程中，盖梁承担上部结构传递来的恒载和活载，并转换为竖向力传递给基础。
本文以一普通钢筋混凝土盖梁为例进行分析，分以下步骤逐步进行。
6.1 计算数据准备1）计算盖梁承受的上部结构恒载：梁重＋二期恒载，从桥梁纵向计算结果文件中提取恒载在该墩处的支反力。
注意：二期恒载主要指铺装、护栏等上部附属结构荷载，本步要计算出各个支座传递给盖梁的恒荷载。
2）计算盖梁上作用的活载：从桥梁纵向计算结果文件中提取单车道汽车荷载引起的该墩处的支反力，以该支反力作为横向加载的车重。
3）根据上部结构桥面宽度确定横向加载区域。
6.2 建模计算1）根据盖梁构造图对盖梁进行单元离散；注意：进行单元离散时特征截面及支撑位置需要设置节点，同时确定盖梁上恒荷载作用的位置。
2）根据单元离散图在桥梁博士中建立计算模型，在施工阶段将恒载作用输入，在使用阶段输入活载信息，输入完毕进行计算。
6.3 利用计算结果进行设计1）首先查看计算结果的弯矩、剪力图是否正确，在正确的前提下再查看计算结果；2）绘制成设计所需图纸，盖梁设计计算完毕。
7 桥梁博士计算示例在桥博的视频教程中，有关于桥博模拟盖梁计算的完整视频，是很好的参考材料。
根据桥博的帮助文件，桥博在进行横向加载计算时，其荷载效应解释如下：如果是横向加载，则：(假设汽车车道数输入为3)如果计入折减系数，则折减系数=0.78(公路技术规范)，不计入折减系数，则折减系数=1.0。
盖梁模板及支架设计计算
盖梁模板及支架设计计算1） 抱箍设计计算：盖梁采用抱箍法施工，用钢箍卡固在墩柱上，搭贝雷架工字槽钢，再铺横方木或槽钢，上再安装盖梁底模。
1. 抱箍承受的垂直力：①盖梁高1.6m ，宽1.9m ，长14.86m ，砼42.5m 3，钢筋6933Kg ，盖梁重：42.5×2.3＋6.93＝104.7T②底模、侧模重底模重3.362T ，测模重2×（3×10）×37.38Kg/片＝2243Kg[12槽钢12.31Kg/m 6×17×12.31＝1255 Kg立柱：11×1.8×2×12.31＝487Kg ，三角支架2个：1.062T底横梁[22 25条×3.2×24.99＝2000Kg人行工作台1T③贝雷架 12片，0.275×12＝3.3T④施工设备、人员、倾倒混凝土及振捣荷载 2.5T,合计：121.908T,加大荷载安全系数1.1.121.908×1.1＝134.099T ＝1340.99KN全部荷载分配在两个墩柱上，故每个墩柱承受力为：KN T T 5.67005.6721.134≈= 即每个抱箍要承受67.0T （670.5KN ）的垂直力。
加抱箍自重0.305T 为67.355T 。
抱箍承受的垂直力转化为抱箍与墩柱的摩擦力来承受。
摩擦系数：铁板与橡胶0.6，橡胶与混凝柱0.8，故取铁板与橡胶的摩擦系数0.6故需要的正压力673.55KN/0.6＝1122.6KN ，采用d 24螺栓，每个螺栓允许拉力262KN最小螺栓个数1122.6KN/262KN ＝4.28个螺栓。
采用12个螺栓，其安全系数为12/4.28＝2.8可施工时每个螺栓的最小拉力：1122.6KN/12＝93.55KN每个螺栓的最小拧扭矩：tc ＝K ×PC ×dtc －扭矩 K －钢与钢的摩擦系数，0.15～0.2取0.2.d －螺栓外径 PC －螺栓拉力tc ＝0.2×93.55×0.024＝0.4490KN*m为了保证螺栓不至于损坏，拧扭矩不要过大，最大扭矩为：tc ＝K ×P ×d ，这时K 取0.15，tc ＝0.15×262×0.024＝0.9432建议施工时取其中值：m KN .6961.029432.04490.0=+ 2）贝雷架梁的应力验算：总重量134.099T （见前页），盖梁长14.86m ，柱间距离8.46m ，（高良桥9＃～14＃墩为8.65m ）柱间均布荷载估算：m T /024.986.14099.134= 贝雷架：[12 Ix ＝388.5cm 4，A ＝15.65cm 29.024T/m 2[123.1 8.65m 3.1XX1.5m贝雷架截面惯性矩： 0.687mIx ＝4×388.5＋4×15.69×68.72 [12＝1554＋296208＝297762cm 2cm Kg m T ql M .104.84.4.8465.8024.98181522⨯==⨯⨯== （按简支梁计算偏安全）MPa cm Kg I yM 2.106/93.10621097762.22104.8475255==⨯⨯⨯⨯=＝σ 3）灌砼前风力引起的模板倾覆稳定计算1、受力如图下图，9.755T 0.1794T/m 2抱箍支承点1.42m①查抱箍计算单模板支架等重9.7551宽：1.3＋0.12＝1.42m②抱箍支承点距离：墩柱直径＋贝雷架2③模板高1.8m④风压强度，查全国基本风压分布图：广宁为W0＝100Kg/m2＝0.1T/m2风载体系数：方型为K1＝1.3风压高度变化系数：K2=1.2，(26m高)地形地理条件系数：K3＝1.15，（山岭、峡谷、风口区）风载强度：W＝K1×K2×K3×W0=1.3×1.2×1.15×0.1T/m2＝0.1794 T/m2⑤风力：受风面积承风压强：17×1.9×0.1794＝5.490T风力重心高1.8m/2＝0.9m，风力倾覆弯矩5.490T×0.9m＝4.941T*m抗倾覆弯矩：9.755T×1.42/2m＝6.926T*m安全系数6.926/4.941＝1.40可4)贝雷架也可用三层I28工字钢代用，使用时两层工字钢必须焊接在一起，共同受力。
盖梁计算
一、荷载计算1).45#热轧轻型工字钢自重W1=65.18kg/m 计算荷载 W1=0.65KN/m2).分配梁采用[12槽钢，间距20cm，每根长3.5m，单位重量10.43kg/m计算荷载W2 =10.43*10*3.5/0.2= 1.83KN/m3).模板自重W3，根据厂家提供底模及侧模总重量约4吨，忽略端头模板尺寸变化按照跨中最大尺寸考虑为均布荷载W3=40/5.45= 4.65KN/m 4).混凝土及钢筋重量W4一个盖梁混凝土方量为43.75m3容重按25KN/m 3一个盖梁钢筋为22.33吨计算荷载W4=(43.75*25+22.33*10)/8.61=152.97KN/m5).施工人员机械材料荷载按照2KN/m 2考虑计算荷载W5=2*3.2= 6.4KN/m6.振捣混凝土产生的荷载：按照2KN/m2考虑计算荷载W6=2*3.2= 6.4KN/m以上累计荷载为W=W1+W2+W3+W4+W5+W6=KN/m 故取全部荷载发生的最不利受力状态进行分析。
二、钢棒受力分析Φ80钢棒长度3m，外挑部分50cm，共2根钢棒，每侧每根受压为：172.86×8.61/4=372.08KN 查表得：Φ80钢棒为允许剪应力[τ]=115Mpa A=50.26cm 2允许弯矩[M]=200KN·m 36b#工字钢底宽0.145m 则q1=372.08/0.145=2566.1KN/m Mmax=ql 2/2=2566*0.1452/2=26.976KN·m ＜[M]安全系数4.3，满足要求。
Qmax=q*L=372.08KN·m 其剪应力τmax=Qmax/A=74.031＜[τ]安全系数 1.6满足要求三、工字钢受力分析当墩顶的荷载看作简支梁两端支座上的受力模型。
LK1+315龙潭沟大桥盖梁计算书在墩柱施工中，距离墩顶标高下60cm处，在每个墩柱中心处预埋υ100PVC管，馆内用砂填充密实。
盖梁托架计算书(改)
盖梁托架计算书一、荷载标准值钢筋砼容重取26kN/m 3。
（1）盖梁每延米砼为：9.25m 3/m ，宽度3.7m 。
盖梁自重标准值：()=⨯=33219.25/26//3.765/k g m m kN m m kN m（2）模板结构自重标准值：220.5/k g kN m =（3）计算模板时均布活荷载：21 2.5/k q kN m =；计算模板纵横梁时均布活荷载21 1.5/k q kN m =；计算支架立柱时均布活荷载21 1.0/k q kN m =；（4）水平面模板：22 2.0/k q kN m = 垂直面模板22 4.0/k q kN m =（5）23 2.0/k q kN m =荷载计算简图二、次梁、主梁检算盖梁模板采用大块钢模，因此不进行模板的强度、刚度检算。
2.1、次梁计算次梁横向支撑采用25a 工字钢，计算跨度为3.7m ，间距40cm 。
经查，25a 工字钢截面特性如下：==435020,402,I cm W cm =⨯5v 2.0610，f =205Mpa ，f =120Mpa 。
E MPa①强度计算模板上的均布荷载设计值为：k1k2123[1.2() 1.4()]*0.4/k k k q g g q q q KN m =++++[1.2(650.5) 1.4(1.522)]0.4/34.52/x x x kN m kN m =++++=最大弯矩：22max =0.1=0.1x34.52x3.7=47.3M ql kN m kN m ••3M /W=47.3/402c =117.56MPa 205MPa?kN m m σ=•＜[满足要求]②挠度计算刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
()()=+⨯=+⨯=k1k20.4650.50.4/2// 6.2q g g KN m kN m kN m最大挠度为：--⨯⨯⨯=⨯⨯⨯⨯⨯4433max 1155ql 526.2 3.710f ==6.1810384384 2.0610 5.0210EI ＜δ-33.7===9.25x10400400lm[满足要求]③抗剪强度计算最大剪力：==⨯⨯=max 0.60.634.52 3.776.63V ql kN kN 最大剪应力：τ⨯⨯===<=⨯3max 3376.6310pa 23.71202248.5v V MPa f MPa A[满足要求]2.2主梁验算2.1、主梁计算主梁拟采用双排单层贝雷梁；计算跨度为7.0m 。
盖梁计算
施工平台受力计算书一、工程概况盖梁设计尺寸：双柱式盖梁设计为长11.86m ，宽2.1m ，高1.8m ，混凝土方量为43.56方，悬臂长2.23m ，两柱中心距7.4m 。
二、总体受力计算1、荷载计算1) 混凝土自重荷载W 1=43.56×26=1133kN ；2）模板荷载A 、定型钢模板,每平米按1.2kN 计算。
W 2=（11.86×1.8×2+1.8×2.1×2）×1.2=60.3kN ；3）施工人员、机械重量按每平米1kN ，则该荷载为：W 3=11.86×2.1×1=25kN ；4）振捣器产生的振动力盖梁施工采用50型插入式振动器,设置3台,每台振动力5kN 。
施工时振动力:W 4=5×3=15kN ；总荷载：W=W 1+ W 2+ W 3+ W 4 =1133+60.3+25+15=1233.3kN5）荷载集度计算横桥向最大荷载集度：q h1=（W+0.9×1.23×2.1×26）/11.86=（1233.3+60.4）/11.86=109kN/m ；最小荷载集中度q h2= q h1/2=55kN/m顺桥向荷载集度取跨中部分计算：q s = q h1/2.1=109/2.1=51.9kN/m2、强度、刚度计算1)木材强度验算取盖梁跨中横向一米段对木方进行计算，其中横向一米荷载共有2根方木2根10#槽钢承担，顺桥向荷载集度：q s = q h1/2.1=109/2.1=51.9kN/m ，受力图:弯矩图剪力图其中最大弯矩为：M=20.4kN ·m ，最大剪力为：Q=46.7kN单条10cm ×10cm 的方木的抗弯模量W x =166.67×10-6m 3，抗剪面积A=0.01m 2单条10#槽钢抗弯模量W x =39.4×10-6m 3，抗剪面积A=12.74×10-4m 2 根据应力公式可以得出最大拉应力：σ=M/W x =20.4×1000/39.4/3=172MPa <[σ]=200MPa;根据剪应力公式可以得出剪切应力：τ=1.5Q/A=70×1000/12.74/3=18.3MPa <[σ]=85MPa;2）纵梁45b 工字钢计算实际施工中盖梁两端部分模拟为梯形荷载，最小值为55kN/m ，最大值为109kN/m ，跨中模拟均布荷载109kN/m ，实际施工中立柱顶部混凝土完全由立柱承受，但为安全起见，计算模型将此部分混凝土考虑在内，工字钢计算模拟图形如下图：弯矩图（荷载组合）剪力图（荷载组合）荷载组合其中荷载组合后最大弯矩为：M=-562kN·m，最大剪力为：Q=48.7kN，最大支撑力F=78.7kN2）工字钢强度验算单片45b工字钢抗弯模量W=1500×10-6m3，x单片工字钢抗剪面积A=111.4×10-4m2实际为两片工字钢受力，工字钢弯拉应力为：=562×103/1500/2=187MPa[σ]=200MPa;σ=M/Wx3)工字钢剪力验算τ=1.5Q/A=1.5×48.7×1000/2/111.4/2=1.6MPa <[σ]=85MPa;三、穿心棒法施工钢棒验算钢棒作为主要承重构件，承受来自上部结构的全部荷载，保证安全稳定，对钢棒的抗剪和抗弯强度进行验算。
桥梁盖梁计算方量计算公式
桥梁盖梁计算方量计算公式桥梁是连接两个地方的重要交通工程，而盖梁是桥梁结构中的重要组成部分。
在设计和施工过程中，需要对盖梁的方量进行准确计算，以确保施工质量和工程进度。
本文将介绍桥梁盖梁计算方量的计算公式和相关内容。
一、盖梁方量计算公式。
盖梁的方量计算是根据盖梁的几何形状和尺寸进行的。
一般来说，盖梁的方量计算公式可以按照以下步骤进行：1. 计算盖梁的体积。
盖梁的体积可以通过盖梁的几何形状和尺寸进行计算。
一般来说，盖梁可以看作是一个长方体或梯形体，其体积可以通过相应的公式进行计算。
例如，对于一个长方形盖梁，其体积可以通过长度、宽度和高度进行计算，公式为，V = L × W× H。
2. 考虑盖梁的损耗和浪损。
在实际施工过程中，盖梁的材料可能会存在一定的损耗和浪损。
因此，在计算盖梁方量时，需要考虑这部分损耗，并在计算公式中进行相应的修正。
一般来说，可以按照一定的损耗率对盖梁的体积进行修正计算。
3. 考虑盖梁的密实度。
盖梁的密实度是指盖梁内部材料的填充程度，对盖梁的方量计算也有一定的影响。
在计算盖梁方量时，需要考虑盖梁的密实度，并在计算公式中进行相应的修正。
一般来说，可以按照盖梁的密实度对盖梁的体积进行修正计算。
以上是盖梁方量计算的一般步骤和计算公式。
在实际工程中，需要根据具体情况对盖梁的方量进行准确计算，并在施工过程中进行相应的控制和管理。
二、盖梁方量计算的相关内容。
除了计算公式外，盖梁方量计算还涉及到一些相关内容，包括盖梁的设计要求、材料选用、施工工艺等方面。
1. 盖梁的设计要求。
在进行盖梁方量计算时，需要根据盖梁的设计要求进行相应的计算。
盖梁的设计要求包括盖梁的几何形状、尺寸、材料要求等内容，这些都会对盖梁方量的计算产生影响。
2. 盖梁材料选用。
盖梁的材料选用直接影响盖梁方量的计算。
不同的材料具有不同的密度、损耗率等特性，需要在计算公式中进行相应的修正。
在实际工程中，需要根据盖梁的设计要求和施工条件选用合适的材料，并进行相应的方量计算。
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六、盖梁设计(一)荷载计算1.恒载计算上部结构恒载见表62.活载计算(1)活载横向分布系数计算活载横向分布系数计算时荷载对称布置及非对称布置均采用杠杆原理方法进行计算。
单列车对称布置时见图11单列车非对称布置时见图12双列车对称布置时见图13单列车非对称布置时见图141 2 300.12210.8750.437 2ηηη===⨯=1 2 310.560.27821(0.4340.315)0.375 210.6480.3242ηηη=⨯==⨯+==⨯=图110.8750.8750.566图120.6840.434 0.31512310.2860.143210.7010.350210.950.4752ηηη=⨯==⨯==⨯=12310.5560.27821(0.4340.315)0.37521(0.6480.355)0.5022ηηη=⨯==⨯+==⨯+=(2)按顺桥向活载移动情况，求支座活荷载反力的最大值 布载长度L 取15.96m a. 单孔荷载（见图15）0.556 0.7011 0.951 0.4340.3150.648 0.355图14 图130.286b.单列车时支座反力R 2=140×(1+0.913)+120×(0.474+0.386)×30×0.199=236.99KN 两列车时支座反力2×R 2=2×236.99=473.96 KN b.双孔荷载（见图16）单列车时支座反力R 1=140×(0.562+0.65)=169.68 KN R 2=120×(1+0.913)+30×0.725=251.31KN R=R 1 +R 2=169.68+251.31=420.99KN 双列车时支座反力2×（R 1 + R 2）=2×420.99=841.98KN (3)载横向分布后各梁支点反力计算见表9表9 主梁支点反力计算120 140 30140 120 图150.913 0.474 0.3860.199120 140 30140120 0.650.913 1.00 0.7250.562R 2图16(4)各梁恒载、活载反力组合各梁恒载、活载反力组合计算见表10，表中均取主梁最大值。
表10 各梁恒载、活载反力组合计算表(5)柱反力计算计算柱反力时，采用表10中主梁的最大反力值。
11(629.42 6.1581.46 4.68+688.39 3.23688.39 1.785+581.460.33-629.420.57)1968.53G KN=⨯+⨯⨯+⨯⨯⨯= (二)内力计算按图17给出的截面位置进行计算。
1 2 3 54图17各截面弯矩计算式为：1.弯矩M1-1 =0(式-21)M2-2 =-R1×0.5(式-22)M3-3=-R1× 1.1(式-23)M4-4=-R1× 1.1+G1×0.5-R2×0.18(式-24)M5-5=-R1× 3.6+G1× 2.5-R2× 2.17-R3×0.73(式-25)按各梁反力的最大值与柱的最大反力值进行计算。
M2-2 =-629.42×0.5=-314.71 KN·mM 3-3=-629.42×1.1=-692.36 KN·mM 4-4=-692.36+1968.53×0.5-581.46×0.18=187.24 KN·mM 5-5=-629.42×3.6+1968.53×2.5-581.46×2.17-688.39×0.73=891.12KN ·m 2. 剪力截面1-1 V左=0 V右=-R 1(式-26)截面2-2 V左= V右=-R 1(式-27)截面3-3 V左=-R 1V右=G-R 1(式-28)截面4-4 V左= G- R 1V右= G- R 1- R 2(式-29)截面5-5 V左= G- R 1- R 2V右= G- R 1- R 2- R 3(式-30)按各梁反力的最大值与柱的最大反力值进行计算。
截面1-1 V 左=0V 右=-629.42KN截面2-2 V 左=-629.42 KNV 右=-629.42 KN截面3-3 V 左=-629.42 KNV 右= 1968.53- 629.42=1339.11 KN 截面4-4 V 左= 1339.11 KNV 右= 1339.11-581.46= 757.65 KN截面5-5 V 左= 757.65 KNV 右=757.65-688.39=69.26 KN(三)截面配筋设计1.计算公式盖梁的正截面抗弯承载力计算公式0d sd s M f A z γ≤ (式-31)0(0.750.05)(0.5)lz h x h=+-(式-32)式中：d M ——盖梁最大弯矩组合设计值；sd f ——纵向普通钢筋抗拉强度设计值； s A ——受拉区普通钢筋截面面积； z ——内力臂；x ——截面受压区高度；0h ——截面有效高度。
盖梁的抗剪截面应符合下列要求0010.31030d lh V γ-+≤⨯ (式-33)式中：d V ——验算截面处的剪力组合设计值(KN)；b ——盖梁截面宽度（mm ）； 0h ——盖梁截面有效高度（mm ）；,cu k f ——边长150mm 的混凝土立方体抗压强度标准值(MPa)。
盖梁斜截面抗剪承载力计算公式301141020d l h V bh γα-⎛⎫- ⎪≤⨯ ⎪ ⎪ ⎪⎝⎭(式-34)式中d V ——验算截面处的剪力组合设计值；1α——异号弯矩影响系数，计算简支梁和连续梁近边支点梁段的抗剪承载力时，取1.0；P ——斜截面内纵向受拉钢筋的配筋百分率，P=100ρ； b ——斜截面受压端正截面处，矩形截面宽度；0h ——斜截面受压端正截面的有效高度；sv ρ——斜截面内箍筋配筋率；sv f ——箍筋抗拉强度设计值；2.配筋设计盖梁选用C30的混凝土13.8/, 3.9/cd ct f KN m f KN m == 选用HRB335级钢筋 ,280/,280/sd sd f KN m f KN m == 保护层取5cm 。
(1)抗弯设计盖梁内力汇总见表11盖梁各截面弯矩所需钢筋，由（式-12、式-13、式-14）进行计算， 计算结果见表12根据计算结构，跨中截面正弯矩由5-5截面控制设计。
选用16根径直为25mm 的HRB335级钢筋抵抗正弯矩，A S = 7850mm 2验算配筋率:min 078500.5%0.450.2%13001195ct sd f hf h ρρ==>=⨯⨯=⨯，满足。
盖梁的负弯矩钢筋以3-3截面控制设计。
选用12根直径为25mm 的HRB335级钢筋抗负弯矩，并把跨中的正弯矩钢筋在支座处弯起作抵抗负弯矩用[9]。
(2)抗剪设计以3-3截面V= 1874.75KN 与1-1截面V=881.18KN 作为控制截面进行配筋设计3-3截面V= 1874.75KN 验算截面尺寸011951195,0.91941300w w h h h mm b ====< 00.250.25 1.013.8130011955359.57c cd f bh KN β=⨯⨯⨯⨯=大于1874.75KN ，截面满足要求。
验算是否需要计算配置箍筋33200.5100.510 1.0 1.39130011951079.68td f bh KNα--⨯=⨯⨯⨯⨯⨯=小于V=1874.75KN ，故需要进行配箍计算。
312310CS V bh ααα-=⨯ （式-19）选用直径为10mm 、间距150mm 的双肢箍筋（HRB235）抗剪。
v s =150mm b=1300mm 0h =11951α=1.0 2α 1.0 3α=1.1 2,20.1/cu k f KN mm =78.54314sv A mm mm =⨯= 195/sv f KN mm =/314/15013000.16%s s v A s b ρ==⋅= P=100ρ=100×0.16%=0.161.0 1.0 1.10.001130011952926CS V KN=⨯⨯⨯⨯⨯⨯=30.7510sin sb sd s V f θ-=⨯⨯∑设计4根直径为25的HRB335级钢筋弯起抗剪280/sd f KN mm = sin sin 450.707s θ== 2490.625sb A mm =30.75102804490.6250.707291.38sb V KN -=⨯⨯⨯⨯⨯=2926291.382926.3d cs sb V V V KN <+=+= 满足。
1-1截面V=881.18KN 验算截面尺寸0720720,0.55441300w w h h h mm b ====< 00.250.25 1.013.8130011955359.57c cd f bh KN β=⨯⨯⨯⨯=大于881.18KN ，截面满足要求。
验算是否需要计算配置箍筋33200.5100.510 1.0 1.39130011951079.68td f bh KNα--⨯=⨯⨯⨯⨯⨯=大于V=881.18KN故不需要进行配箍计算，按构造要求配置箍筋与弯起钢筋。
盖梁配筋图详见施工图。
七、桥梁墩柱设计 （一）荷载计算1.恒载计算：由前计算得上部构造恒载，一孔自重 1626.32KN 盖梁自重（半根盖梁） 152.58KN 横系梁重 0.70.942563KN ⨯⨯⨯= 墩柱自重 23.140.5 3.782574.18KN ⨯⨯⨯= 作用墩柱底面的恒载垂直力为11626.32152.58(6374.18)21034.332N KN =⨯+++÷=恒2.活载计算(1) 车辆单孔荷载：单列车时R 1=0 R 2= 236.99KN R 1+ R 2=236.99KN (2) 双孔荷载：单列车时R 1＝169.68 KN R 2=251.31KN R=R 1＋R 2＝420.99KN活载中双孔荷载产生支点处最大反力值，即产生最大墩柱垂直力；活载中单孔荷载产生最大偏心弯矩，即产生最大墩柱底弯矩。
3.双柱反力横向分布计算（活载位置见图13）单列车时：122.5 2.51.0,1105ηη+===-=双列车时：120.55 2.50.61,10.610.395ηη+===-=４.荷载计算(1) 活载垂直力计算见表12(2) 活载最大弯矩计算垂直力对对柱顶中心产生的弯矩max0.25420.990.25105.25M R KN m =⨯=⨯=⋅水平力对柱顶中心产生的弯矩45 1.4364.35M KN m =⨯=⋅(二)截面配筋计算1.作用在柱顶的外力 (1)垂直力最大垂直力1034.33256.8=1291.13KN nax N =+ 最小垂直力1034.33164.191198.52nin N KN =+= (2)水平力水平力取45H KN = (3)弯矩105.2564.35169.6M KN m =+=⋅ 2.作用在柱底的外力max 1291.13(632)1322.63N KN =÷= 1198.52(632)1230.02nin N KN =+÷=图13max 169.645 3.87343.75M KN m =+⨯=⋅3.截面配筋设计(1)双孔荷载，最大垂直反力时，按轴心受压构件设计,,00.90()d cd sd s N f A f A γψ≤+ （式-35）式中：d N ——轴向力组合设计值；ψ——轴压构件稳定系数；A ——构件毛截面面积，当纵向钢筋配筋率大于3%时，A 应改用,n s A A A =-；,s A ——全部纵向钢筋的截面面积。