盖梁模板及支架设计计算
盖梁模板、支架、抱箍检算
青岛蓝色硅谷城际轨道交通工程06标盖梁模板、支架、抱箍检算编制：刘志、陈言亮、吴志明审核：陈言亮审批：孙捷中铁城建集团青岛蓝色硅谷城际轨道交通工程06标项目经理部二〇一四年6目录一、施工设计说明 (1)1、概况 (1)2、设计依据 (1)3、盖梁抱箍法结构设计 (1)二、盖梁抱箍法施工设计计算 (4)（一）设计检算说明 (4)（二）侧模支撑计算 (4)（三）横向分配梁计算 (6)（四）抱箍上纵向梁计算 (6)（五）抱箍计算 (8)三、盖梁模板计算结论 (11)四、盖梁无支架施工的经济效益及前景 (11)一、施工设计说明1、概况此工程为青岛蓝色硅谷城际轨道交通工程王哥庄站至蓝色硅谷站，盖梁高度 2.40m，最大宽度 4.4m 采用钢筋砼结构。
盖梁均为单柱式结构，盖梁施工拟采用抱箍法施工。
盖梁砼浇筑量大约 88m3。
2、设计依据（1）交通部行业标准，《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）（2）汪国荣、朱国梁编著《施工计算手册》（3）《公路施工手册》，桥涵（上、下册）交通部第一公路工程总公司。
（4）《路桥施工计算手册》人民交通出版社（6）青岛蓝色硅谷城际轨道交通工程施工图设计文件。
（7）国家、交通部等有关部委和省交通厅的规范和标准。
3、盖梁抱箍法结构设计图1：盖梁正面青岛蓝色硅谷城际轨道交通工程06标盖梁模板、支架、抱箍检算2（1）侧模与端模支撑侧模为大钢模,面模厚度为δ6mm，肋板厚度为 12mm，横肋采用[10#槽钢。
在侧模外侧采用间距 0.8m 的双[10b#槽钢作对拉槽；在对拉槽上下各设一条 Tr32 的栓杆作拉杆，上下拉杆间间距 1.9m，在对拉槽与模板间用[10#槽钢支撑，支撑在横梁上端模为钢模,面模厚度为δ6mm，肋板厚度 12mm。
在端模外侧采用[10#槽钢做横肋。
（2）底模支撑底模为特制大钢模,面模厚度为δ6mm，肋板厚度 100mm。
在底模下部采用间距 0.8mI10#工字钢作横梁，横梁长4.4m。
盖梁支架模板计算书
四、支架、模板计算书支架立杆纵、横向间距90×90cm，碗扣件Φ48，壁厚3.5mm。
一、何载计算1．模板自重竹胶板9kN/m3×0.012cm（厚度）=108N/m2=0.108kN/m25cm厚大板6kN/m3×0.05cm（厚度）=0.3kN/m22．支撑方木12×15cm自重6kN/m3×0.12m×0.15m=0.108kN/m23．碗扣支架自重每根立杆3.841kg/m×4.5m=0.173kN4．新浇钢筋混凝土自重①．中支点横梁部分：25kN/m3×1.5m=37.5kN/m2②．正常段部分：平均梁高0.92m25kN/m3×0.93m=23.25kN/m25．施工人员、机具何载 1.0kPa=1.0kN/m26．振捣何载 2.0kPa=2.0kN/m2说明：5、6项何载取值依据JTJ041-89《公路桥涵施工技术规范》附录8-1。
二、木模板验算验算公式依据《建筑施工工程师手册》按多跨等跨连续梁计算，跨度取0.9米验算木板厚度5+1.2=6.2cm宽度bcm.何载组合：1+4①+5+6q=0.108kN/m2+0.3kN/m2+37.5kN/m2+1kN/m2+2kN/m2=40.908kN/m21.抗弯：M max=0.08ql2=0.08×40.908kN/m2×bcm×0.92m2=2.65kN.cmW n=1/6bh2=1/6×6.22×b=6.41bcm3σm=M max/W n=2.65kN.cm/(6.41bcm3)=0.415kN/cm2=4.15N/mm2<f m=13N/mm22.抗剪：Q=k v×ql=0.6ql=0.6×40.908kN/m2×bcm×0.9m=0.221bkN对于矩形断面τ=1.5Q/(bh)=1.5×0.221bkN/(bcm×6.2cm)=0.0536kN/cm2 =0.536N/mm2<f v=1.5N/mm23.稳定性在均布何载作用下W=k w ql4/(100EI)k w=0.677q=40.908kN/m2l=0.9m E=10000N/mm2I=bh3/12=bcm×6.23cm3/12=19.9bcm4则W=0.677×40.908kN/m2×0.93m3/(100×10000N/mm2×19.9bcm4)=1.01mm<L/400=2.25mm即扰度在允许范围之内，5cm大板满足强度、刚度、稳定性要求。
盖梁模板计算
盖梁模板计算(总15页)--本页仅作为文档封面，使用时请直接删除即可----内页可以根据需求调整合适字体及大小--盖梁模板及支架计算书砼对模板侧面最大压力Pm=*T*k1*K2*V1/2Pm=r*hPm---新浇筑砼对模板最大压力KPa=KN/m2h-----有效压头高度mT-----混凝土初凝时间hK1----外加剂添加系数，添加缓凝剂取，不加取1K2----坍落度50~90mm取；110~150取V----混凝土浇筑速度 m/hh----有效压头高度mr----混凝土容重 KN/m3本项目V取h，T取6小时初凝，K1、K2取1；混凝土容重取26可按上公式计算得Pm= KN/m2混凝土倾倒荷载取4KN/m2模板最大侧压力为Pmax=+4=m2一、侧模面板计算（面板采用5mm厚钢板）模板竖肋最大间距90cm布置，橫肋32cm间距。
橫肋采用[8#槽钢，竖肋采用80*8mm扁钢，取单块32*90cm面板采用midas civil2012建模分析如下：最大变形＜320/400=，可满足要求最大应力如下图所示：最大应力58MPa＜215MPa，可满足要求二、侧模橫肋验算橫肋采用[8#槽钢，间距32cm布置，则单条橫肋受力为*=m，单条橫肋以背勒为支点的简支梁分析，取单跨长橫肋采用midas civil2012建模如下：最大应力为＜215MPa，满足要求，具体分析如下：最大位移如下=＜1025/500=2mm满足要求三、侧模竖肋验算盖梁模板竖肋为80*8mm扁铁，90cm间距布置。
竖肋采用以橫肋为支点的简支梁分析，单条竖肋受力为*=m，采用midas civil2012建模如下：最大应力为＜215MPa，满足要求，具体分析如下：最大位移为＜320/500=满足要求，具体变形如下：四、侧模大背肋验算大背肋为双拼[14槽钢，间距为，则单条大背肋受力为**=，单条大背肋可看做以拉杆为支点的简支梁，橫肋位置作用的集中力（7=）进行分析，采用midas civil 2012建模如下：最大应力为＜215MPa，满足要求，具体分析如下：最大位移为＜2108/500=满足要求，具体变形如下：五、拉杆验算单条大背肋受力为，由2条拉杆分担，则每条拉杆承受拉力，以Ф16圆钢作为拉杆，采用midas civil 2012建模如下：最大应力为155MPa＜215MPa，满足要求，具体分析如下：六、底板验算底板采用18mm后木胶板，查《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》得木模板弹性模量为*103MPa，允许弯应力为11MPa，允许剪应力为。
盖梁支架计算
盖梁支架设计计算书目录1 编制依据 ............................................................ - 1 -2 设计计算参数......................................................... - 1 -3 盖梁支架简介......................................................... - 1 -4 结构计算 ............................................................ - 1 -4.1分配梁计算 (2)4.2承重梁计算 (2)4.3钢管立柱计算 (3)6 总结 ................................................................ - 3 -1 编制依据2、《公路桥涵设计通用规范》JTG D60—20043、《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50－20114、《铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程》J1325-20115、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）2 设计计算参数1、钢筋混凝土重度26kN/m3；2、模板单位重量1.5kN/m2，施工荷载1.5kN/m2；3、荷载组合：1.2恒载＋1.4活载；4、材料性能参数如下表。
材料性能参数表3 盖梁支架简介盖梁长9m，凸字型截面，截面总宽3m，总高3.3m，上层截面为1.2x1.8m，下层截面为3x1.5m，墩身尺寸为2.2x1.4m。
盖梁根部截面积A1=6.66m2，端头截面积A2=4.86m2，根部扣除墩身支承后截面积A3=2.4m2。
盖梁支架为梁柱式支架形式，墩柱四周设置4根υ530x8mm钢管立柱，间距4.5m，承重梁为2I40工钢，分配梁为I27工钢，间距50cm。
盖梁底模支架计算书
盖梁贝雷梁支架设计及荷载验算书一、概述1、盖梁形式为两墩支撑，墩柱中心距离8.2m，墩柱中心外侧悬臂3.1m,断面尺寸为长14.4m,宽2.4m，高2.0m。
计算长度8.2m。
2、盖梁底模支架纵梁采用双排单层贝雷架,双排贝雷架并排布置，贝雷架尺寸为3m*1.5m,共需要贝雷片20片，贝雷片采用16Mn材料；横梁采用I18型钢,单根长度3.4m,间隔为0.5m，横梁直接作用在纵梁上，作用点为两侧双排贝雷梁中心处。
二、荷载分析根据现场施工实际状况，便桥承受荷载重要由盖梁自重荷载q，再考虑纵梁贝雷架自重、横梁工字钢自重、盖梁定型钢模板自重和施工荷载以及振捣荷载、混凝土倾倒冲击荷载。
其中盖梁钢筋和砼（C35）自重为重要荷载。
如图1所示：图1为简便计算，以上荷载均按照均布荷载考虑，以双排单层贝雷架受力状况分析确定纵梁均布荷载q值和横梁均布荷载p值。
①贝雷架自重G1：查表知贝雷片每片重260kg，则G1=260×20×10/1000=52KN②砼自重G2：计算可知砼体积为77.2 m3，C35混凝土ρ=2400Kg/m3；则G2 =77.2×2400×10/1000=1852.8 KN③人员及设备自重G3：按照2.5KN/m2来确定；则G3 =2.5×2.4×14.4=86.4 KN④振捣动荷载G4：当混凝土高度＞1m时，不考虑振捣荷载，故取G4 =0 KN⑤倾倒混凝土冲击荷载G5：对于底模取G5=0 KN⑥模板自重G6：底模面积A1=2.4×(6.2+2.18*2）=25.3m2,单位质量为92.09Kg/m2；侧模面积A2=1.1×2.4×2+60=65.28 m2,单位质量为88.18 Kg/m2；则：G6=（25.3×92.09+65.28×88.18）×10/1000=81 KN⑦横梁工字钢G7：查型钢表可知，I16工字钢每延米重量为20.5Kg,共需要23根。
盖梁支架计算书
计算书1.布置参数：面板：平面模板（0.8kn/m2）次梁：18工字钢间距0.4m，长度为4.8m（有效受力长度2.6m）。
主梁：双拼40工字钢，长度为19m。
立柱：中部钢筒立柱30cm×1cm，端部钢筒立柱20cm×1cm立柱基础：C20混凝土，3×1.5×0.5m。
2.次梁计算次梁长度4.8m（计算时取有效受力长度2.6m）、间距为0.4m布置，次梁以上为平面模板作为盖梁底模。
单跨次梁间距0.4m×2.6m为计算单元，则荷载计算如下：恒载：钢筋砼自重：26kn/m3×2.6×0.4×3=81.12kn；平面模板底膜自重：2.6×0.4×0.8=0.832kn；侧模板自重：（0.4×2）×3×0.8=1.92kn；活载：施工人员及设备荷载：3kn/m2×（2.6×0.4）=3.12kn；转换为均布荷载：q1=(1.2×（81.12+0.832+1.92）+1.4×3.12)/2.6=/2.6=40.4kN/m总体信息1、自动计算梁自重，梁自重放大系数1.202、材性：Q235弹性模量E = 206000 MPa剪变模量G = 79000 MPa质量密度ρ= 7850 kg/m3线膨胀系数α= 12x10-6 / °c泊松比ν= 0.30屈服强度f y = 235 MPa抗拉、压、弯强度设计值f = 215 MPa抗剪强度设计值f v = 125 MPa3、截面参数：普工18截面上下对称截面面积A = 3070 mm2自重W = 0.236 kN/m面积矩S = 105579 mm3抗弯惯性矩I = 16700000 mm4抗弯模量W = 185556 mm3塑性发展系数γ= 1.05荷载信息1、恒荷载(1)、均布荷载，40.40kN/m，荷载分布：满布组合信息1、内力组合、工况(1)、恒载工况2、挠度组合、工况(1)、恒载工况内力、挠度计算1、弯矩图（kN.m）(1)、恒载工况2、剪力图（kN）(1)、恒载工况3、挠度(1)、恒载工况4、支座反力（kN）(1)、恒载工况单元验算图中数值自上而下分别表示：最大剪应力与设计强度比值最大正应力与设计强度比值最大稳定应力与设计比值若有局稳字样，表示局部稳定不满足(1)、内力范围、最大挠度(a)、内力范围：弯矩设计值-34.38～0.00 kN.m剪力设计值-52.89～52.89 kN(b)、最大挠度：最大挠度7.04mm，最大挠跨比1/369（挠度允许值见《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)附录A.1）(2)、强度应力最大剪应力τ= V max * S / I / t w= 52.89 * 105579 / 16700000 / 6.5 * 1000= 51.4 MPa ≤f v = 125 MPa 满足!最大正应力σ= M max / γ/ W= 34.38 / 1.05 / 185556 * 1e6= 176.4 MPa ≤f = 215 MPa 满足!(3)、稳定应力受压翼缘自由长度l1 = 1500 mm面外回转半径i = 20.0 mm面外长细比λ= 1500 / 20.0 = 74.9按GB 50017--2003 第127页公式(B.5-1) 计算：整体稳定系数φb = 1.07 - λ2/44000 * 235/fy= 1.07 - 74.92 /44000 * 235 / 235= 0.94最大压应力σ= M max / φb / W= 34.38 / 0.94 / 185556 * 1e6= 196.6 MPa ≤f = 215 MPa 满足!(4)、验算结论：满足!3.主梁计算根据次梁计算最大支座反力为52.9kn，则主梁承受来自次梁的集中力52.9kn，间距0.4m 布置，转换均布荷载则为132.25kn/m。
引桥盖梁支架设计计算(抱箍)
引桥盖梁施工支架（抱箍）设计计算1、荷载统计盖梁自重1065KN（砼容重取25KN/m3）,模板重量（底模+侧模+分配梁）95KN，近似的简化为均布线荷载作用在抱箍牛腿上方的横梁上（双肢HN60*20型钢），q=90KN/m.则均布线荷载大小q=(1065+95）/14=82.85KN/m，计算时取盖梁施工支架布置示意图2、承重横梁设计计算抱箍牛腿上承重横梁采用双肢HN60*20型钢，其结构计算简图如下图所示：Array结构计算简图表示-方向支座反力图表示-方向剪力图表示-方向弯矩图表示-方向应力图02/01/2011表示-方向位移图由上述计算可看出，选用2HN60*20型钢作为承重横梁，可以满足施工需要。
3、抱箍设计抱箍采用Q235钢、12mm钢板，抱箍高度为60cm，墩柱直径为D=160cm；两半抱箍对接处采用10颗8.8级M24高强螺栓连接。
抱箍设计如图示：抱箍设计图2.1 抱箍与墩柱间的摩擦力计算受力计算简图2.1.1 抱箍对墩柱的压应力σ1 公式：μσ1B πD=KF式中：μ—摩擦系数，取0.3；B —抱箍高度，根据抱箍设计图取0.6m ；D —墩柱直径，取1.6m 计算； K —荷载安全系数，取K =1.2 ；F —作用在抱箍上的荷载，计算时取F =650KN ； [σc ]—砼墩柱抗压强度容许值，其值不大于0.8Ra b ；本工程中墩柱砼设计标号为C30，其轴心抗压强度Ra b =21.0MPa,则0.8Ra b =0.8*21.0=16.8MPa ；代入相关量值得：σ1=0.862 ⅰ＜[σc ] =16.8 MPa 2.1.2 抱箍内应力σ2力的合成图/2120sin Br d Bt πσθθσ=⎰化简得：σ2=σ1r/t式中：t —抱箍钢板厚度，根据抱箍设计则取t=12mm ； r —墩柱半径，此处取r=0.8m ； 代入相关量值得：σ2=57.5 MPa ＜[σQ235] =145MPa2.1.3 σ2=57.5 MPa 时，一半抱箍的伸长量：△L=（σ2/E ）πr 则抱箍加工长度（一半）：L=πr-△L=（1-σ2/E ）πr式中：E —钢材的弹性模量，E=2.06*105MPa ；代入相关量值得：L =（1-σ2/E ）πr=（1-57.5/2.06*105）*3.14*0.8*1000 =2512 mm2.1.4 两半抱箍牛腿腹板处采用10颗8.8级M24高强螺栓连接，螺栓布置如图示抱箍钢板所受拉力P ： P=σ2*A=57.5MPa*12*600/1000=414KN 螺栓设计拉力Nt ：Nt=Nt b *n=141.1*10=1411KN式中：A —抱箍钢板带的截面面积；Nt b —8.8级M24高强螺栓承载力设计值（受拉），此次取Nt b =141.1 KN ；P ＜Nt ，抱箍螺栓设计合理，可以满足施工使用。
盖梁托架计算书(改)
盖梁托架计算书一、荷载标准值钢筋砼容重取26kN/m 3。
（1）盖梁每延米砼为：9.25m 3/m ，宽度3.7m 。
盖梁自重标准值：()=⨯=33219.25/26//3.765/k g m m kN m m kN m（2）模板结构自重标准值：220.5/k g kN m =（3）计算模板时均布活荷载：21 2.5/k q kN m =；计算模板纵横梁时均布活荷载21 1.5/k q kN m =；计算支架立柱时均布活荷载21 1.0/k q kN m =；（4）水平面模板：22 2.0/k q kN m = 垂直面模板22 4.0/k q kN m =（5）23 2.0/k q kN m =荷载计算简图二、次梁、主梁检算盖梁模板采用大块钢模，因此不进行模板的强度、刚度检算。
2.1、次梁计算次梁横向支撑采用25a 工字钢，计算跨度为3.7m ，间距40cm 。
经查，25a 工字钢截面特性如下：==435020,402,I cm W cm =⨯5v 2.0610，f =205Mpa ，f =120Mpa 。
E MPa①强度计算模板上的均布荷载设计值为：k1k2123[1.2() 1.4()]*0.4/k k k q g g q q q KN m =++++[1.2(650.5) 1.4(1.522)]0.4/34.52/x x x kN m kN m =++++=最大弯矩：22max =0.1=0.1x34.52x3.7=47.3M ql kN m kN m ••3M /W=47.3/402c =117.56MPa 205MPa?kN m m σ=•＜[满足要求]②挠度计算刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
()()=+⨯=+⨯=k1k20.4650.50.4/2// 6.2q g g KN m kN m kN m最大挠度为：--⨯⨯⨯=⨯⨯⨯⨯⨯4433max 1155ql 526.2 3.710f ==6.1810384384 2.0610 5.0210EI ＜δ-33.7===9.25x10400400lm[满足要求]③抗剪强度计算最大剪力：==⨯⨯=max 0.60.634.52 3.776.63V ql kN kN 最大剪应力：τ⨯⨯===<=⨯3max 3376.6310pa 23.71202248.5v V MPa f MPa A[满足要求]2.2主梁验算2.1、主梁计算主梁拟采用双排单层贝雷梁；计算跨度为7.0m 。
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盖梁模板及支架设计计算
1） 抱箍设计计算：
盖梁采用抱箍法施工，用钢箍卡固在墩柱上，搭贝雷架工字槽
钢，再铺横方木或槽钢，上再安装盖梁底模。
1. 抱箍承受的垂直力：
①盖梁高1.6m ，宽1.9m ，长14.86m ，砼42.5m 3，钢筋6933Kg ，
盖梁重：42.5×2.3＋6.93＝104.7T
②底模、侧模重
底模重3.362T ，测模重2×（3×10）×37.38Kg/片＝2243Kg
[12槽钢12.31Kg/m 6×17×12.31＝1255 Kg
立柱：11×1.8×2×12.31＝487Kg ，三角支架2个：1.062T
底横梁[22 25条×3.2×24.99＝2000Kg
人行工作台1T
③贝雷架 12片，0.275×12＝3.3T
④施工设备、人员、倾倒混凝土及振捣荷载 2.5T,合计：
121.908T,加大荷载安全系数1.1.
121.908×1.1＝134.099T ＝1340.99KN
全部荷载分配在两个墩柱上，故每个墩柱承受力为：
KN T T 5.67005.672
1.134≈= 即每个抱箍要承受67.0T （670.5KN ）的垂直力。
加抱箍自重
0.305T 为67.355T 。
抱箍承受的垂直力转化为抱箍与墩柱的摩擦力
来承受。
摩擦系数：铁板与橡胶0.6，橡胶与混凝柱0.8，故取铁板与橡
胶的摩擦系数0.6
故需要的正压力673.55KN/0.6＝1122.6KN ，采用d 24螺栓，每
个螺栓允许拉力262KN
最小螺栓个数1122.6KN/262KN ＝4.28个螺栓。
采用12个螺栓，其安全系数为12/4.28＝2.8可
施工时每个螺栓的最小拉力：1122.6KN/12＝93.55KN
每个螺栓的最小拧扭矩：tc ＝K ×PC ×d
tc －扭矩 K －钢与钢的摩擦系数，0.15～0.2取0.2.
d －螺栓外径 PC －螺栓拉力
tc ＝0.2×93.55×0.024＝0.4490KN*m
为了保证螺栓不至于损坏，拧扭矩不要过大，最大扭矩为：
tc ＝K ×P ×d ，这时K 取0.15，tc ＝0.15×262×0.024＝0.9432
建议施工时取其中值：m KN .6961.02
9432.04490.0=+ 2）贝雷架梁的应力验算：
总重量134.099T （见前页），盖梁长14.86m ，柱间距离8.46m ，
（高良桥9＃～14＃墩为8.65m ）柱间均布荷载估算：
m T /024.986
.14099.134= 贝雷架：[12 Ix ＝388.5cm 4，A ＝15.65cm 2
9.024T/m 2
[12
3.1 8.65m 3.1
X
X
1.5m
贝雷架截面惯性矩： 0.687m
Ix ＝4×388.5＋4×15.69×68.72 [12
＝1554＋296208＝297762cm 2
cm Kg m T ql M .104.84.4.8465.8024.98
181522⨯==⨯⨯== （按简支梁计
算偏安全）
MPa cm Kg I yM 2.106/93.10621097762.22104.8475255
==⨯⨯⨯⨯=＝σ 3）灌砼前风力引起的模板倾覆稳定计算
1、受力如图下图，
9.755T 0.1794T/m 2
抱箍支承点
1.42m
①查抱箍计算单模板支架等重9.755
1宽：1.3＋0.12＝1.42m
②抱箍支承点距离：墩柱直径＋贝雷架
2
③模板高1.8m
④风压强度，查全国基本风压分布图：
广宁为W0＝100Kg/m2＝0.1T/m2
风载体系数：方型为K1＝1.3
风压高度变化系数：K2=1.2，(26m高)
地形地理条件系数：K3＝1.15，（山岭、峡谷、风口区）
风载强度：
W＝K1×K2×K3×W0=1.3×1.2×1.15×0.1T/m2＝0.1794 T/m2
⑤风力：受风面积承风压强：17×1.9×0.1794＝5.490T
风力重心高1.8m/2＝0.9m，
风力倾覆弯矩5.490T×0.9m＝4.941T*m
抗倾覆弯矩：9.755T×1.42/2m＝6.926T*m
安全系数6.926/4.941＝1.40可
4)贝雷架也可用三层I28工字钢代用，使用时两层工字钢必须焊接在一起，共同受力。
工字钢应力验算如下：
荷载计算：
①两墩柱间盖梁砼均布荷载：
1.9m 宽×1.6m 高×
2.5T/m 3容重＝7.6T*m
盖梁两端1.9×0.8×2.5＝3.8T*m
②底模重3.362T ，侧模2.243T,水平槽钢1.255T ，立柱0.487T ，
三角架1.062T ，底横梁槽钢2.00T ，人行工作台1.0T ，[28工字
钢一组39m ×43.4＝1.693T ，二组3.386T,施工设备人员、倾倒
砼、砼振捣等荷载 2.5T ，合计17.295T ，即匀布荷载为：
17.295/14.86＝1.164T/m 。
①＋②合成匀布荷载图：
1.5
匀布荷载悬臂端长度换算：
⎥⎥⎥⎥⎦
⎤⎢⎢⎢⎢⎣⎡⨯⨯⨯+⎪⎭⎫ ⎝⎛-⨯⨯-⨯⨯⨯764.81.385.3164.15.133.21.328.33.221.3764.81.32 )(84.2764
.81.37221.61965.10111.422m =⨯+-⨯=
换算后匀布荷载如下图：
计算图式：
3283.065
.884.2===l m λ m T qm M M B A .343.352
65.8764.822
2=⨯=== m T ql M .630.46)3283.041(8
65.8764.8)41(82
22max =⨯-⨯⨯=-=λ跨中 三条I 28a 工字钢重叠焊在一起使用，组合工字钢应力计算：。