盖梁计算书(斜交盖梁)
MIDAS-盖梁支架计算书(斜杆)
澳门轻轨22#车站盖梁支架计算书一、工程简介澳门轻轨桥墩中心线垂直桥梁中心线呈径向布置。
墩身基础采用钻孔灌注桩和分离式承台设计。
墩顶均设预应力盖梁。
(补充)盖梁横桥向布置图（单位：cm）二、参考资料1、澳门轻轨设计图纸及相关技术资料2、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）—人民交通出版社3、《钢结构设计手册》（第二版）——中国建筑工业出版社4、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025－86）5、《结构力学》——人民交通出版社6、《路桥施工计算手册》——人民交通出版社7、《实用土木工程手册》——人民交通出版社三、计算参数Q235钢材的允许应力：【σ】＝170MPaQ235钢材的弹性模量：E＝2.1×105Mpa四、计算软件盖梁支架结构采用MIDAS进行整体建模验算。
五、计算内容一）支架结构图双H700x300H490x300500x10钢管800x10钢管I20工字钢10mm钢板二）计算模型三）荷载计算1、混凝土自重荷载（P1）：按照结构物最大高度进行计算，h=2.3m计算，以均布压力荷载形式施加给支架悬臂段模板面板，由面板将荷载传递至悬臂段支撑架，进而传递至盖梁支架。
P1=h*γ其中：h—结构物对应计算点的高度；γ—混凝土容重，取25KN/m3；P=58 KN/m22、支架自重荷载（P2）：软件根据实际结构尺寸，按照1.0倍的系数计入。
3、荷载组合：荷载组合按照P=1.05*（P1+P2）进行组合。
荷载组合图（尺寸单位：m）四）计算结果1、结构位移图纵向分配最大位移fmax=2.65mm＜3880/400=9.7mm盖梁支架结构横向分配梁位移图（单位：mm）横向分配梁最大位移f max=2.67mm＜5600/400=14mm2、结构应力图盖梁支架结构组合应力图（单位：Mpa）纵向分配梁最大应力部位在斜撑钢管立柱顶部，最大值：σmax=<=σMPa287.188][MPa5.横向分配梁最大应力部位在钢管跨中部位，最大值：σmax=<=σ461.MPa5.188][MPaσ钢管立柱最大应力部位在顶部，最大值：MPa<=σmax=MPa5.56188][4.σ。
盖梁计算书
盖梁两大计算方法
1 传统简化算法
以桥梁通为代表
2 盖梁影响线直接加载法
以桥梁博士为代表
桥梁通盖梁计算与绘图
一盖梁计算原理
⑴以交通部颁布现行的桥涵规范作为编程依据。
⑵斜桥以桥孔斜长为计算跨径，按正交桥的方法计算。
⑶顺桥向按简支梁加载计算荷载支反力。
⑷横向分配系数对称布载按杠杆法，偏载按刚性横梁法。
⑸三跨及以上时盖梁视为刚性支承的双悬臂多跨连续梁，两跨时为双悬臂简支梁。
⑹建立柱(肋)支承反力影响线和每个计算截面内力影响线。
⑺横桥向荷载经横向分配传递给每片梁（板），再由每片梁（板）按内力影响线加载得出各计算截面人群、汽车、挂车引起的最不利内力值。
⑻对荷载内力进行组合，求出各计算截面内力最大值和最小值，形成内力包络图。
⑼弯矩控制正截面强度和主筋根数，剪力控制斜截面抗剪强度和斜筋根数以及箍筋间距和根数，裂缝由弯矩控制。
二绘图编制原理
⑴根据盖梁外廓尺寸按纵、横方向分别计算确定钢筋构造图的绘图比例，绘图比例按2增减，同时计算出立面、平面、侧面、钢筋大样等图上控制座标。
⑵根据斜交角、弯起钢筋种类、箍筋环数、盖梁等高或悬臂段变高计算钢筋编号。
⑶绘制钢筋立面、平面、侧面及钢筋大样，并计算钢筋根数和长度(含平均长度)。
⑷计算并绘制钢筋明细表和材料数量表以及弯起钢筋Ｄ值表。
⑸生成*.SCR钢筋图形文件，用户进入AutoCAD图形平台，即可将其显示在屏幕上，并进行编辑和修改，绘图机输出。
盖梁计算书
盖梁计算书一、计算说明、参数本标段盖梁累计71个，均为双柱盖梁。
总体分一般构造盖梁和框架墩盖梁（即预应力盖梁）两种。
其中一般构造盖梁种尺寸。
普通盖梁采用C35土，框架墩盖梁采用C50混凝土。
一般构造盖梁共18个；15.736*2.1*1.5个；11.2*2.2*1.6共12个；11.595*2.2*1.6共18个，适用于松林大桥5#墩；24.2*2.4*2.2个，适用于松林大桥4#、6#墩。
由于11.2*1.9*1.4（1.595*1.9*1.4为斜交）盖梁具有代表性，故以下计算按11.2*1.9*1.4盖梁进行受力计算分析。
盖梁采用大块定型钢模板施工方法。
模板设置横加劲楞，横向加劲楞直接焊接在模板上；竖向][12加劲楞则布置在外侧,间距为0.8m，且其上安装对拉螺杆。
计算参数：A3钢强度设计值：抗拉、抗压、抗弯：[σ]=12.5KN/cm2二、计算依据和参考资（1）揭阳至惠来高速公路A7标合同段两阶段施工图设计（2）公路桥涵施工技术规范（JTJ041－2000）（3）公路桥涵钢结构及木结构设计规范（JTJ025－86）（4）路桥施工计算手册.人民交通出版社.2002（5）公路桥涵施工技术规范实施手册.人民交通出版社.2002（6）机械工程师手册.机械工业出版社.2004三、模板计算荷载分项系数是在设计计算中，反映了荷载的不确定性并与结构可靠度概念相关联的揭惠高速公路A7一个数值。
对永久荷载和可变荷载，规定了不同的分项系数。
永久荷载分项系数γG：当永久荷载对结构产生的效应对结构不利时，对由可变荷载效应控制的组合取G=1．35。
当产生的效应对结构有利时，—般情况下取γG=1．0；当验算倾覆、滑移或漂浮时，取γG=0．9；对其余某些特殊情况，应按有关规范采用。
可变荷载分项系数γQ：—般情况下取γQ=1．4。
1、荷载分析：盖梁底板面积为：（11.2-2.9）m1.4m=11.62m2（最不利状态下，偏于保守计算）盖梁砼自重：G=27.1m326KN/m3=704.6KN；q1=704.611.62=60.6KN/m2注：含筋量>2%。
盖梁计算书
盖梁计算书一、计算说明、参数段家咀互通主线左幅P38-P40、右幅P42-P44、ZK7+348.5滠口高架桥1-10#、K7+295.6滠口高架桥2/3/4/5/7/6/8/9/10#共26个墩位，墩柱直径1.8m，盖梁尺寸为15.45m*1.9m*1.8m，累计26个盖梁，均为双柱一般构造盖梁，采用C35混凝土。
盖梁采用大块定型钢模板施工方法。
侧模板设置横肋：横肋[10槽钢，间距为0.3m，横向加劲楞直接焊接在模板上；竖肋：竖肋[12槽钢，间距为1.00m，且其上安装对拉螺杆。
计算参数：Q235钢强度设计值：抗拉、抗压、抗弯：[σ]=170Mpa，抗剪[σ]=100Mpa二、计算依据和参考资（1）武汉至大悟高速公路武汉至河口段工程段家咀互通主线、ZK7+348.5滠口高架桥和K7+295.6滠口高架桥上构设计图纸；（2）公路桥涵施工技术规范（JTJ041－2011）（3）路桥施工计算手册.人民交通出版社.2002（4）公路桥涵施工技术规范实施手册.人民交通出版社.2002（5）机械工程师手册.机械工业出版社.2004（6）《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2008）三、荷载1、混凝土对模板的侧压力（7）根据《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2008）中提出的采用内部振捣器时，新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力，可按下列二式计算，并取二式中的较小值：2/121022.0V t F ββγ=HF γ=式中F 为新浇注混凝土对模板的最大侧压力(2/m kN )γ为钢筋混凝土的重力密度(3/m kN )0t 为新浇注混凝土的初凝时间(h),可按实测确定，或采用经验公式152000+=T t 计算(T 为混凝土的温度℃)，本计算0t 取10h。
V 为混凝土浇注速度(h m /),V 取0.45h m /。
H 为混凝土侧压力计算位置处到新浇注混凝土顶面的总高度(m)，本计算H=1.8m。
盖梁计算书
盖梁计算书注：横向加载位置仅按左偏、右偏、里对称、外对称加载。
注：1、加载方式为自动加载。
重要性系数为1.1。
2、横向布载时车道、车辆均采用1到2列(辆)分别加载计算。
注：集中荷载Pk已经乘以1.2系数，使得竖直力效应最大。
双孔加载按左孔或右孔的较大跨径作为计算跨径。
注：盖梁与立柱线刚度比小于或等于5，按刚架计算盖梁。
注：外边柱之间盖梁截面按钢筋混凝土盖梁构件配筋计算。
其余按钢筋混凝土一般构件配筋计算。
注：1、“人群/每米”指横向1米宽度的支反力，不是总宽度对应的支反力。
总宽度为0米。
2、“总轴重”指一联加载长度内(双孔或左孔或右孔加载)的轮轴总重。
计算水平制动力使用。
3、“左、右支反力”未计入汽车冲击力的作用。
4、车道荷载均布荷载为10.5kN/m，集中荷载为：双孔加载284.448kN，左孔加载284.448kN，右孔加载284.448kN。
5、双孔支反力合计：人群荷载60.021kN/m，1辆车辆荷载436.682kN，1列车道荷载499.987kN。
6、左孔(或右孔)加载时同1辆车的前后轮轴可作用在另一孔内，保证单孔支反力最大，另一孔即便有轮轴支反力仍未计。
7、左孔、右孔冲击系数同双孔加载冲击系数。
注：1、线荷载为54kN/m，指盖梁的总重量除以盖梁长度得到的每延米重量。
2、车道和车辆双孔、左孔、右孔加载均指1列荷载作用，采用值已计冲击系数。
3、车道双孔加载控制，车辆双孔加载控制。
注：1、表中横向分配系数采用“杠杆法(支点)过渡到偏心受压法(1/4跨)”，即纵向荷载位于支点与1/4跨之间按“杠杆法”与“偏心受压法”插值计算，1/4跨之间按“偏心受压法”计算。
2、车道荷载布载两列及以上时横向分配系数值已经计入车列数和横向折减系数。
注：1、“过渡法”由纵向影响值结合横向分配系数由杠杆法过渡偏心法计算得到。
点击“纵向影响线”看详细计算。
注：1、耳墙、背墙、盖梁比重均按25kN/m3取用。
注：1、耳墙、背墙、盖梁比重均按25kN/m3取用。
盖梁支架计算书
汕湛高速揭博项目T11标盖梁支架计算书四川路桥建设股份2014年3月30日目录1、工程概况 (1)2、总体施工方案 (1)3、支承平台设置 (4)4、计算依据 (5)5、计算参数 (5)6、计算结果 (9)7、结论 (22)8、抱箍试验 (23)盖梁抱箍法施工方案一、工程概况本标段主线共设置大中桥7座〔不含互通区和服务区〕，分别为白昌屋大桥〔30米T梁〕，万年坑大桥〔30米T梁〕，叶塘1号大桥〔25米小箱梁〕，叶塘2号大桥〔25米小箱梁〕，秋香江大桥〔25米小箱梁〕，上赖水大桥〔30米T梁〕，黎坑大桥〔25米小箱梁〕；九和互通内共设置桥梁3座，其中主线桥2座，匝道1座，分别为三社坑大桥〔25米小箱梁〕，围坪大桥〔25米小箱梁〕，D匝道桥〔20米现浇箱梁〕；紫金西互通内共设桥梁3座，其中主线桥2座，分别为玉竹坑中桥〔25米小箱梁〕，围澳水大桥〔25米小箱梁〕和L线秋香江大桥〔25米小箱梁〕；瓦溪服务区共设置主线桥1座，为四联大桥〔30米T梁〕。
下部结构采用桩基础、地系梁、承台、柱式桥墩、肋板、台帽、盖梁和耳背墙。
其中D匝道桥桥墩采用花瓶墩。
二、总体施工方案因本标段桥梁盖梁高度较高，采用满堂支架施工盖梁耗时长、占用大量钢管扣件等周转材料、不经济。
拟采用在墩柱上安设抱箍支承平台施工。
盖梁统计表考虑最不利情况〔跨度及盖梁尺寸均最大〕，采用秋香江1.8m*2.4m*17.437m盖梁(两柱〕、上濑水大桥2.1m*2.4m*15.3m盖梁〔两柱〕和四联大桥2.1m*2.4m*20.1m〔三柱〕盖梁作为计算模型。
盖梁简图分别如下：三、支承平台布置盖梁施工支承平台采用在两墩柱〔或三墩柱〕上各穿一组抱箍〔高60cm或50cm〕，上面采用墩柱两侧各一组63a工字钢或单排单层不加强型贝雷片〔做横向主梁〕，搭设施工平台的方式。
主梁上面安放一排每根3m长的双拼[10槽钢，间距为40cm作为分布梁。
分布梁上铺设盖梁底模。
传力途径为：盖梁底模——纵向分布梁〔双10槽钢〕——横向主梁〔63a工字钢或贝雷片〕——抱箍。
盖梁计算书
盖梁指的是为支承、分布和传递上部结构的荷载，在排架桩墩顶部设置的横梁。
又称帽梁。
在桥墩（台）或在排桩上设置钢筋混凝土或少筋混凝土的横梁。
主要作用是支撑桥梁上部结构，并将全部荷载传到下部结构。
有桥桩直接连接盖梁的，也有桥桩接立柱后再连接盖梁的。
设计计算桥梁设计中，柱式桥墩是普遍采用的结构型式。
对于简支桥梁，盖梁是一个承上启下的重要构件，上部结构的荷载通过盖梁传递给下部结构和基础，盖梁是主要的受力结构。
在设计中的跨径、斜度、桥宽、车辆荷载标准的变化梁设计的影响很大，很难完全套用标准图和通用图。
盖梁设计的标准化程度很高，需要对盖梁进行较多的计算，所以盖梁设计是桥梁设计的一个关键部分。
计算要点盖梁的计算要点是如何建立准确而且简化的计算模型。
3.1 盖梁的平面简化3.1.1 关于盖梁平面基本简化的规定《公路桥涵设计手册》中规定：多柱式墩台的盖梁可近似地按多跨连续梁计算；对于双柱式墩台，当盖梁的刚度与柱的刚度之比大于5时，可忽略桩柱对盖梁的约束作用，近似地按简支（悬臂）梁计算。
柱顶视为铰支承，柱对盖梁的嵌固作用被完全忽略，这种计算图式是以往设计实践中用得最多、最普遍的一种。
目前一些盖梁计算程序，如“中小桥涵CAD系统”等一些平面计算的软件，基本上都是采用这种简化计算模式来分析盖梁内力的，这是一种基本的简化模式，但是对计算结果一般要作削峰处理。
3.1.2 盖梁平面基本简化模式存在的问题上述的简化模式有些粗糙且有一定的局限性，使得计算结果偏大，按此进行的配筋设计往往过于保守。
对于独柱式盖梁，常规的计算方法是将其视为一端嵌固的单悬臂梁，该简化使得悬臂根部的弯矩计算结果偏大；对于双柱式盖梁按简支（悬臂）梁计算，使得跨中弯矩计算结果明显偏大。
而当盖梁的刚度与柱的刚度之比小于5时，《公路桥涵设计手册》并未做明确说明。
该简化模式的问题在于将墩柱与盖梁的连接等效成点支撑，将墩梁框架结构简单等效为简支（悬臂）梁来处理。
这虽然使计算得到简化，但与实际结果偏差过大。
斜交T梁计算书
20m-45°斜梁桥计算分析目录第1章设计资料 (1)1.1 计算依据及参考 (1)1.2 桥梁基本概况 (1)1.2设计荷载取值 (2)第2章结构尺寸拟定 (3)2.1 主梁跨中主要尺寸拟定 (3)2.2 T梁横截面 (3)2.3 主梁间距与主梁片数 (4)第3章有限元模型 (5)3.1 预应力钢筋布置 (5)3.2 普通钢筋布置 (5)第4章计算结果 (8)4.1支座反力 (8)4.2主梁内力及应力计算 (8)4.2.1主梁内力计算 (8)4.2.2主梁应力计算 (10)4.3荷载组合作用下主梁应力计算 (11)4.3.1正常使用极限状态组合 (11)4.3.2承载能力极限状态组合 (13)4.4主梁变形及刚度计算 (15)4.5 截面强度验算 (16)第5章正交/斜交横隔板对比分析 (21)5.1 横隔板受力分析 (21)5.2 主梁受力分析 (22)5.3小结： (25)第6章梁端预应力锚固区域应力分析 (26)6.1 有限元建模 (26)6.2 计算结果分析 (26)6.3 结论 (26)第7章EI地震作用分析 (27)7.1 EI地震作用参数 (49)7.2 计算结果分析 (49)7.3 结论 (49)第8章施工方案设计 (49)第6章总结 (49)第1章设计资料1.1计算依据及参考1.《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-20042.《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D60-20043.《公路桥涵设计规范》JTJ023-851.2桥梁基本概况（1）桥梁跨径及桥宽标准跨径：20m（墩中心距离）；斜度45°；桥面净空：净—11m+2×0.5m=12.0 m；（2）桥面布置2个宽度3.75m行车道,1个宽度3.5m行车道。
（3）设计荷载公路I级，每侧防撞栏重力的作用力为2.99kN/m。
（4）材料及工艺混凝土：主梁用C50，桥面铺装用C30。
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斜交盖梁施工方案计算书
一、计算说明
盖梁计算按照最不利荷载原则进行，本工程斜交盖梁为43m3，计算时按照此荷载进行计算。
二、荷载
1、盖梁自重
盖梁方量：43m3，C30钢筋混凝土容重26KN/m3。
G1=43m3*26KN/m3=1118KN
2、模板自重
根据目前模板厂家的设计装配图进行计算。
模板每平米平均重量为90kg，斜交盖梁模板有76.88m2
模板自重为：G2=6919.2kg*9.8N/kg=67.81KN。
3、1#工字钢自重
根据本计算书第三节受力分析，1#工字钢选择的为12.6型，每根3m共34根（其中有32根主要承载间距为0.4m）理论重量为14.223kg/m（查表《材料力学》表4），截面面积为18.118cm2
重量：3*34*14.223=1450.746kg
重力：G3=1450.746*9.8=14.217KN
4、2#工字钢自重
根据本计算书第三节受力分析，2#工字钢选择的为40c型，每根15m共两根，间距为2.1m，理论重量80.158kg/m（查表《材料力学》表4），截面面积为102.112cm2。
重量：15*2*80.158=2404.74kg
重力：G4=2404.74*9.8=23.566KN
5、动载荷
（1）、倾倒砼和振捣的冲击荷载
根据《路桥施工计算手册》表8-1，冲击荷载取0.8t/m2，（含振捣砼产生的荷载）即8KN/m2，取荷载分项系数r3=1.4。
（2）、施工机具及施工人员荷载
根据《路桥施工计算手册》表8-1，施工人员、施工料具运输、堆放荷载取0.25t/ m2,即2.5KN/m2，取荷载分项系数r3=1.4。
永久荷载分项系数γG：当永久荷载对结构产生的效应对结构不利时，对由可变荷载效应控制的组合取γG=1.2；对由永久荷载效应控制的组合，取γG=1.35。
当产生的效应对结构有利时，—般情况下取γG=1.0；当验算倾覆、滑移或漂浮时，取γG=0.9；对其余某些特殊情况，应按有关规范采用。
可变荷载分项系数γQ：—般情况下取γQ=1.4。
盖梁底面面积为2.1m*12.8m=26.9m2
冲击荷载：G5=8*26.9=215.2KN
施工人员及其他荷载：G6=2.5*26.9=67.25KN
6、荷载汇总
对于钢棒其受到的为上面所有的荷载F4。
F4=【(G1+G2+G3+G4)*1.2+(G5+G6)*1.4】/n
F4=【(1118+67.81+14.217+23.566)*1.2+（215.2+67.25）*1.4】/4
=465.936KN
三、受力分析
1、对1#工字钢进行受力分析
均布荷载的范围是2.1m ，一片盖梁上共有34根1#工字钢14，每根长度为3m 。
（1）、由公式q1 每根上的均布载荷=（（盖梁自重+模板自重）*安全系数+动荷载*安全系数）/根数*长度]得到均布荷载：
q1=(（1118+67.81）*1.2+（215.2+67.25）*1.4)/（34*2.1）=25.468KN/m
根据《路桥施工计算手册》表8-1，查表得到安全系数1.2及1.4，见前面第二节动荷载说明。
（2）、由公式Q1 =q1*L/2得到最大剪力
Q1---最大剪力
q1---单根均布荷载
L----单根长度
Q1=q1*2.1/2=25.468*2.1/2=26.741KN
（3）、由公式b I S F z Z S MAX max
,max =τ得最大剪应力：
查《材料力学》（北京高等教育出版社 干光瑜、秦惠民编著 1999版）表4得到：
Iz/Szmax=0.108m ，b=0.005m
b I S Q z Z max
,1max =τ=26.741*103/0.108*0.005=49.520MPa<100MPa
满足要求
（4）、由公式821max
l q M =得到最大弯矩： 8
21max l q M ==26.741*2.12/8=14.741KN.m 2 12.6工字钢Wz 查表《材料力学》表4，得出77.5cm 3
Wz---抗弯模量
（5）、由Wz M max
max =σ得最大正应力：
Wz M max
max =σ=14.741*103/77.5*10-6=190.206MPa<215MPa （查
《钢结构设计规范》表3.4.1-1）
符合强度要求
（6）、由挠度公式EI
ql y 38454max =得最大挠度，式中E=2.1*1011Pa （弹性模量），I=488cm 4（惯性矩），查《材料力学》表4。
EI
ql y 38454max ==（5*26.741*103*2.14）/(384*2.1*1011*488*10-8) =6.608*10-3m
因为6.608*10-3/2.1<【f 】=2/400；【f 】许可挠度
所以挠度满足要求。
2、对2#工字钢进行受力分析
2#工字钢在盖梁底面积内可以看做是均布载荷；
（1）、由公式q2 每根上的均布载荷=（（盖梁自重+模板自重+1#工字钢自重）*安全系数+动荷载*安全系数）/根数*长度]得到均布荷载：
q2=(（1118+67.81+14.217）*1.2+（215.2+67.25）*1.4)/（2*15）=61.182KN/m
根据《路桥施工计算手册》表8-1，查表得到安全系数1.2及1.4，见前面第二节动荷载说明。
（2）、由公式Q2 =q2*a 得到最大剪力
Q2--最大剪力
Q2---单根均布荷载
a----外伸长度
Q2=q2*2.65=61.182*2.65=162.132KN
（3）、由公式b I S F z Z S MAX max
,max =τ得最大剪应力：
弯矩图剪力图
受力图a b a M2M3M2
查《材料力学》（北京高等教育出版社 干光瑜、秦惠民编著 1999版）表4得到：
Iz/Szmax=0.332m ，b=0.0145m
b I S Q z Z max
,1max =τ=162.132*103/0.332*0.0145=33.679MPa<100M
Pa
满足要求
（4）、由公式8
21max l q M =,M=ql 2/2得到最大弯矩：a=2.65m,b=7.5m M2=qa 2/2=61.182*2.652/2=214.825 KN.m 2
M3= qb2/8-M2=61.182*7.52/8-214.825=215.361KN.m 2
因为M2<M3，所以M3为最大弯矩。
40c 工字钢Wz 查表《材料力学》表4，得出1190cm 3
Wz---抗弯模量
（5）、由Wz M max
max =σ得最大正应力：
Wz M max
max =σ=215.361*103/1190*10-6=180.976MPa<215MPa （查
《钢结构设计规范》表3.4.1-1）
符合强度要求
（6）、由挠度公式EI
ql y 38454max =得最大挠度，式中E=2.1*1011Pa （弹性模量），I=23900cm 4（惯性矩），查《材料力学》表4。
EI
ql y 38454max ==（5*61.182*103*7.54）/(384*2.1*1011*23900*10-8)
=0.05m
因为0.05/7.5<【f】=2/400；【f】许可挠度
所以挠度满足要求。
3、对钢棒进行受力分析
对于钢棒其受到的为上面所有的荷载。
（1）、对于钢棒其受到的为上面所有的荷载F4
F4=【(G1+G2+G3+G4)*1.2+(G5+G6)*1.4】/n
F4=【(1118+67.81+14.217+23.566)*1.2+（215.2+67.25）*1.4】/4
=465.936KN
（2）、本次材料所使用的Q235钢许可切应力为【τ】=115MPa（查钢结构设计规范GB 50017-2003表3.4.1-1）
F4=465.936KN
Q4=F4
对于圆形截面τmax =A Q *34 A=τQ *34
=4*465.936*103/3*115*106=5.402*10-3m 2
A=2R π
R=1.311cm
所以钢棒选材为Q235（20型）的直径为4cm 的钢棒。
通过受力分析，钢棒主要受力为剪切应力，所以只需要满足切应力就能满足条件。
2#工字钢摆放位置为紧贴墩柱摆放固定。
综上，1#工字钢选择型号为12.6
2#工字钢选择型号为40c
钢棒选择型号为直径为10cm 的Q235（20型）钢棒。