第四章 放坡与土钉墙支护技术

（5）容易实现动态设计和信息化施工。根据现场位移或变形监
测反馈的信息，很容易调整土钉的长度和间距，也容易调整面 层的厚度。既可以避免浪费，又能够防止出现工程事故。 （6）工程造价低，经济效益好，国内外资料表明，土钉支护的 工程造价能够比其它支护低1/2 ~ 1/3。 （7）对周围环境的干扰小。没有打桩或钻孔机械的轰隆声，也
4.5.3 土钉墙内部稳定性分析
冶建总院方法 — 力矩极限平衡法
（1）基本假定 ① 破裂面为圆弧形，破坏是由圆形破裂面确定的准刚性 区整体滑 动产生的； ② 破坏时，土钉的最大拉力和剪力都在破裂面处； ③ 沿着破裂面的土体抗剪强度能够全部发挥，并且符合库仑公式； ④ 假定小土条两边的水平作用力大小相等、方向相反、且作用于一 条直线上；（与瑞典条分法假设相同） ⑤ 土体强度参数取加权平均值。
4.4.2 土钉墙的工作性能

国内外大型模拟试验结果及许多实际工程测试结果表明土钉
墙具有以下几点工作性能：
（1）土钉墙的变形一般是微小的，但比锚杆挡墙的水平位移要大一些。最 大水平位移发生于墙体顶部，越往下越小。最大水平位移与开挖深度之比 一般在1 ‰ ~3‰。这种位移值不会影响工程的适用性和长期稳定性，它对 整个土钉墙来说，不应当是控制设计的主要因素。墙体内的水平位移随离 开墙面的距离增加而减小。 （2）土钉只有在土体产生微小变位后才能受力，开始开挖时，土钉上的最 大拉力位于喷射混凝土面板附近，随着开挖深度的增加，最大拉力的位置
显地带有平移和转动的性质，故设
计时除了要验算土钉墙的内部稳定 性（局部滑动破坏），以保证土钉
有足够的锚固长度、直径及合理间
距外，还必需验算外部整体稳定性， 即验算土钉墙体的抗滑与抗倾覆安
全性。
（5）根据大比例足尺试验结果看，在土钉墙整体破坏之前，并未发现喷 射混凝土面板和锚头产生破坏现象，在实际工程中也未见任何锚头破坏现 象。所以，在设计中，对面板和锚头不要进行单独设计，只要满足结构上 的构造要求即可。
第四章 放坡与土钉墙 支护技术
土木系 石祥锋
4.1 概述 概念
土钉支护亦称锚喷支护，就是逐层开挖基坑，逐层布置
排列较密的土钉（钢筋），强化边坡土体，并在坡面铺设钢
筋网，喷射混凝土。相应的支护体称为土钉墙，它由被加固 的土体、放置在土体中的土钉与喷射混凝土面板三个紧密结 合的部分组成。土钉是其最主要的构件，英文名叫Soil Nailing，它的设置有打入法，旋入法，以及先钻孔、后置入、 再灌浆三种方法。




土钉支护的缺点和局限性：

需要较大的地下空间 土钉支护的变形较大。土钉属柔性支护，其变形大于 预应力锚撑支护，当对基坑变形要求严格时，不宜采 用土钉支护 土钉不适宜在软土及松散砂土地层中应用


土钉支护如果作为永久性结构，需要专门考虑锈蚀等 耐久性问题。
土钉的发展
70年代初，德国、法国和美国就各自开始了土钉支护的 研究与应用，但土钉诞生的原因并不相同。在德国是基于土 层锚杆和加筋土挡墙发展起来的，在法国却是基于新奥法的 原理发展起来的，新奥法在60年代主要用于岩石隧道的支护 ，70年代初被成功的用于土质隧道和土质边坡的支护。美国 最早的土钉墙用于1974年匹茨堡PPG工业总部的深基坑支护 。目前该技术在法国、德国、英国、美国和日本得到广泛应 用。 我国应用土钉支护的首例工程可能是1980年山西柳湾煤 矿的边坡工程。最近十多年来，冶金建筑研究总院、北京工 业大学、清华大学、总参工程兵三所等单位在土钉支护的研 究开发中做了不少工作。目前，这一新技术已经在北京、深 圳、广州、武汉等全国各地得到了广泛应用。
土钉墙是通过钻孔、插筋、注浆锚杆来 设置的，也可以直接打入角钢、粗钢筋、 钢管形成土钉。


适用范围
土钉支护适用于有一定粘性的砂土、粘性土、粉土、黄土及 杂填土，当场地同时存在砂、粘土和不同风化程度的岩体时 ，应用土钉支护特别有利。
当存在地下水时，地下水应低于土坡开挖段，否则应进行降 水处理。当用于粘结力很差或处于软塑状态的土体，应首先 进行预注浆加固处理。 对标贯击数小于10的砂土边坡，采用土钉法一般不经济。对 不均匀系数小于2的级配不良的砂土，不能采用土钉支护；对 塑性指数IP>20的土，必须详细评价其蠕变特性，当蠕变性很 小时，才能将土钉用作永久性支护。土钉不适应在腐蚀性土 中作为永久性支护。 土钉支护深度一般不宜超过12m，当场地土层特别好时，可 放宽到14～16m

4.5.2 土钉支护参数

土钉支护参数主要包括土钉长度、间距、布置、孔径和钢 筋直径等。
（1）土钉长度

在实际工程中，土钉长度L常采用坡面垂直高度 H 的60% ~ 70% 。土钉一般下斜，与水平面的夹角宜为50 ~ 200。Bruce 和Jewell(1987)通过对十几项土钉工程的分析表明：对钻孔注 浆型土钉，用于粒状土陡坡加固时，L/H一般为0.5 ~ 0.8； 对打入型土钉，用于加固粒状土陡坡时，其长度比一般为 0.5~ 0.6。 99规程要求L/H一般为0.5 ~ 1.2。其实，只有在饱 和软土中才会取L/H大于1。
（2）土钉直径及间距



土钉直径D 一般由施工方法确定。打入的钢筋土钉一般为 16 ~32mm，常是25mm，打入钢管一般是50mm；人工成孔 时，孔径一般为70 ~120mm，机械成孔时，孔径一般为100 ~ 150mm。 土钉间距包括水平间距(列距)Sx和垂直间距(行距)Sy，其 数值对土钉的整体作用效果有重要影响，大小宜为1~2m。 对钻孔注浆土钉，可按6 ~12倍土钉直径D 选定土钉行距和 列距，且宜满足： Sx· Sy = K· D· L 式中： K — 注浆工艺系数，一次压力注浆，K = 1.5 ~ 2.5； D、L — 土钉直径和长度，m； Sx、Sy — 土钉水平间距和垂直间距，m。
(3)应力传递与扩散作用 北京工业大学的研究表明：当荷载增加到一定程度，边坡表面和 内部裂缝已经发展到一定宽度，坡脚应力达最大。此时，下部土 钉位于滑裂区域以外土体中的部分仍然能够提供较大的抗力。 土钉通过它的应力传递作用可将滑裂区域内的应力传递到后面稳 定的土体中，分布在较大范围的土体内，降低应力集中程度。 (4)对坡面变形的约束作用 在坡面上设置的与土钉连在一起的钢筋网喷射混凝土面板是发挥 土钉有效作用的重要组成部分。喷射混凝土面板对坡面变形起到 约束作用，面板的约束力取决于土钉表面与土之间的摩阻力，当 复合土体开裂面区域扩大并连成片时，摩阻力主要来自开裂区域 后的稳定复合土体。
分割的部分。从而合理的利用了土体的自承能力。
（2）结构轻柔，有良好的延性和抗震性。1989年美国加州7.1级 地震中，震区内有8个土钉墙结构，其中有三个位于震中33km 范围内，估计至少遭到了约0.4g的水平地震加速度作用，均未 出现任何损害迹象。 （3）施工设备简单。土钉的制作与成孔、喷射混凝土面层都不 需要复杂的技术和大型机具。 （4）施工占用场地少。需要堆放的材料设备少。
（2）土钉受力简化 土钉墙中的土钉受力状态非常复杂，一般同时有拉应力、剪应 力和弯矩。要合理地确定土钉中所产生的拉力、剪力和弯矩的 大小往往是比较困难的。力矩极限平衡法在土钉墙稳定性分析 计算中仅考虑土钉的抗拉作用，并将土钉与土体界面摩阻力简 化成沿土钉全长均匀分布（实际土钉界面摩阻力的分布是非均 匀的，一般在破裂面处最大，往两边逐渐减小）。这是因为同 激发侧向力相比，激发土钉的抗拉能力所要求的土体变形量要 小得多(Juran 1985)，而且只考虑土钉的抗拉作用能使得分析计 算大大简化。大量足尺试验认为，土钉剪力的作用是次要的， 仅考虑抗拉作用的设计虽有点保守，却是很方便的设计方法 (Gassler 1980)。土钉相对弯曲刚度对土钉墙安全系数的提高大 约为0% ~15%之间(Glasgow 1980)。


总的说来，土钉在复合土体中有以下几种作用机理： (1)箍束骨架作用 该作用是由土钉本身的刚度和强度，以及它在土体内分布的空 间所决定的。它在复合体中起骨架作用，使复合土体构成一个 整体，从而约束土体的变形和破坏。 (2)分担作用 在复合体内，土钉与土体共同承担外荷载和自重应力，土钉起 着分担作用。由于土钉有很高的抗拉、抗剪强度和土体无法相 比的抗弯刚度，所以在土体进入塑性状态后，应力逐渐向土钉 转移。当土体发生开裂后，土钉的分担作用更为突出，这时土 钉内出现了弯剪、拉剪等复合应力，从而导致土钉中的浆体碎 裂、钢筋屈服。土钉墙之所以能够延迟塑性变形，并表现出渐 进性开裂，与土钉的分担作用是密切相关的。
4.5 土钉墙设计计算
4.5.1 确定土钉墙结构尺寸
在初步设计时，应先根据基坑环境条件和工程地质资料，确定 土钉墙的适用性，然后确定土钉墙的结构尺寸，土钉墙高度由工 程开挖深度决定，开挖面坡度可取600 ~ 900，在条件许可时，尽可 能降低坡面坡度。 土钉墙均是分层分段施工，每层开挖的最大高度取决于该土体 可以自然站立而不破坏的能力。在砂性土中，每层开挖高度一般 为0.5 ~ 2.0m，在粘性土中可以增大一些。开挖高度一般与土钉竖 向间距相同，常用1.0 ~1.5m；每层单次开挖的纵向长度，取决于 土体维持稳定的最长时间和施工流程的相互衔接，一般多用10m 长。
土钉墙支护与锚杆的联合支护
4.2 放坡设计与施工

岩质边坡一般按照软弱夹层或结构面计算稳定性。 土质边坡按照条分法计算。均质简单边坡，高度在10m范围
内可直接查图，计算极限高度。
4.3 土钉墙的工程特性
4.3 土钉墙的应用
4.3.2 土钉墙的特点
（1）土钉与土体共同形成了一个复合体，土体是支护结构不可

土钉的抗拉能力Tx可以按照如下几种情况计算：
① 由土钉与破裂面交点之外的土钉与土体间的摩擦力决定 ，即：
Tx 1 = · D· LB· f
式中： LB — 土钉伸入破裂面外约束区的长度（m）;