爬模计算单
8-2-3 爬升模板
8-2-3 爬升模板爬升模板（即爬模）,是一种适用于现浇钢筋混凝土竖直或倾斜结构施工的模板工艺,如墙体、桥梁、塔柱等。
可分为“有架爬模”（即模板爬架子、架子爬模板）和“无架爬模”（即模板爬模板）两种。
我国的爬模技术,“有架爬模”始于20世纪70年代后期,在上海研制应用；“无架爬模”于20世纪80年代首先用于北京新万寿宾馆主楼现浇钢筋混凝土工程施工。
目前已逐步发展形成“模板与爬架互爬”、“爬架与爬架互爬”和“模板与模板互爬”三种工艺,其中第一种最为普遍。
本文侧重介绍第一种。
爬升模板是综合大模板与滑动模板工艺和特点的一种模板工艺,具有大模板和滑动模板共同的优点。
尤其适用于超高层建筑施工。
它与滑动模板一样,在结构施工阶段依附在建筑竖向结构上,随着结构施工而逐层上升,这样模板可以不占用施工场地,也不用其他垂直运输设备。
另外,它装有操作脚手架,施工时有可靠的安全围护,故可不需搭设外脚手架,特别适用于在较狭小的场地上建造多层或高层建筑。
它与大模板一样,是逐层分块安装,故其垂直度和平整度易于调整和控制,可避免施工误差的积累。
也不会出现墙面被拉裂的现象。
但是,爬升模板的配制量要大于大模板,原因是其施工工艺无法实行分段流水施工,因此模板的周转率低。
8-2-3-1 模板与爬架互爬1．工艺原理是以建筑物的钢筋混凝土墙体为支承主体,通过附着于已完成的钢筋混凝土墙体上的爬升支架或大模板,利用连接爬升支架与大模板的爬升设备,使一方固定,另一方作相对运动,交替向上爬升,以完成模板的爬升、下降、就位和校正等工作。
其施工程序见图8-105。
图8-105 爬升模板工程序图（a）头层墙完成后安装爬升支架；（b）安装外模板悬挂于爬架上,绑扎钢筋,悬挂内模；（c）浇筑第二层墙体混凝土；（d）拆除内模板；（e）第三层楼板施工；（f）爬升外模板并校正,固定于上一层；（g）绑扎第三层墙体钢筋,安装内模板；（h）浇筑第三层墙体混凝土；（i）爬升爬架,将爬架固定于第二层墙上1-爬升支架；2-外模板；3-内模板；4-墙体2．组成与构造爬升模板由大模板、爬升支架和爬升设备三部分组成（图8-106）。
液压爬架翻模计算书
——外加剂影响修正系数，本计算取掺外加剂，按1.12取值；
——坍落度影响系数，取坍落度为11～15cm，则取1.15
——浇筑速度(m/h),取1m/h；
——侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m），本式取4.5m。
=
根据计算，即模板的侧压力按照50KN/m2来进行计算控制。
3、横榀梁结构验算
横榀梁的材料为Q235的矩形钢管，横榀梁通过螺栓与0#施工平台连接为整体，横榀梁间通过螺栓进行连接。横榀梁上的荷载主要为堆放的钢筋和提升模板时的动荷载。根据每模的钢筋数量，由分析知，钢筋的荷载为3.5kN/m。模板荷载为80kg/m2进行计算，最大面的模板为8*4.5米，则荷载为N=80*8*4.5=2880kg=28.8kN。
考虑到施工材料的冲击荷载时，按照面荷载进行考虑，墩柱的截面尺寸为8×3.5米，其中中间空箱没有堆积荷载，施工材料的荷载主要集中于两侧，按照1.5×8米进行计算。由分析知，施工材料的冲击荷载为4.9kN/m2，则冲击荷载为：
每面的施工冲击荷载主要为8.0面3套预埋装置承受荷载，则每套承受荷载为：
每套预埋装置由上下两个预埋件组成，M42的螺栓为2颗，为保证安全，取2.0系数进行计算，则每颗受直接剪力荷载为：
此处承受的荷载除系统自重外，主要为施工人员及机具荷载，根据分析得：
q1=4.5×3.75=16.875kN/m；（0#平台施工机具荷载）
q2=4.5×2.5=11.25kN/m；（-1#平台施工机具荷载）
q3=2.5×2.5=6.25kN/m。（-2#修饰平台人员施工荷载）
考虑构件的自重后容易计算出，整套系统总重为1500kN，由18套预埋装置承重，则每套装置承重为：
工程液压爬模爬架设计计算
工程液压爬模爬架设计计算1、计算机仿真计算及ansys有限元计算分析1）附墙装置计算分析附墙装置有限元计算分析图2）架体计算分析架体计算机仿真计算图3)##广场工程外墙爬模架附墙装置穿墙螺栓、混凝土墙面及架体强度验算一 基本条件1. 升降爬架相邻附墙装置水平间距：4350mm2. 楼层层高（上下穿墙螺栓间距）：3950mm3. 大模板尺寸：4000×4350mm4. 模板上方安全网立面尺寸：4350×4160mm 二 载荷1 . 恒荷载标准值：G K （爬架装置、大模板、动力设备等）外模支撑架及台车自重：G K1=6.3KN 主承力架及架体系统自重：G K2=6.5KN 附墙装置自重：G K3=0.66KN H 型导轨自重：G K4=2.6KN 脚手板自重：G K5=17KN液压系统自重：G K6=1.27 KN 外墙大模板自重：G K7=20.9 KN 恒荷载标准值：G K = （G K1＋G K2＋G K3＋G K4+G K5+G K6＋G K7） =（6.3＋6.5＋0.66＋2.6＋17＋1.27＋20.9）=55.23KN2. 施工活荷载标准值：Q K结构施工楼二层同时作业：Q K =44.4KN 装修施工楼三层同时施工：Q K =44.4KN 3. 风荷载标准值：W K 取基本风压值：k w =0.7×Us ×Uz ×0w =0.7×0.962×2.11×0.35=0.5KN/m 2式中： Us=1.3Φ=1.3×0.74=0.962Uz —风压高度变化系数取2.11，按150m 高空，地面粗糙度为C 类0w —基本风压值取0.35 KN/m 2(**地区) 作用在大模板上的风载荷标准值：W K 1 W K 1=k w ×（4×4.35）=8.7KN作用在模板上方安全网上的风载荷标准值：W K 2 W K 2=k w ×（4.16×4.35）×0.6=5.4KN4. 永久载荷分项系数：γG =1.25. 可变载荷分项系数：γQ =1.4 三 附墙点A 、B 处反力1. 取垂直力平衡ΣV 1=0 得V 1=1.2×G K +1.4Q K=1.2×55.23+1.4×44.4 =128.4KN2. 对B 点取矩：ΣM B =0得M B =F A ×3950－(1.2G K +1.4Q K )×810－1.4×[W K1×(2120+3950)+W K2×(2120+3950+4120)]=0F A =(1/3950) ×[128.4×810+1.4×（8.7×6070＋5.4×10190）] =(1/3950) ×[128.4×810+1.4×107835] =(1/3950) × 254973 =64.6KN3. 对A 点取矩：ΣM A =0得M A =F B ×3950-(1.2×G K +1.4Q K )×810-1.4×[W K1×2120+W K2×(2120+4120) ] =0F B =(1/3950) ×[128.4×810+1.4×（8.7×2120+4.8×6240）] =(1/3950) ×171758.4 =43.5KN四 穿墙螺栓验算穿墙螺栓采用普通型粗牙螺纹，每个附墙装置选用一根M48的穿墙螺栓，螺距p ’=5mm,螺纹小径d 1=Φ42.587mm,抗拉设计强度 f b t =170N/mm 2,抗剪设计强度f b v =130N/mm 2。
滑模架体计算书
滑模架体计算书一.编制计算书遵守的规范和规程：《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2001）《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2002）《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB 50204-2002）《建筑施工计算手册》江正荣编著《钢结构工程施工质量验收规范》（GB 50205-2001）二.爬模下架体组成:爬模下架体由预埋件、附墙装置、导轨及液压动力装置组成。
（用于直爬）（用于斜爬，倾斜范围±18°）三.计算参数：⒈塔肢内外墙液压自爬模各操作平台的设计施工荷载为:模板,浇筑,钢筋绑扎工作平台（1）最大允许承载 3.0KN/m2 (爬升时为1.5KN/m2)模板后移及倾斜操作主平台（2）最大允许承载1.5KN/m2爬升装置工作平台（3）最大允许承载 0.75KN/ m2拆卸爬锥工作平台（4）最大允许承载 0.75KN/ m2 (爬升时可不考虑)⒉除与结构连接的关键部件外，其它钢结构剪力设计值为：F=125KN; 拉力设V计值为：F=215KN;⒊爬模的每件液压缸的推力为100KN (即10t)。
⒋自爬模爬升时，结构砼抗压强度不低于15MPa。
四.荷载计算：⒈施工荷载①参数说明施工活载——施加到各平台的施工荷载；平台长——分配到单个机位的模板宽度以3.0米计算；平台宽——平台板的长度；荷载分项系数——荷载的放大系数；活载取1.4荷载设计值——强度计算中使用，其值等于荷载标准值乘以荷载分项系数；②计算表格爬升时，施工荷载为32KN。
⒉油缸顶升力判定①模板自重模板的自重一般是65Kg/m2,假定分配到单个机位的模板最大可以是3.0×6.15m,则模板自重是12KN；②QPMX50下架体总重：下架体自重——由发货清单计算而得，是个定值；平台板自重——平台板一般取50mm厚的木板，木材的密度取540㎏/m3,这里取27㎏/m2;平台梁单位重量——平台梁选取单槽钢16。
大桥主塔上塔柱内模模板计算单
上塔柱内模模板计算书1、新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力2.11=β 0.12=β 设入模温度T=20℃ γ=25 KN/m 2 V =1.0m/h F=2121022.0V t c ββγ=0.10.12.1)1520200(2522.0⨯⨯⨯+⨯⨯=37.7KN/m 2 ∴最大侧压力为37.7KN/m 22、平面模板验算（1）木模板计算 取肋间距最大的M1为计算单元，作为单向板考虑，视为间距为550mm 的简支梁。
1) 最大的正应力σmax取10mm 宽的板条作为计算单元，q=37.7×103N/106mm 2×10mm=0. 377N/mm M max =81×ql 2=0.125×0.377N/mm ×(550) 2=14255N ·mm W=26674010616122=⨯⨯=bh mm 3σmax =266714255=W M Max N/mm 2=5.35N/mm 2 ＜11N/mm 2 满足要求 2)挠度计算 I=3.53333401012112133=⨯⨯=bh mm 挠度ωmax = =⨯⨯⨯⨯⨯=3.53333109384)550(377.053845344EI ql 0.935mm ωmax =0.935mm ＜75.2200550200==l mm ， 满足要求（2）横肋计算取最不利情况，即M1计算，横肋间距550mm ，采用φ48 δ=3.5mm 钢管和80×120的方木做内支撑，钢管最大间距900mm 。
1）强度计算q=Fh=0.0377N/mm 2×550mm=20.735N/mm W=5221092.1120806161⨯=⨯⨯=bh mm 3 I=73310152.112080121121⨯=⨯⨯=bh mmM max =0.125×ql 2=0.125×20.735N/mm ×(900) 2=2099418.75N ·mmσmax =93.101092.175.20994185=⨯=W MMax N/mm 2＜11N/mm 2 满足要求2）挠度计算跨中部分挠度ωmax =47234410152.1/109384)900(/735.20384mm mm N mm mm N EI ql ⨯⨯⨯⨯⨯==0.34mml: 跨中部分最大长度为900mm5.4200900200==lmmωmax =0.34mm ＜4.5mm 满足要求（3）支撑杆计算支撑杆采用φ48 δ=3.5mm 钢管和80×120的方木支撑杆承受的拉力P=F ·A A=a ×ba:支撑杆的横向最大间距900mm b:支撑杆的最大纵向间距550mm支撑杆为φ48 δ=3.5mm 的钢管： f=()2155.2024222⨯-⨯∏mm N/mm 2=105481.69N P max =0.0377N/mm 2×550mm ×900mm=18661.5N ＜f=105481.69N 满足要求支撑杆为80×120的方木： f=712080⨯⨯mm mm N/mm 2=67200.0N P max =0.0377N/mm 2×550mm ×900mm=18661.5N ＜67200.0N 满足要求。
液压自动化爬升模板系统结构设计复核计算书
液压自动化爬升模板系统结构设计复核计算书液压自动化爬升模板系统结构设计复核计算报告东南大学土木工程学院二〇〇八年七月目录1 概述 (1)1.1自爬模组成 (1)1.2液压自爬模系统的工作步骤及原理 (3)1.3液压自爬模的特点 (6)1.4结构计算复核的主要内容 (8)2 液压自爬升模板系统架体结构计算的相关参数 (9)2.1液压自爬升模板系统基本参数 (9)2.2液压自爬升模板系统关键计算参数 (9)3 计算模式一：直爬的理论解析计算 (11)3.1荷载参数及计算 (11)3.1.1 恒载计算 (12)3.1.2活载计算 (12)3.1.3风荷载计算 (13)3.2爬模支架计算简图 (14)3.5爬升模板系统局部构件的验算 (15)3.5.1单个埋件的抗拔力计算 (15)3.5.2 锚板处砼的局部受压抗压力计算 (15)3.5.3受力螺栓扭矩计算 (16)3.5.4 受力螺栓的抗剪力和抗拉力的计算 (17)3.5.5 爬锥处砼的局部受压抗剪力计算 (17)3.5.6 导轨梯档的抗剪力计算 (18)3.5.7承重楔的抗剪力计算 (18)4 计算模式二：斜爬的空间有限元仿真分析 (19)4.1 模型建立 (19)4.1.1单元选取 (21)4.1.2边界条件 (22)4.1.3材料属性 (23)4.2计算工况 (23)4.3 计算结果 (25)4.3.1工况1计算结果 (26)4.3.2工况2计算结果 (29)4.3.3工况3计算结果 (35)4.4 小结 (39)5复核计算初步结论 (39)项目基本信息 (40)1 概述液压自爬模是现浇竖向钢筋混凝土结构的一项先进施工工艺，它是在建筑物或构筑物的基础上，按照平面图，沿结构周边一次性装设好模板，随着模板内逐层浇筑混凝土和绑扎钢筋，逐层提升模板来完成整个建（构）筑物的浇筑和成型。
液压自爬模已经在桥梁、高层建筑等等方面得到了广泛的应用。
在当前的桥梁建设中，液压自爬模有着举足轻重的作用，特别是高度在100米以上的墩柱和桥塔中，有更加广泛的应用。
爬架计算书
附着式升降脚手架设计计算书深圳市特辰科技股份有限公司目录一、计算书依据 (3)二、荷载计算 (3)三、水平支承框架计算 (9)四、导轨主框架受力计算 (10)五、支座反力计算 (11)六、穿墙螺栓强度计验算 (12)七、提升设备、吊挂件及吊环计验算 (13)八、架体稳定性计验算 (15)九、架体稳定性计验算 (16)一、计算依据《建筑施工工具式脚手架安全技术规范》（JGJ202-2010）《建筑结构荷载规范》（GB5009-2012）《钢结构设计规范》（GB50017-2011）《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018-2002）《机械设计手册》《起重机设计手册》等二、荷载计算（按6.5米跨度计算）（一）静荷载⒈结构自重⑴导轨主框架自重①外侧竖杆φ48.3×3.6钢管，11.4m长。
计算：11.4×39.7=452.6N②内侧竖杆φ48.3×3.6钢管 9.5m长。
计算：9.5×39.7＝377N③竖腹杆φ48.3×3.6钢管 7根0.9m长。
计算：7×0.9×39.7＝250.11N④斜拉杆φ48.3×3.6钢管 7根2.01m长。
计算：7×2.01×39.7＝558.6N⑤导轨竖杆φ48.3×3.6钢管 2根9.5m长。
计算：2×9.5×39.7＝754N⑥导轨横杆φ32×3.25钢管，28根0.2m长。
计算：28×0.2×22.6＝126.6N⑦导轨斜杆φ32×3.25钢管，27根0.412m长。
计算：27×0.412×22.6＝251.4N⑧导轨小横杆Φ25圆钢，82根0.092m长。
计算：82×0.092×38＝286.67N即∑=3056.98N⑵支承框架自重①弦杆φ48.3×3.6钢管，4根6.5米长。
鸭绿江大桥爬模计算书.pdf
内部资料严禁外传鸭绿江大桥主塔塔身施工液压自动爬模系统模板计算中交武汉港湾工程设计研究院有限公司二○一二年三月计算：校核：审核：模板结构计算书一、设计条件1.砼侧压力：《公路桥涵施工技术规范》中规定采用内部振捣器，当混凝土的浇注速度在6m/h 以下时，新浇筑的普通混凝土作用于模板的最大侧压力可按（1.1）和（1.2）计算，取其最小值： 12max 012P 0.22rt k k v = —————（1.1） max P rh = —————（1.2） 式中：P max ——新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kPa ）； h ——为有效压头的高度（m ）；v ——混凝土的浇注速度（m/h ）；t 0——新浇筑混凝的初凝时间（h ），可按实测确定； r ——混凝土的容重（kN/m 2）；k 1——外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0,掺缓凝作用的外加剂时取1.2；k 2——混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm 时，取0.85；50-90mm 时取1.0；110-150mm 时，取1.15。
有式（1.1），计算最大侧压力：12max 012P 0.220.22248 1.2 1.1545.2rt k k v kPa ==⨯⨯⨯⨯=max P 24 4.5108rh kPa ==⨯= 根据《公路桥涵施工技术规范》的规定，混凝土的最大侧压力为45.2 kPa 。
有式（1.2），有效压头的高度：max 45.21.88 24Ph mr===二、模板结构验算：1、外侧模：计算荷载：·砼侧压力：145.2p kPa=㈠面板验算：材料：21mm厚芬兰双面覆膜胶合板计算荷载：245.2/q kPa m=查wisa板变形表如图一所示：图一：wisa板变形表托梁与短边方向平行，最大间距350mm （一般小于350mm ），侧压力46，变形为1.1mm 。
符合要求。
㈡ 背楞（木工字梁I20）验算：木工字梁I20的基本属性如图二所示：图二：木工字梁I20的基本属性表背楞为木工字梁I20，由围檩支撑，支撑最大跨度为1200mm ，近似按四跨连续梁计算，将砼侧压力按支撑宽度350mm 分配到相应的背楞上，计算荷载为q=45.20.35=15.8 N/mm ⨯有《建筑结构静力计算手册》，可得四跨梁中承受的最大弯矩：22M=0.107ql =0.10715.81200=2434464N mm=2.43kN 10.9kN m m ⨯⨯≤ 四跨梁中承受的最大剪力：V=0.607ql=0.60715.81200=11509N=11.5kN 23.9kN ⨯⨯≤四跨梁中最大变形：44ql 0.63215.812001200f=0.677==0.46 2.4100EI 100450000000000500mm mm ⨯⨯≤=⨯ 根据图二所示，木工字梁符合设计要求。
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徐葛大桥主塔爬模计算单计算：复核：项目负责：副部长：部长：一、计算依据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)《钢结构工程施工质量验收规范》(GBJ5005-2001)《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》(JTJ025-86)《公路桥涵施工技术规范》(JTJ041-2000)《建筑结构荷载规范》(GB5009-2001)《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTJ023-85)《液压爬升模板工程技术规程含说明》（195-JGJ195-2010）二、计算内容主塔爬模由模板系统和爬架系统组成，本次验算主要对爬架的主要构件在恒载、施工荷载、风荷载作用下的受力及变形。
一）计算工况1、施工工况（7级风荷载、自重荷载和施工荷载），此工况包括浇筑砼和绑扎钢筋，爬模装置在正常施工状态和遇有7级风施工时均能满足设计要求；2、爬升工况（7级风荷载、自重荷载和施工荷载），此工况包括导轨爬升、模板爬升，爬升装置在7级风荷载下进行爬升能满足设计要求；3、停工工况（9级风荷载和自重荷载），在此工况既不施工也不爬升，模板之间用对拉螺栓坚固连接等可靠的加固措施，爬模装置能在9级风荷载下满足设计要求。
二）计算荷载1、砼荷载(侧压力)：由模板对拉杆承受；2、施工荷载：上操作平台施工荷载取4.0KN/m2；下操作平台施工荷载取1.0KN/m2；3、风荷载ωK=βgzμsμzω0ωK—风荷载标准值(KN/m2)；βgz—高度Z处的风振系数,按《建筑结构荷载规范》中公式计算取1.48；μs—风荷载体型系数，按各种截面的杆件取1.3；μz—风压高度变化系数，主塔高约70m，地面粗糙度按A级考虑，查表取2.20；ω0—基本风压，ω0=υ02/1600，但不得小于0.3Kpa。
按《液压爬升模板工程技术规程含说明》中规定取值按平均值取，7级风荷载υ0取15.5m/s，9级风荷载υ0取22.6m/s，风荷载为水平和垂直两个方向。
风速(m/s) ω0(KPa) βgzμzμzωK(KPa) 7级风15.5 0.3 1.48 2.20 1.3 1.279级风22.6 0.32 1.48 2.20 1.3 1.36线风载q=ωK*b三）材料特性1、钢材弹性模量E=2.1×1011Pa；泊松比μ=0.3；密度ρ=7850Kg/m3容许应力：Q235a的［σ］=145*1.3=188.5MPa；［τ］=85*1.3=110.5Mpa；Q345a的［σ］=210*1.3=273MPa；［τ］=120*1.3=156Mpa；2、砼弹性模量E=3.45×1010Pa；泊松比μ=0.1667；密度ρ=2540Kg/m3四、爬架的计算一）工况一此工况包括浇筑砼和绑扎钢筋，爬架所受荷载为7级风荷载、自重荷载和施工荷载。
1、上爬架计算1）上爬架所受荷载A、风荷载风荷载分水平和垂直两个方向以上爬架的宽度计，上爬架所受风线荷载q=1.27KN/m2×0.156m=0.2KN/mB、施工荷载上爬架的施工荷载取4.0KN/m2，上爬架的间距为2.1m，q=4.0KN/m2×2.1m=8.4KN/m C、自重2）计算模型水平方向风荷载：垂直方向风荷载：3）应力图：风荷载水平方向时σ组=86.1MPa<145×1.3=188.5MPa；风荷载垂直方向时σ组=80.8MPa<145×1.3=188.5MPa；4）变形图：风荷载水平方向时ωmax=2.25mm<5425/400=13.6mm；风荷载垂直方向时ωmax=2.03mm <5425/400=13.6mm；5）反力图：Ra1=-4.5KN，Rb1=49.0KN，Ra2=-1.4KN，Rb2=46.4KN2、下吊架计算1）下吊架所受荷载A、风荷载风荷载分水平和垂直两个方向以上爬架的宽度计，上爬架所受风线荷载q=1.27KN/m2×0.156m=0.2KN/m B、施工荷载上爬架的施工荷载取1.0KN/m2上爬架的间距为2.1m，q=1.0KN/m2×2.1m=2.1KN/mC、自重2）计算模型水平方向风荷载：垂直方向风荷载：3）应力图：风荷载水平方向时σ组=23.9MPa<145×1.3=188.5MPa；风荷载垂直方向时σ组=22.6MPa<145×1.3=188.5MPa；4）变形图：风荷载水平方向时ωmax=3.48mm<5425/400=13.6mm；风荷载垂直方向时ωmax=2.91mm <5425/400=13.6mm；5）反力图：Ra3=17.7KN，Rb3=-4.0KN，Ra4=16.7KN，Rb4=-2.4KN3、模板支撑架计算1）模板支撑架所受荷载A、砼荷载由于主塔倾斜，施工中由斜度产生的三角形荷载考虑由模板支撑架承担模板支撑架的间距为2.8m，将2.8m范围内的三角荷载换算为均布，三角形面积为2.85m2,支撑架杆长3.65m，q=2.85 m2×25.4KN/m3/3.65m=19.8KN/mB、自重2）计算模型3）应力图：σ组=123.6MPa<145×1.3=188.5MPa；4）变形图：ωmax=3.57mm<3650/400=9.1mm；5）反力图：Ra5=-80.4KN，Rb5=103.1KN4、承重架上纵梁计算承重架上共有6根纵梁，其中两根H型钢，四根C20，C20承受移动模板支架反力，靠近主塔的H型钢承受移动模板支架反力及爬架、吊架的反力，远离主塔的H型钢承受爬架、吊架的反力。
1）承重架上纵梁所受荷载取两种风荷载的反力较大值，Ra1=-4.5KN，Rb1=49.0KN，Ra3=17.7KN，Rb3=-4.0KN，Ra5=-80.4KN，Rb5=103.1KN2）计算模型6根纵梁从左到右，编号为1-6，6根纵梁计算简图分别如下：3）应力图纵梁1、2、4、5应力图：σ组=2.0MPa<145×1.3=188.5MPa；纵梁3应力图：σ组=46.3MPa<145×1.3=188.5MPa；纵梁6应力图：σ组=157.4MPa<145×1.3=188.5MPa；4）变形图纵梁1、2、4、5变形图：ωmax=0.21mm<1800/250=7.2mm；纵梁3变形图：ωmax=3.41mm<1800/250=7.2mm；纵梁6变形图：ωmax=16.22mm＞3650/400=9.1mm；5）反力RA1=0.65KN，RB1=0.65KNRA2=0.65KN，RB2=0.65KNRA3=-91.1KN，RB3=-40.6KNRA4=0.65KN，RB4=0.65KNRA5=103.8KN，RB5=103.8KNRA6=125.3KN，RB6=-32.6KN5、承重架计算承重架的横杆为2C16a，竖杆为2C22a，斜撑为φ160钢管，材料为Q345a 1）承重梁所受荷载以较大的一组纵梁反力进行计算RA1=0.65KN，RA2=0.65KN，RA3=-91.1KN，RA4=0.65KN，RA5=103.8KN，RA6=125.3KN。
2）计算模型3）应力图横杆σ组=128.8MPa<145×1.3=188.5MPa；斜杆σ组=147.1MPa<145×1.3=188.5MPa；斜撑σ组=114.5MPa<210×1.3=273MPa；4）变形图ωmax=3.61mm<2500/250=10.0mm；5）反力图：R1X=-214.3KN，R1y=-34.8KN，R2X=214.3KN，R2y=178.1KN，2、工况二此工况包括导轨爬升、模板爬升，爬升装置，爬架所受荷载为7级风荷载、自重荷载和施工荷载。
1、上爬架计算工况二中的上爬架的受力情况同工况一，反力与工况一相同。
Ra1’=-4.5KN，Rb1’=49.0KNRa2’=-1.4KN，Rb2’=46.4KN2、下吊架计算工况二中的下吊架的受力情况同工况一，反力与工况一相同。
Ra3’=17.7KN，Rb3’=-4.0KNRa4’=16.7KN，Rb4’=-2.4KN3、模板支撑架计算1）模板支撑架所受荷载A、风荷载爬升工况中，模板所受的风荷载由模板支撑架承担长边模板宽度为5.5m，计一半宽度的风荷载由模板支撑架承担，模板支撑架受风线荷载q=1.27KN/m2×2.75m=3.5KN/mB、自重2）计算模型3）应力图：σ组=22.5MPa<145×1.3=188.5MPa；4）变形图：ωmax=0.6mm<3650/400=9.1mm；5）反力图：Ra5’=-13.6KN，Rb5’=18.8KN4、承重架上纵梁计算1）承重架上纵梁所受荷载取两种风荷载的反力较大值，Ra1’=-4.5KN，Rb1’=49.0KNRa3’=17.7KN，Rb3’=-4.0KNRa5’=-13.6KN，Rb5’=18.8KN2）计算模型6根纵梁从左到右，编号为1-6，6根纵梁计算简图分别如下：3）应力图纵梁1、2、4、5应力图：σ组=2.0MPa<145×1.3=188.5MPa；纵梁3应力图：σ组=46.3MPa<145×1.3=188.5MPa；纵梁6应力图：σ组=157.4MPa<145×1.3=188.5MPa；4）变形图纵梁1、2、4、5变形图：ωmax=0.21mm<1800/250=7.2mm；纵梁3变形图：ωmax=3.41mm<1800/250=7.2mm；纵梁6变形图：ωmax=16.22mm<3650/400=9.1mm；5）反力RA1’=0.65KN，RB1’=0.65KNRA2’=0.65KN，RB2’=0.65KNRA3’=-24.5KN，RB3’=26KNRA4’=0.65KN，RB4’=0.65KNRA5’=19.5KN，RB5’=19.5KNRA6’=125.3KN，RB6’=-32.6KN5、承重架计算承重架的横杆为2C16a，竖杆为2C22a，斜撑为φ160钢管，材料为Q345a 1）承重梁所受荷载以较大的一组纵梁反力进行计算RA1’=0.65KN，RA2’=0.65KN，RA3’=-24.5KN，RA4’=0.65KN，RA5’=19.5KN，RA6’=125.3KN。
2）计算模型3）应力图横杆σ组=76.3MPa<145×1.3=188.5MPa；斜杆σ组=110.6MPa<145×1.3=188.5MPa；斜撑σ组=74.5MPa<210×1.3=273MPa；4）变形图ωmax=3.11mm<2500/250=10.0mm；5）反力图：R1X’=-162.4KN，R1y’=-24.4KN，R2X’=162.4KN，R2y’=150.0KN，3、工况三此工况此工况既不施工也不爬升，爬架所受荷载为9级风荷载和自重荷载1）上爬架所受荷载A、风荷载风荷载分水平和垂直两个方向以上爬架的宽度计，上爬架所受风线荷载q=1.36KN/m2×0.156m=0.22KN/m B、施工荷载本工况不计施工荷载C、自重2）计算模型水平方向风荷载：垂直方向风荷载：3）应力图：风荷载水平方向时σ组=13.7<145×1.3=188.5MPa；风荷载垂直方向时σ组=9.0<145×1.3=188.5MPa；4）变形图：风荷载水平方向时ωmax=0.99mm<5425/400=13.6mm；风荷载垂直方向时ωmax=0.34mm <5425/400=13.6mm；5）反力图：Ra1’’=-3.8KN，Rb1’’=8.0KNRa2’’=-0.4KN，Rb2’’=5.2KN2、下吊架计算1）下吊架所受荷载A、风荷载风荷载分水平和垂直两个方向以上爬架的宽度计，上爬架所受风线荷载q=1.36KN/m2×0.156m=0.22KN/m B、施工荷载本工况不计施工荷载C、自重2）计算模型水平方向风荷载：垂直方向风荷载：3）应力图：风荷载水平方向时σ组=6.7MPa<145×1.3=188.5MPa；风荷载垂直方向时σ组=6.9MPa<145×1.3=188.5MPa；4）变形图：风荷载水平方向时ωmax=0.92mm<5425/400=13.6mm；风荷载垂直方向时ωmax=0.91mm <5425/400=13.6mm；5）反力图：Ra3’’=5.0KN，Rb3’’=-0.5KNRa4’’=5.1KN，Rb4’’=-0.8KN3、模板支撑架计算此时模板用拉杆进行对拉固定，模板支撑架不考虑受力。