悬臂支架轻型爬模CB240受力计算书
[实例]悬臂式挡土墙计算书
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悬臂式挡土墙验算[执行标准：公路]计算项目：悬臂式挡土墙计算时间： 2015-09-22 09:26:45 星期二------------------------------------------------------------------------ 原始条件:墙身尺寸:墙身高: 5.500(m)墙顶宽: 0.500(m)面坡倾斜坡度: 1: 0.000背坡倾斜坡度: 1: 0.000墙趾悬挑长DL: 1.200(m)墙趾跟部高DH: 0.800(m)墙趾端部高DH0: 0.800(m)墙踵悬挑长DL1: 1.500(m)墙踵跟部高DH1: 0.800(m)墙踵端部高DH2: 0.800(m)加腋类型:背坡加腋背坡腋宽YB2: 1.000(m)背坡腋高YH2: 2.000(m)设防滑凸榫防滑凸榫尺寸BT1: 1:1.000(m)防滑凸榫尺寸BT: 0.800(m)防滑凸榫尺寸HT: 0.500(m)防滑凸榫被动土压力修正系数: 1.000防滑凸榫容许弯曲拉应力: 0.500(MPa)防滑凸榫容许剪应力: 0.990(MPa)钢筋合力点到外皮距离: 52(mm)墙趾埋深: 1.900(m)物理参数:混凝土墙体容重: 25.000(kN/m3)混凝土强度等级: C30纵筋级别: HRB400抗剪腹筋等级: HRB400裂缝计算钢筋直径: 20(mm)挡土墙类型: 一般挡土墙墙后填土内摩擦角: 35.000(度)墙后填土粘聚力: 0.000(kPa)墙后填土容重: 19.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角: 14.000(度)地基土容重: 19.000(kN/m3)修正后地基土容许承载力: 220.000(kPa)地基土容许承载力提高系数:墙趾值提高系数: 1.000墙踵值提高系数: 1.000平均值提高系数: 1.000墙底摩擦系数: 0.500地基土类型: 土质地基地基土内摩擦角: 20.000(度)土压力计算方法: 库仑坡线土柱:坡面线段数: 2折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数1 3.000 0.000 2第1个: 距离0.000(m),宽度3.000(m),高度0.158(m) 2004路基规范挡土墙人群荷载第2个: 距离0.000(m),宽度3.000(m),高度0.822(m) 2004路基规范挡土墙车辆荷载 2 10.000 3.333 0作用于墙上的附加外荷载数: 1 (作用点坐标相对于墙左上角点)荷载号 X Y P 作用角(m) (m) (kN) (度)1 -1.250 -1.000 5.000 270.000坡面起始距墙顶距离: 0.300(m)地面横坡角度: 45.000(度)墙顶标高: 216.724(m)挡墙分段长度: 6.500(m)钢筋混凝土配筋计算依据:《混凝土结构设计规范》（GB 50010--2002）=====================================================================第 1 种情况: 组合1=============================================组合系数: 1.2001. 挡土墙结构重力分项系数=0.900 √2. 填土重力分项系数=1.000 √3. 填土侧压力分项系数=1.400 √4. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数=1.400 ×5. 附加力分项系数=1.000 √=============================================[土压力计算] 计算高度为 5.500(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角=29.781(度)按假想墙背计算得到:第1破裂角： 33.444(度)Ea=148.145(kN) Ex=75.314(kN) Ey=127.572(kN) 作用点高度 Zy=1.644(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=24.439(度) 第1破裂角=33.444(度)Ea=148.123(kN) Ex=75.314(kN) Ey=127.547(kN) 作用点高度 Zy=1.644(m) 墙身截面积=7.110(m2) 重量=177.750 kN整个墙踵上的土重=76.025(kN) 重心坐标(1.310,-2.923)(相对于墙面坡上角点) 墙踵悬挑板上的土重=26.998(kN) 重心坐标(1.879,-3.866)(相对于墙面坡上角点) 墙趾板上的土重=25.080(kN)(相对于趾点力臂=0.600(m))(一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数=0.500采用防滑凸榫增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基础底面宽度 B=4.200(m)墙身重力的力臂 Zw=1.836(m)Ey的力臂 Zx=3.453(m)Ex的力臂 Zy=1.644(m)作用于基础底的总竖向力=413.952(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=853.197(kN▪m) 基础底面合力作用点距离墙趾点的距离 Zn=2.061(m)基础底压应力: 墙趾=104.037(kPa) 凸榫前沿=101.429(kPa) 墙踵=93.083(kPa) 凸榫前沿被动土压力=209.535(kPa)凸榫抗弯强度验算:凸榫抗弯强度验算满足: 弯曲拉应力=245.548<500.000(kPa)凸榫抗剪强度验算:凸榫抗剪强度验算满足: 剪应力=130.959<990.000(kPa)凸榫设计宽度为: 0.561(m)滑移力=75.314(kN) 抗滑力=260.377(kN)滑移验算满足: Kc=3.457>1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足: 方程值=97.162(kN)>0.0(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂 Zw=1.836(m)相对于墙趾点，墙踵上土重的力臂 Zw1=2.486(m)相对于墙趾点，墙趾上土重的力臂 Zw2=0.600(m)相对于墙趾点，Ey的力臂 Zx=3.453(m)相对于墙趾点，Ex的力臂 Zy=1.644(m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩=124.045(kN▪m) 抗倾覆力矩=977.243(kN▪m)倾覆验算满足: K0=7.878>1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足: 方程值=872.485(kN▪m)>0.0(三) 地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力作用于基础底的总竖向力=413.952(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=853.197(kN▪m) 基础底面宽度 B=4.200 (m) 偏心距 e=0.039(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn=2.061(m)基底压应力: 趾部=104.037(kPa) 踵部=93.083(kPa)最大应力与最小应力之比=104.037/93.083=1.118作用于基底的合力偏心距验算满足: e=0.039<0.167×4.200 =0.700(m)墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=104.037<220.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=93.083<220.000(kPa)地基平均承载力验算满足: 压应力=98.560<220.000(kPa)(四) 墙趾板强度计算标准值:作用于基础底的总竖向力=413.952(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=853.197(kN▪m) 基础底面宽度 B=4.200(m) 偏心距 e=0.039(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离 Zn=2.061(m)基础底压应力: 趾点=104.037(kPa) 踵点=93.083(kPa)设计值:作用于基础底的总竖向力=447.196(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=947.206(kN▪m) 基础底面宽度 B=4.200(m) 偏心距 e=-0.018(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离 Zn=2.118(m)基础底压应力: 趾点=103.722(kPa) 踵点=109.229(kPa)[趾板根部]截面高度: H'=0.800(m)截面剪力: Q=99.200(kN)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋截面弯矩: M=59.282(kN▪m)抗弯拉筋构造配筋: 配筋率Us=0.03%< Us min=0.20%抗弯受拉筋: As=1600(mm2)截面弯矩: M(标准值)=44.707(kN▪m)最大裂缝宽度为: 0.022(mm)。
CB240计算书讲解
2015/10 产品计算书悬臂模板CB240计算书山东新港模板工程技术股份有限公司1.编制计算书遵守的规范和规程《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2010）《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB 50204-2010）《钢结构工程施工质量验收规范》（GB 50205-2001）《建筑施工计算手册》第二版《建筑工程模板施工手册》第二版《建筑施工手册》第四版2.CB240结构组成CB240由预埋件、三脚架、吊平台、模板等装置组成，结构及连接示意图如图1所示。
图1 架体示意图（左-结构示意图，右-连接示意图）3.计算参数1)各操作平台的设计施工荷载为：模板、浇筑、钢筋绑扎工作平台最大允许承载3KN/m模板后移及倾斜操作主平台最大允许承载 1.5KN/m2)除与结构连接的关键部件外，其它钢结构剪力设计值为：FV=120KN；拉力设计值为：F=205KN。
3)架体提升时，结构砼抗压强度不低于15MPa。
4)假定模板、浇筑、钢筋绑扎工作平台长度为3.0米，则施工荷载为9KN。
5)假定模板后移及倾斜操作主平台长度为4.0米，则施工荷载为6.0KN。
6)假定分配到单位机位的模板宽度为3米，高度为6.15米，则模板面积为18.45平米。
7)假定分配到单榀的模板自重为6.8KN。
8)假定最大风荷载为2.5KN/ m2，作用在模板表面，则沿模板高度方向风荷载为2.5×3=7.5KN/m。
9)假定单榀架体系统总重为25KN，含支架、平台、跳板。
4.架体及构件施工工况验算4.1施工工况说明施工工况取混凝土浇筑完成后，模板后移600mm时，钢筋绑扎平台与主平台同时承载，承受风荷载。
本工况计算中，将各单元荷载平均分配到两榀机位上，即单榀机位跨度 3.0米。
4.2架体受力计算4.2.1计算模型将架体模型简化为计算模型，如图2所示。
CB-240悬臂外爬模在复杂断面高墩施工中的应用
Ｊ ｎ ２ １ ｕ． ０１
・１ ７ ・ ５
文 章 编 号 ：０ ９ ６ ２ ２ １ ） ７０ ５ — ２ １０ —８ ５（０ １ — １７ ０ １
一
座 新 型 人 行 通 道 的 设 计 方 案
吴 刚
摘
要： 通过 对 天桥 和 地 道 这 两 种 常 用 的人 行 过街 设施 的 对 比 ， 出 了 壳体 通 道桥 的 概 念 ， 是 一 种 全 新 的 道 路 交 叉 口 提 这
中 图分 类 号 ：Ｕ ５ ． Ｔ ７５ ２ 文献 标 识 码 ： Ａ
墩身施工预埋件 比较多 ， 括塔吊附着预埋 件、 包 施工 电梯预 埋 件 、 架预 埋 件 以及 墩 顶 ０号 块 预 埋 件 等 ， 应 在 每 循 环 作 业 支 均 京石铁路客运专线石太直通线跨 ３７国道大桥全长 ４９ １ ｌ ０ ５ ．３ｌ ｒ， 在 全桥孔跨布置形式为：－２ｍ 双线简 支箱梁 ４１（ ８＋８ ８ 前 由技 术 工 程 师 向工 班 长进 行 交 底 ， 绑 扎 钢 筋作 业 时 即 时安 装 ３３ － 一４ Ｏ＋ Ｏ＋ 每次立模后、 浇筑前一定要仔细复查。 ４） ８ ｍ预应力混凝土连续刚构 ＋ － ３３ ｍ双线简支箱梁。本桥 ３ ２ 号 就位 ，
作者简介 ： 四华 （９ ２ ， 工程 师 ， 黄 １８ 一） 男， 中铁十二局 集 团有 限公 司 ， 山西 太原
００３ ３０２
第 ３ ７卷 第 １ ７期 ２０ １ １年 ６ 月
山 西 建 筑
ＳＨＡＮＸＩ ＡＲＣＨＩ ＴＥＣＴＵＲＥ
Ｖｏ ． ７ １ ３ Ｎｏ． ７ １
２ 相邻 模 板 高 低 差 ± ． ｍ， ） ０ ５ｍ 两块 模 板 拼缝 问 隙 ０５ｍ ． ｍ； ３ 板 面平 整 度 ０ ５ｍ 模 板局 部 变 形 不 应 大 于 １０ｍｍ。 ） ． ｍ， ． ２． ２ 混 凝 土 浇 筑 ２．
悬臂三角挂篮结构强度验算
第 1 页/共 29 页悬臂梁施工三角挂篮结构强度验算（某跨河桥）铁路桥及马路桥用到的悬臂挂篮施工主意的有无数范例，按照以往的的经验可以改造成符合自己桥梁用的三角形挂篮或菱形挂篮（后者提供机械操作平台）,但是重要的施工技术需要科学的数据计算来支撑，而不仅仅是经验。
鉴于新手在设计挂篮时对其强度演算缺乏系统知识，特发表一篇挂篮施工胜利的计算范例，借以抛砖引玉。
1.低模前后吊带估算6004000mm600h 1h 2P=1151.8kNL1L2后前图1 荷载纵向分布图()()()mmL mmh h h h h h L mm kN h mm kN h h h h h 263025705200257040004000214000214000400031400021600/301.0/275.08.11512/40005256.57322212211212121=-==⋅+⋅-⋅⋅⋅⋅+⋅⋅⋅-⋅+=⎩⎨⎧==⎪⎩⎪⎨⎧=⨯+=，解得： kNR kN R 799.11818.11512630257005.1625.12378.11512570263005.1=⨯⨯==⨯⨯=前后 2.外侧模牛腿 2.1荷载外侧模分量：6443.526kg=64.435kN ；翼缘板钢筋混凝土分量：1.0725×4.0×25=107.25kN ；施工荷载（0.1kN/m 2）：2.75×4.0×0.1=1.1kN ，合计：172.785kN ，每个牛腿上分配：1.1×172.785/2=95.032kN 。
2.2牛腿丝杠丝杠T60×9螺纹，φ63圆钢，Q235。
2.3高强螺栓6个螺栓，折减系数0.7，则抗剪承载能力为0.7 ×6×60.8=255.36kN （可）。
3.侧模吊挂系统挂篮走行时侧模吊挂在主构架上。
荷载：64.435kN 。
3.1侧模件7通长角钢强度件7计算跨度619mm ，为2[10，I=396.6cm 4，W=79.4cm 3。
悬臂式挡墙计算
1-计算原理Principes de calcul (1)1.1-计算尺寸Dimensions de calcul (1)1.2-计算模式Modèle de calcul (1)2 -计算参数及材料Hypothèse de calcul et matèriaux (2)2.1-计算规范及参数Normes appliquées et paramètres de calculs (2)2.2-材料特性Caractéristiques des matériaux (3)2.2.1-混凝土Béton (3)2.2.2 钢筋Aciers (3)3 - 荷载Charges (4)3.1 计算模型Modèle de calcul (4)3.2- 墙身土压力及活载Poussée des terres et de la surcharges (5)3.2.1-非地震状态En service (5)3.2.2-地震状态Poussée de terres sous séisme (7)3.3 凸榫土压力butée des terres sur la bêche (8)3.4 基础土压力Poussée des terres sur la semelle (9)3.5 地震下自重惯性力Effort d'inertie sous séisme du poids propre (10)3.6- 荷载组合Combinaison de charges (10)3.6.1- E.L.U (10)3.6.2- E.L.S (11)3.6.3- E.L.A (11)4 -结构计算Calcul de la structure (11)4.1-单项作用力Actions simples (11)4.2-墙身各单项力计算Calcul des actions simples du mur (12)4.2.1-墙体自重(P M_wall) Poids propre du mur droit(P M_wall) (12)4.2.2-墙身主动土压力Poussée active des terres sur le mur (Pa_wall) (13)4.2.3-墙身车载压力计算Poussée due à la surcharge de la chaussée (Car wall) (14)4.2.4-地震墙身土压力计算Poussée des terres sur le mur sous séisme (Pad wall) (16)4.2.5-地震下墙身惯性力计算Effort d'inertie du mur sous séisme (P Mad) (17)4.3-基础各单项力计算Calcul des actions simples de la semelle (18)4.3.1-土压力对基础的作用Effet de la poussée des terres sur la semelle (19)4.3.2-基础自重作用计算Effet du poids propre sur la semelle (19)4.3.3-被动土压力计算Poussée passive des terres (20)5 - 截面配筋Ferraillage des sections (21)5.1 - 内力组合Combinaisions des efforts pour le voile (21)5.2 - 墙身截面配筋Ferraillage voile (22)5.3 - 基础截面配筋Ferraillage de la semelle (23)5.3.1-基底应力及基础脱空计算Contrainte du sol et soulèvement de la semelle (23)5.3.2 - 基础单项力汇总Actions de semelle (25)5.3.3 - 基础截面配筋Ferraillage de la semelle (25)6 - 稳定性验算Vérificaion de la stabilité (27)6.1 - 抗倾覆稳定性验算Vérification de la stabilité au renversement (27)6.2 - 抗滑动稳定性验算Vérification de la stabilité au glissement (29)1-计算原理Principes de calcul1.1-计算尺寸Dimensions de calcul挡墙高H+h1＝6.8m。
悬臂支护结构设计计算书
悬臂支护结构设计计算书作品：悬臂式支护结构一、设计说明竞赛要求,我们从模型制作的材料抗压强度，稳定性，和静力加载大小等方面出发，结合节省材料，经济美观，承载力强等特点，采用比赛提供的木材细杆，强力胶，剪刀，美工刀等材料精心设计制作了悬臂式支护结构模型。
1.方案构思结构主要承受来自一侧的土压力作用(1) 要构思是利用下部插入砂层中的排桩来抵抗荷载的作用(2) 原则是：合理设计下部插入砂层的排桩的深度，增大排桩与砂层的接触面积，合理设计结构与砂层接触面位置处的结构来承载一侧土压力的作用，结构上部加载区稳定即可。
2.结构选型整个结构承受来自一侧的土压力的作用，因此选择双排桩支护结构，双排桩相当于一个插入土体的刚架，能够靠基坑以下桩前土的被动土压力和刚架插入土中部分的前桩抗压、后桩抗拔所形成的力偶来共同抵抗倾覆力矩，桩土之间的相互作用不容忽略。
在荷载作用下，后排桩向坑内运动，势必受到桩间土的抗力；同时，桩间土也对前排桩产生推力。
将桩顶与连梁做成刚性连接，以保证有效地发挥双排桩的支护效果。
（1）结构外形如下图所示，加载一侧结构为一长方形，长286mm，高度190mm，主要由四根柱组成，底部插入深度设计45mm，另一侧由五根柱组成，相对于加载侧的平面成一个角度，下部插入深度设计50mm，整个结构上部由两根横梁固定，结构下部插入土层的柱分别加宽，每根底柱的宽度即为12mm，土层与空气的接触面位置，加以4根横向竹筷以增大承载能力。
整个结构形状如下图所示。
（2）节点设计结构的节点均是刚节点，增大刚度，连接时用小木片填充密实，再用水平短木条相连使木条在下面顶住节点上部斜梁，在加载处节点贴上薄木片来增大接触面积，从而来增大节点强度，从而在结构受力计算时一些节点模拟成刚节点3、结构特色这个结构是在我们制作结构对结构进行试验的多次循环反复而后的出来的结构，它凝聚了所有的试验所得的经验。
优点（1）整体上，我们最终选用双排桩支护结构，双排桩具有较大的侧向刚度，可有效地限制围护结构的侧向变形。
悬臂式标志版结构设计计算书
悬臂式标志版结构设计计算书悬臂式标志版结构设计计算书1 设计资料1.1 板面数据板面高度：H = 3.00(m)板面宽度：W = 6.00(m)板面单位重量：W1 = 13.26(kg/m^2)1.2 横梁数据八角钢：边长= 0.08(m)横梁长度：L = 1.50（7.5）(m)横梁壁厚：T = 0.008(m)横梁间距：D1 = 1.50(m)立柱单位重量：W1 = 38.70(kg/m)1.3 立柱数据八角钢：边长= 0.12(m)立柱高度：L = 8.60(m)立柱壁厚：T = 0.01(m)立柱单位重量：W1 = 73.10(kg/m)2 荷载计算2.1 永久荷载各计算式中系数1.1系考虑有关连接件及加劲肋等的重量而添加。
2.1.1 板面重量计算标志版单位重量为13.26(kg/m2)标志版重量：G1 = 13.26×18×9.8×1.1(N) = 2.5722(KN)2.1.2 横梁重量计算G2 = 2×38.7×7.5×9.8×1.1(N) = 6.2578(KN)2.1.3 立柱重量计算G3 = 73.1×8.6×9.8×1.1(N) = 6.7770(KN)2.1.4 计算上部总重量G = G1 + G2 + G3 = 15606.94(N) = 15.608(KN)3 风荷载计算3.1 标志版风力F1 = γ0×γQ×(1/2 ×ρ×C ×V2) ×(W ×H) / 1000= 15.266(KN)3.2 横梁风力F2 = γ0×γQ×(1/2 ×ρ×C ×V2) ×Σ(W ×H) / 1000= 0.355(KN)3.3 立柱风力F3 = γ0×γQ×(1/2 ×ρ×C ×V2) ×(W ×H) / 1000= 1.527(KN)4 横梁设计计算说明：由于单根横梁材料、规格相同，根据基本假设，可人为每根横梁所受的荷载为总荷载的一半。
悬臂支架轻型爬模CB240受力计算书汇总
CB-240架体计算书编制：审核：审批：北京卓良模板公司技术部2010.03一.编制计算书遵守的规范和规程：《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2001）《钢结构设计规范》（GBJ 50017-2003）《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2002）《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB 50204-2002）《建筑施工计算手册》江正荣编著《钢结构工程施工质量验收规范》（GB 50205-2001）二.体系组成: 体系由预埋件、三脚架、吊平台、模板等装置组成。
图一三.计算参数：计算假定:假定每块模板宽度小于5m,每块模板用两榀悬臂支架。
当模板宽度超过5m时，我们将它分为两块。
1.各操作平台的设计施工荷载为:Beijing Zulin Formwork & Scaffolding Co.,Ltd. 临吉高速S26标壶口黄河特大桥浇筑,钢筋绑扎工作平台最大允许承载3KN/m2模板后移及倾斜操作主平台最大允许承载1.5KN/m2模板操作平台及吊平台最大允许承载0.75KN/m22.除与结构连接的关键部件外，其它钢结构剪力设计值为：F V=125KN; 拉力设计值为：F=215KN;爬升时，结构砼抗压强度不低于15MPa。
3.假定模板,浇筑,钢筋绑扎工作平台宽度为5米，则施工荷载为3x5x1=15KN。
分配到每榀架体的荷载为线荷载q1=3x2.5=7.5KN/m4.假定模板后移及倾斜操作主平台宽度为5米，则施工荷载为1.5x5x2.3=17.25KN。
分配到每榀支架的荷载为线荷载q2=1.5x2.5=3.75KN/m5.假定模板操作平台及吊平台宽度为5米，则施工荷载为0.75x5x1=3.75KN。
分配到每榀支架的荷载为线荷载q3=0.75x2.5=1.87KN/m6.假定分配到单位机位的模板宽度为5米，高度为6米，则模板面积为30平米。
则分配到单榀的模板自重为30x0.65/2=9.75KN。
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图一三.计算参数：计算假定:假定每块模板宽度小于5m,每块模板用两榀悬臂支架。
当模板宽度超过5m时，我们将它分为两块。
1.各操作平台的设计施工荷载为:Beijing Zulin Formwork & Scaffolding Co.,Ltd. 临吉高速S26标壶口黄河特大桥浇筑,钢筋绑扎工作平台最大允许承载3KN/m2模板后移及倾斜操作主平台最大允许承载1.5KN/m2模板操作平台及吊平台最大允许承载0.75KN/m22.除与结构连接的关键部件外，其它钢结构剪力设计值为：F V=125KN; 拉力设计值为：F=215KN;爬升时，结构砼抗压强度不低于15MPa。
3.假定模板,浇筑,钢筋绑扎工作平台宽度为5米，则施工荷载为3x5x1=15KN。
分配到每榀架体的荷载为线荷载q1=3x2.5=7.5KN/m4.假定模板后移及倾斜操作主平台宽度为5米，则施工荷载为1.5x5x2.3=17.25KN。
分配到每榀支架的荷载为线荷载q2=1.5x2.5=3.75KN/m5.假定模板操作平台及吊平台宽度为5米，则施工荷载为0.75x5x1=3.75KN。
分配到每榀支架的荷载为线荷载q3=0.75x2.5=1.87KN/m6.假定分配到单位机位的模板宽度为5米，高度为6米，则模板面积为30平米。
则分配到单榀的模板自重为30x0.65/2=9.75KN。
7.假定最大风荷载为 1.5KN/m2，作用在模板表面，侧沿模板高度方向风荷载为1.5×2.5=3.75KN/m。
8.假定平台板，护栏等重量集中于主平台上，大小取0.68KN/m。
则主平台荷载为3.75+0.68=4.43KN/m四. 用SP2000对架体进行受力分析：将上述荷载施加到架体上，支架计算简图如图三:Beijing Zulin Formwork & Scaffolding Co.,Ltd. 临吉高速S26标壶口黄河特大桥各杆件的轴力、弯矩、剪力见表 一(图二 杆件编号) (图三 荷载分布图) (图四 轴力分布图) (图五 弯矩分布图)杆件号 轴力KN 弯矩KN*M剪力KN备注 1 86 0 0 2 -72 0 0 3 -32.3 0 0 4 82 10.5 50 5 -65.4 0 0 6 34 0 0 7 -29 1.9 26.6 8 -64.7 21 8 9 31 01049.28.717显然，若表中杆件满足要求，其它杆件必定满足要求，故可不作分析。
因受拉杆件远远满足要求，只需对受压杆件进行失稳验算，2、2、5、7、8、13为受压杆，进行稳定性验算。
分析结果如表二各杆件轴向应力均小于强度设计值f=215mm2故满足要求。
4杆件最大剪应力：τ=50×1000/3072.4=16(N/mm2)弯矩M=10.5KN*M σ= M/W=10.5x106/115.4x103/2=45 (N/mm2)[(τ/125)2+ (σ/215)2]1/2=[(16/125)2+ (45/215)2]1/2=0.24＜1 符合要求10杆件最大剪应力：τ=17×1000/3072.4=2.8(N/mm2)弯矩M=8.7KN*M σ= M/W=8.7x106/115.4x103/2=38(N/mm2)` [(τ/125)2+ (σ/215)2]1/2=[(2.8/125)2+ (38/215)2]1/2=0.17＜1 符合要求表一: 关键杆件受力表表二内力分析表Beijing Zulin Formwork & Scaffolding Co.,Ltd. 临吉高速S26标壶口黄河特大桥11杆件最大剪应力：τ=27×1000/1174.7=22(N/mm2)弯矩M=1.3KN*M σ= M/W=1.3x106/27.757x103/2=23(N/mm2)` [(τ/125)2+ (σ/215)2]1/2=[(22/125)2+ (23/215)2]1/2=0.2＜1符合要求五. 埋件、重要构件计算：1.单个受力螺栓设计抗剪50KN，抗拉120KN，验算时，只需验算结果小于设计值就可。
2.单个埋件的抗拔力计算：根据《建筑施工计算手册》,按锚板锚固锥体破坏计算埋件的锚固强度如下:假定埋件到基础边缘有足够的距离，锚板螺栓在轴向件号内力规格截面积mm2长细比稳定系数φ应力值2 -72 □60x4854.7 73 0.732 1103 -32.3 □80x41174.7 68 0.763 36 5 -65.4 ¢88.5x4 1061.8 54 0.904 687 -29 □80x41174.7 30 0.936 268 -64.7 □80x41174.7 70 0.751 73力F作用下，螺栓及其周围的混凝土以圆锥台形从基础中拔出破坏（见右图）。
分析可知,沿破裂面作用有切向应力τs和法向应力δs,由力系平衡条件可得：F=A(τs sinα+δs cosα)由试验得：当b/h在0.19～1.9时，α=21°，δF=0.0203 f c,代入式中得：F=(2×0.0203/sin21°)×√π·f c[(√π/2)·h2ctg21°+bh]=0.2 f c (2.3h2+bh)式中f c—————混凝土抗压强度设计值（15N/mm2）;h—————破坏锥体高度（通常与锚固深度相同）（300mm）;Beijing Zulin Formwork & Scaffolding Co.,Ltd. 临吉高速S26标壶口黄河特大桥b—————锚板边长（100mm）.所以F=0.2 f c (2.3h2+bh)=0.2×15(2.3×3002+100×300)=711(KN)埋件的抗拔力为F=711KN >120 KN, 故满足要求。
3.锚板处砼的局部受压抗压力计算：根据《混凝土结构设计规范》局部受压承载力计算：F L≤1.35βCβL f c A LnβL=√A b/A L式中F L————局部受压面上的作用的局部荷载或局部压力设计值；（KN）f c —混凝土轴心抗压强度设计值；（15N/mm2）βC—混凝土强度影响系数；（查值为0.94）βL—混凝土局部受压时的强度提高系数；（2）A L—混凝土局部受压面积；（mm2）A Ln—混凝土局部受压净面积；（80×80mm2）A b—局部受压计算底面积；（mm2）所以：F L≤1.35βCβL f c A Ln=1.35×0.94×2×15×6400=243.65KN>150 KN, 故满足要求。
4.受力螺栓的抗剪力和抗拉力的计算：材料：Q235钢受力螺栓为M36螺纹，计算内径为:d=28mm；截面面积为：A=πd2/4=615.8mm2;单榀架体为单埋件，单个埋件的设计剪力为：F V=50KN; 设计拉力为：F=120KN;Beijing Zulin Formwork & Scaffolding Co.,Ltd. 临吉高速S26标壶口黄河特大桥受力螺栓的抗压、抗拉、抗弯强度查表可知：抗拉屈服强度f=215N/mm2，抗剪强度为：f V=125 N/mm2.根据计算手册拉弯构件计算式计算：抗剪验算：τ=F V /A=50×103/615.8=56 N/mm2< f V=125 N/mm2,故满足要求。
抗拉验算：σ=F/A=120×103/615.4=195 N/mm2< f=215 N/mm2,故满足要求。
[(τ/125)2+ (σ/215)2]1/2=1=1 为临界值.5.爬锥处砼的局部受压抗剪力计算：根据《混凝土结构设计规范》局部受压承载力计算：F L≤1.35βCβL f c A LnβL=√A b/A L式中F L————局部受压面上的作用的局部荷载或局部压力设计值；（KN）f c ————混凝土轴心抗压强度设计值；（15N/mm2）βC————混凝土强度影响系数；（查值为0.94）βL————混凝土局部受压时的强度提高系数；（2）A L————混凝土局部受压面积；（mm2）A Ln————混凝土局部受压净面积；（4508mm2）A b————局部受压计算底面积；（mm2）所以：F L≤1.35βCβL f c A Ln=1.35×0.94×2×15×4508=171.57KN>35 KN, 满足要求。
Beijing Zulin Formwork & Scaffolding Co.,Ltd. 临吉高速S26标壶口黄河特大桥模板计算书一 编制依据《建筑施工手册》第四版 《建筑施工计算手册》江正荣著 《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001) 《混凝土结构设计规范》GB50010-2002 《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范。
二 侧压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即位新浇筑混凝土的最大侧压力。
侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。
通过理论和实践，可按下列二式计算，并取其最小值：2/121022.0V t F c ββγ=H F c γ=式中 F ------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m 2） γc ------混凝土的重力密度（kN/m 3）取25 kN/m 3t 0------新浇混凝土的初凝时间（h ）,可按实测确定。
当缺乏实验资料时，可采用t =200/(T +15)计算；t 0=200/(25+15)=5V ------混凝土的浇灌速度（m/h ）;取2m/hH ------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m ）;取6m β1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1；Beijing Zulin Formwork & Scaffolding Co.,Ltd. 临吉高速S26标壶口黄河特大桥β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm 时，取0.85；50—90mm 时，取1；110—150mm 时，取1.15。