客运专线39m预应力混凝土双线简支箱梁设计桥梁工程课程设计
混凝土桥课程设计任务书1. 设计题目：客运专线39m预应力混凝土双线简支箱梁设计2. 设计资料（1）桥面布置如图1所示，桥面宽度：12.6m；（2）设计荷载：ZK活载；（3）桥面二恒：162KN/m；（4）主梁跨径：主梁全长39m；（5）结构尺寸图，根据预应力混凝土简支箱梁桥的构造要求设计，可参照图1。
图1 桥面布置图3. 设计依据（1）《铁路桥涵设计基本规范》（TB10002.1-2005）；（2）《铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范》TB10002.3-2005）；（3）《铁路混凝土结构耐久性设计暂行规定》（铁建设函（2005）157号）；（4）《新建铁路桥上无缝线路设计暂行规定》（铁建设函（2003）205号）；（5）《高速铁路设计规范（试行）》(TB 10621-2009)；4. 设计内容（1）进行上部结构的构造布置并初步拟定各部分尺寸。
（2）主梁的设计：<1> 主梁内力计算<2> 主梁预应力钢筋配置及验算<3> 行车道板内力计算及设计<4> 绘制主梁设计图（包括主梁构造图和配筋图）5. 设计成果要求：设计计算书：设计计算说明书用Word文档或手写。
整个说明书应满足计算过程完整、计算步骤清楚、文字简明、符号规范的要求。
封面、任务书和计算说明书用A4纸张打印，按封面、任务书、计算说明书的顺序一起装订成册，交指导老师评阅。
图纸：要求图面整洁美观，比例适当，图中字体采用仿宋体，严格按制图标准作图。
图幅为A3图。
计算说明书一．结构体系说明及结构尺寸的拟定1.1结构体系本桥为双线简支箱梁桥，桥梁全长39m，支点间距37.5m，桥面宽12.6m（线间距为5.0m），采用预应力混凝土简支箱梁。
由于设计受到ZK活载强度、工后徐变等多方面制约，梁高经过反复比选，最后确定为3.142m等高度梁。
截面布置详见桥梁结构图。
1.2建筑材料标准（1）混凝土梁体混凝土强度等级采用C50混凝土；（2）预应力筋纵向预应力筋采用抗拉强度标准值为MPaf1860=、弹性模量为pk=、公称直径为15.20mm高强度、低松驰钢绞线，规格为12-7φ5和15-7 E195GPapφ5，钢束张拉控制应力为1283.4MPa，其技术条件符合现行国家标准《预应力混凝土用钢绞线》（GB 5224）的规定；（3）普通钢筋普通钢筋: HRB335钢筋应符合《钢筋混凝土用热轧带肋钢筋》（GB 1499），Q235钢筋应符合《钢筋混凝土用热轧光圆钢筋》（GB 13013）。
1.3结构尺寸的拟定（1）梁高：通过与32m标准梁比对，确定本梁为3.142m等高度梁（高跨比满足1/111/15）（2）腹板：腹板采用变厚度板，在距梁端12.5m处开始变厚度，梁端2m处完成。
跨中腹板厚度550mm，梁端腹板厚度1000mm。
（3）顶板：无预应力的普通钢筋混凝土板，最薄处厚度预估350mm。
（4）底板：根据构造要求，底板也采用变厚度设计，距梁端7m处开始变厚度，梁端2m处完成。
跨中底板厚度300mm，梁端底板厚度900mm。
具体尺寸参见附图二．主梁内力计算及组合2.1计算模型2.2计算荷载及内力1、自重及二期恒载：结构自重按26kN/m 3计算，借助cad ，求得各截面的面积： 跨中I-I 截面：W1=9.41581 m 2II-II 截面：W2=10.9475 m 2III-III 截面W3=13.2282m 2IV-IV 截面：W4=14.6798m 2V-V 截面：W5=15.3409m 2IV-IV 和 V-V 截面的面积差不多，且 IV-IV 截面段较小，为方便和安全起见，并为一个界面，以V-V 计。
各段的自重集度为:；；；；863kN/m .398263409.154933kN/m .343262282.13g3635kN/m .284269475.10g2811kN/m .2442641581.9g1=⨯==⨯==⨯==⨯=g 二期恒载为g5=162kN/m 。
恒载作用下各截面的内力支座处：弯矩：0 剪力：KN g g g g Q 019.8615239162464.5863.398082.3933.343454.5635.2842581.244239·5.464.5·4082.3·3454.5·225·1g =⨯+⨯+⨯+⨯+⨯=++++=支 1/8截面（4.875m ）：弯矩：m KN Q g g g g M ·110.29008125.4·875.4·5212/732.2542.1602.02732.2·42/541.1602.0(541.1·32/602.0·602.0·2(28=++++⨯++⨯+-=支））（）剪力：kN Q 224.6034019.8615)602.0625.284541.1933.343732.2863.398875.4162(8=+⨯+⨯+⨯+⨯-= 变截面（7m ）：弯矩：mkN M ·724.5973075.9019.8615)75.91625.0)366.175.9732.2863.3987705.0477.5541.1933.343)3635.175.2(727.2625.28475.2811.2445.0(22=⨯+⨯⨯+-⨯⨯++⨯⨯++⨯⨯+⨯⨯-=（）（变剪力：m kN Q ·152.50857162727.2625.284541.1933.343732.2863.398019.86157=⨯-⨯-⨯-⨯-=1/4截面(9.75m)：弯矩：mkN M ·724.5973075.9019.8625)75.91625.0)366.175.9(732.2863.398)7705.0477.5(541.1933.343)3635.175.2(727.2625.28475.2811.2445.0(224=⨯+⨯⨯+-⨯⨯++⨯⨯++⨯⨯+⨯⨯-=剪力：kN Q 42.396675.2)162811.244(152.50854=⨯+-=3/8截面(14.625m)：弯矩：m kN M ·96.74232)75.9625.14()162811.244(5.0)75.9625.14(42.396672.5973023=-⨯+⨯--⨯+=剪力：kN Q 22.1983)75.9625.14()162811.244(42.39663=-⨯+-=1/2截面：弯矩：mkN M ·083.7906775.9)162811.244(5.075.942.3966724.97302=⨯+⨯-⨯+= 剪力：Q=02、ZK 车辆荷载及动力作用双线按规范《京沪高速铁路设计暂行规定》规定。
ZK 车辆荷载冲击系数值：⑴ 计算剪力时：10.9960.913φ=+⑵ 计算弯矩时：20.851φ=+对于本桥：10.913 1.078ϕ=+=20.851 1.098ϕ=+=，计算时为偏安全都取1.098计算。
因该线路为双线，故查得的换算活载均应乘以2。
支点处：弯矩的影响线为0，剪力的影响线为：加载长度为39m ，a=0，查表得最不利加载影响线的换算均布活载为 85.48x2=170.96N/m;最不利加载的面积为w=19.5；1/8处：弯矩的影响线为：加载长度为39m ，a=0.125，查表得换算均布活载为82.90x2=165.8kN/m 最不利加载面积为w=83.27；剪力影响线为：加载长度为34.125m，a=0，换算均布活载为88.38x2=176.76 kN/m；加载面积为w=14.93；1/4处：弯矩影响线为：加载长度为39m，a=0.25，换算均布活载为82.55x2=165.1kN/m;加载面积为142.55；剪力影响线为：加载长度为29.25m,a=0，查表得换算均布活载为92.63x2=185.26kN/m;加载面积为10.973/8处：弯矩影响线为：加载长度为39m，a=,0.375，查表得换算活载为82.63x2=165.26kN/m;加载面积为178.23；剪力影响线为：加载长度为24.375m，a=0,查表换算均布活载为：97.206x2=194.412kN/m;加载面积为7.617；1/2处：弯矩影响线为：加载长度为39m，a=0.5换算均布活载为：82.52x2=165.04kN/m;加载面积为190.125；剪力影响线为：加载长度为19.5m，a=0，查表得换算均布活载为：104.54x2=209.08kN/m;加载面积为4.875；变截面：弯矩影响线加载长度为39m，a=0.179，换算均布活载为：82.75x2=165.5kN/m；加载面积为111.93剪力影响线为：加载长度为32m，a=0，换算均布活载为：89.81x2=179.62kN/m,加载面积为13.12。
活载作用下各截面的内力=换算均布活载×加载面积×冲击系数；活载作用下各截面的内力结果（考虑了冲击系数）见表1：表1、活载作用下的截面内力4、混凝土收缩徐变：按规范（JTGD62-2004）附录F取用；三．支承反力结果表2、支承反力结果上表已经计入了ZK活载的冲击系数1.098。
四．内力组合结果表3、主力（ZK活载）梁内各截面的内力主力组合安全系数取2.0，已计入活载冲击系数1.098。
五．预应力的估算及布置1、假定只有受拉区配有预应力钢筋预应力：0.75×1860= 1395MPa；张拉控制应力为1283.4MPa。
假定只有受拉区配有预应力钢筋，可计算出顶板的横截面积：()()()A=2{0.5240+2821000+0.5282+6322100+0.563234010503401593}⨯⨯⨯⨯⨯⨯+⨯+⨯24545240=mm板顶平均厚'4545240=395.72 126005572=-⨯fh mm梁截面可换算成如下I形截面（单位：mm）等效T 型截面图在跨中截面对压应力作用点取矩：'0f (h -)2≤f P p h KM A查表取=1860pk f MPa =0. 9p p kf f 假定0=h 3000mm2'03.48395)1975.03(18609.0966.227040)2(mm h h f KM A f p p =-⨯⨯=-≥预应力筋使用公称直径为15.2mm （A=139mm 2）的钢筋组成的钢丝束 腹板处为12束的15-15. 2∅ ，底板为10束的12-15.2∅和4束的15-15. 2∅ 所以:实际=p A 139×(16×15+10×12）=500402mm 4≥48395.32mm 满足要求。
客运专线39m预应力混凝土双线简支箱梁设计桥梁工程课程设计教学内容
混凝土桥课程设计任务书1. 设计题目：客运专线39m预应力混凝土双线简支箱梁设计2. 设计资料（1）桥面布置如图1所示，桥面宽度：12.6m；（2）设计荷载：ZK活载；（3）桥面二恒：162KN/m；（4）主梁跨径：主梁全长39m；（5）结构尺寸图，根据预应力混凝土简支箱梁桥的构造要求设计，可参照图1。
图1 桥面布置图3. 设计依据（1）《铁路桥涵设计基本规范》（TB10002.1-2005）；（2）《铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范》TB10002.3-2005）；（3）《铁路混凝土结构耐久性设计暂行规定》（铁建设函（2005）157号）；（4）《新建铁路桥上无缝线路设计暂行规定》（铁建设函（2003）205号）；（5）《高速铁路设计规范（试行）》(TB 10621-2009)；4. 设计内容（1）进行上部结构的构造布置并初步拟定各部分尺寸。
（2）主梁的设计：<1> 主梁内力计算<2> 主梁预应力钢筋配置及验算<3> 行车道板内力计算及设计<4> 绘制主梁设计图（包括主梁构造图和配筋图）5. 设计成果要求：设计计算书：设计计算说明书用Word文档或手写。
整个说明书应满足计算过程完整、计算步骤清楚、文字简明、符号规范的要求。
封面、任务书和计算说明书用A4纸张打印，按封面、任务书、计算说明书的顺序一起装订成册，交指导老师评阅。
图纸：要求图面整洁美观，比例适当，图中字体采用仿宋体，严格按制图标准作图。
图幅为A3图。
计算说明书一．结构体系说明及结构尺寸的拟定1.1结构体系本桥为双线简支箱梁桥，桥梁全长39m，支点间距37.5m，桥面宽12.6m（线间距为5.0m），采用预应力混凝土简支箱梁。
由于设计受到ZK活载强度、工后徐变等多方面制约，梁高经过反复比选，最后确定为3.142m等高度梁。
截面布置详见桥梁结构图。
1.2建筑材料标准（1）混凝土梁体混凝土强度等级采用C50混凝土；（2）预应力筋纵向预应力筋采用抗拉强度标准值为MPaf1860=、弹性模量为pk=、公称直径为15.20mm高强度、低松驰钢绞线，规格为12-7φ5和15-7 E195GPapφ5，钢束张拉控制应力为1283.4MPa，其技术条件符合现行国家标准《预应力混凝土用钢绞线》（GB 5224）的规定；（3）普通钢筋普通钢筋: HRB335钢筋应符合《钢筋混凝土用热轧带肋钢筋》（GB 1499），Q235钢筋应符合《钢筋混凝土用热轧光圆钢筋》（GB 13013）。
客运专线39m预应力混凝土双线简支箱梁设计_桥梁工程课程设计
混凝土桥课程设计任务书1.设计题目：客运专线39m预应力混凝土双线简支箱梁设计2.设计资料（1）桥面布置如图1所示，桥面宽度：12.6m；（2）设计荷载：ZK活载；（3）桥面二恒：162KN/m ；（4）主梁跨径：主梁全长39m ；（5）结构尺寸图，根据预应力混凝土简支箱梁桥地构造要求设计，可参照图 1.图1桥面布置图3.设计依据（1）《铁路桥涵设计基本规范》（TB10002.1-2005）；（2）《铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范》（3）《铁路混凝土结构耐久性设计暂行规定》（铁建设函（（4）《新建铁路桥上无缝线路设计暂行规定》（铁建设函（（5）《高速铁路设计规范（试行）》（TB 10621-2009）；4.设计内容（1）进行上部结构地构造布置并初步拟定各部分尺寸•（2）主梁地设计：<1>主梁内力计算<2>主梁预应力钢筋配置及验算<3>行车道板内力计算及设计<4>绘制主梁设计图（包括主梁构造图和配筋图）TB10002.3-2005 ）；2005）157 号）；5.设计成果要求：设计计算书：设计计算说明书用Word 文档或手写.整个说明书应满足计算过程完整、计算步骤清楚、文字简明、符号规范地要求.封面、任务书和计算说明书用A4 纸张打印，按封面、任务书、计算说明书地顺序一起装订成册，交指导老师评阅.图纸：要求图面整洁美观，比例适当，图中字体采用仿宋体，严格按制图标准作图.图幅为A3 图.计算说明书．结构体系说明及结构尺寸地拟定1.1 结构体系本桥为双线简支箱梁桥，桥梁全长39m，支点间距37.5m,桥面宽12.6m （线间距为5.0m），采用预应力混凝土简支箱梁.由于设计受到ZK活载强度、工后徐变等多方面制约，梁高经过反复比选，最后确定为 3.142m等高度梁.截面布置详见桥梁结构图.1.2建筑材料标准(1)混凝土梁体混凝土强度等级采用C50混凝土；(2 )预应力筋纵向预应力筋采用抗拉强度标准值为f pk =1860MPa、弹性模量为E p=195GPa、公称直径为15.20mm高强度、低松驰钢绞线，规格为12-7 ^5和15-7 ^5,钢束张拉控制应力为1283.4MPa，其技术条件符合现行国家标准《预应力混凝土用钢绞线》( GB 5224 )地规定；(3 )普通钢筋普通钢筋：HRB335钢筋应符合《钢筋混凝土用热轧带肋钢筋》( GB 1499 )，Q235钢筋应符合《钢筋混凝土用热轧光圆钢筋》( GB 13013 ).1.3结构尺寸地拟定(1)梁高：通过与32m标准梁比对，确定本梁为3.142m等高度梁(高跨比满足1/11 L 1/15 )(2)腹板：腹板采用变厚度板，在距梁端12.5m处开始变厚度，梁端2m处完成.跨中腹板厚度550mm，梁端腹板厚度1000mm.(3)顶板：无预应力地普通钢筋混凝土板，最薄处厚度预估350mm .(4)底板：根据构造要求，底板也采用变厚度设计，距梁端7m处开始变厚度，梁端2m 处完成•跨中底板厚度300mm，梁端底板厚度900mm .具体尺寸参见附图.主梁内力计算及组合2.1计算模型丄iU i— I」d Ln 」2.2计算荷载及内力1自重及二期恒载：结构自重按26kN/m3计算，借助cad,求得各截面地面积：跨中1-1截面：W仁9.41581 m2II-II 截面：W2=10.9475 m2III-III 截面W3=13.2282m2IV-IV 截面：W4=14.6798m2V-V 截面：W5=15.3409m2IV-IV和V-V截面地面积差不多，且IV-IV截面段较小，为方便和安全起见，并为一个界面，以V-V 计.各段地自重集度为：g1=9.4158126=244811kN/mg2 = 10.9475 26 = 284635kN/mg3=13228226=343933kN/mg4 = 15.3409 26 二398863kN/m二期恒载为g5=162kN/m.恒载作用下各截面地内力支座处：弯矩：0g1 25 + g 2 5.454 + g33.082 + g 4 5.464 + g.5 39 Q支=2亠亠244.81 x 25 +284.635x5.454 +343.933x3.082 +398.863x5.464 + 162x39 剪力：2= 8615.019KN1/8 截面(4.875m):弯矩：M8=-(g20.602 0.602/2 g3 1.541 (0.602 1.541/2) g4 2.2732 (0.602 1.542 2.732/2)1 2g5 4.8752) Q支4.1252= 29008.110KN m剪力：Q8 - -(162 4.875 398.863 2.732 343.933 1.541 284.625 0.602) 8615.019= 6034.224kN变截面(7m)：弯矩：M变二-(0.5 244.811 2.752 284.625 2.727 (2.75 1.3635) 343.933 1.541 (5.477 0.7705 398.863 2.732 (9.75-1.366) 0.5 162 9.752) 8615.019 9.75=59730.724kN m剪力：Q7 =8615.019 -398.863 2.732 -343.933 1.541 -284.625 2.727 -162 7= 5085.152 kN m1/4 截面(9.75m):弯矩：M4=-(0.5 244.811 2.752 284.625 2.727 (2.75 1.3635) 343.933 1.541 (5.477 0.7705) 398.863 2.732 (9.75-1.366) 0.5 162 9.752) 8625.019 9.75=59730.724kN m剪力：Q4 =5085.152 -(244.811 162) 2.75 =3966.42kN3/8 截面(14.625m):弯矩：2M3 =59730.72 3966.42 (14.625 -9.75) -0.5 (244.811 162) (14.625 -9.75)= 74232.96kN m剪力:Q 3 =3966.42 -(244.811 162) (14.625 -9.75) = 1983.22kN1/2截面：弯矩：M =9730.724 3966.42 9.75 -0.5 (244.811 162) 9.752= 79067.083kN m剪力：Q=02、ZK 车辆荷载及动力作用双线按规范《京沪高速铁路设计暂行规定》规定ZK 车辆荷载冲击系数值: ⑴计算剪力时：⑵计算弯矩时:对于本桥:「_0.9960.913 =1.078廳-0.2计算时为偏安全都取 1.098计算.因该线路为双线，故查得地换算活载均应乘以 支点处：弯矩地影响线为0,剪力地影响线为：加载长度为39m ，a=0,查表得最不利加载影响线地换算均布活载为 85.48x2=170.96N/m 。
客运专线预应力混凝土简支箱梁模板设计与施工
察设计 院设计 ，梁 全长 ３ ． ，跨 度 ３ ． ，梁顶板 纵 移 。外模 的精 确 调 整通过 外模液 压 台车进 行 。 ２６米 １ ５米
中间腹 板间隔 ２米设 置 １ ０ ０ ｍｍ 通 风孔 ，梁底 中 间间 安 装 完成 后利 用 龙 门吊整 体 吊装 到位 。
１４ ０２ ５ ０ ３ ０ ／＝ ７ ０
而 成为 高速 铁路 建 设 的首 选 ，高 速铁 路 中的桥 梁 构造
（ ）要 求具有 足 够 的强度 、 刚度 和 稳定性 ，能保 ２
物 比例有 的高达 ７ ％ 以上 。预应 力混 凝土 简支箱 梁 因 证梁 的成 型 尺寸 及预 埋件 的位置 ，可 以多次使 用 。 ０ （ ）为确 保箱 梁 混凝 土 外观 质量 ，保 证 整体 制梁 ３ 竖横 向刚度 大 ，抗 扭性 能 好 而在 桥 梁结 构 中受 到广 泛 使用。 工期 ，模 板 均 采用 新 制钢模 ，箱 梁每 两个 预 制 台座 配 中铁 四局 承 担 了武广 客运 专线 ＸＸＴ Ｉ 长 沙梁 置一套 侧模 和 内模 ，计 ４套 ；端 模每 个 台座 配置一 套 ， Ｊ Ｉ标 场 （ 名 ：白沙河 制梁场 ）的制梁 任务 。其 中 ３ 原 ２米箱 计 ７套 ；底模 每 个 台位 配置 一套 ，计 ７套 。
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郑西客运专线临潼制梁场预应力混凝土简支箱梁整体模板设计与施工
外 侧模板 移 模 小 车 的成 功 使 用 ， 以使 模 板 安装 、 可 拆
除 、 动均在 小 车上 进行 ， 板 移 位 时 实现 了水 平 、 移 模 垂
直 两个 方 向的 同步进行 。 （） ２ 为节 省 投 资 ， 快 施 工 进 度 ， 足 工 艺 需求 ， 加 满 生 产 台座纵 向布置 在 一 条轴 线 上 ， 样 便 于组 织 模 型 这
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绍 整 体 滑移 式 外侧 模 板 系统 的 设 计 、 装 与 拆 卸 等 施 工 技 术 ， 安
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并根 据 箱 梁 内腔 截 面设 计 使 用 整 体 抽 拔 式 全 液 压 控 制 的 内模 系统 ， 梁 体 外观 质 量 得 到 明显 改善 ， 速 提 高 功 效 ， 低 施 工 使 迅 降
收 稿 日期 ： ０ ７—０ ２０ ９—２ ７
（ ） 侧 模 板 及 内模 均 采 用 整体 连 接 方 式 ， 工 ３外 施
作 者简 介 ： 新 刚 （ ９ ６ ） 男 ， 曹 １ ７ 一 ， 工程 师 。
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（） ５ 内模 采 用 液 压 自动 缩 放 结 构 ， 适 应 变 化 的 要
３ ２ｍ双线 无 碴轨 道 预应 力 混 凝 土 简支 箱 梁 是 郑
西 客 运 专 线 采 用 的新 技 术 之 一 。 客 运 专 线 与 既 有 铁 路
相 比 ， 有速度 高 、 线 路 平顺 性要 求 高 等 特 点 ， 而 具 对 因 要 求其 下部结构 物具 有较 大 的抗 弯 、 扭 刚度 ， 抗 整孔 简 支 箱梁 具有抗弯 、 抗扭 刚度 大 ， 力简 单 、 受 明确 ， 式 简 形
客运专线预应力混凝土预制梁暂行技术条件
目录1范围 (1)2规范性引用文件 (1)3技术要求 (2)4主要试验方法 (9)5检验规则 (10)6标志与制造技术证明书 (15)7保管及运输 (16)8预制梁架设 (17)9预制梁的保修期 (17)附录A (18)编制说明 (22)1.范围本技术条件规定了新建客运专线预应力混凝土预制梁的技术要求、主要试验方法、检验规则、标志与制造技术证明书、保管、运输、预制梁架设及预制梁保修期等内容。
本技术条件适用于新建客运专线单线、双线及多线道碴桥面的先张法、后张法预应力混凝土预制简支梁及先简支后连续的预制简支结构（以下统称预制梁），现浇梁？无碴桥面预制梁可参考应用。
2.规范性引用文件下列标准及设计规范、规程包含的条文，通过在本技术条件中引用而构成为本技术条件的条文。
在本技术条件颁布时，所示版本均为有效。
所有标准都会被修订，使用本技术条件的各方应探讨使用下列标准最新版本的可能性。
铁建设[2003]13号京沪高速铁路设计暂行规定客运专线高性能混凝土暂行技术条件客运专线桥梁混凝土桥面防水层暂行技术条件客运专线桥梁盆式橡胶支座暂行技术条件客运专线桥梁伸缩装置暂行技术条件TB10002.1-99 2005铁路桥涵设计基本规范TB10002.3-99 2005铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范TB10203-2002 铁路桥涵施工规范TB10210-2001 铁路混凝土与砌体工程施工规范TB10424-2003 铁路混凝土与砌体工程施工质量验收标准TB10415-2003 铁路桥涵工程施工质量验收标准TB10425-1994 铁路混凝土强度检验评定标准TB/T2965-1999 铁路混凝土桥梁桥面TQF-I型防水层技术条件TB/T3054-2002 铁路混凝土工程预防碱－骨料反应技术条件TB/T2922.3-1998 铁路混凝土用骨料碱活性试验方法砂浆棒法TB/T2922.4-1998 铁路混凝土用骨料碱活性试验方法岩石柱法TB/T2922.5-2002 铁路混凝土用骨料碱活性试验方法快速砂浆棒法TB/T2092-2003 预应力混凝土铁路桥简支梁静载弯曲试验方法及评定标准GB/T18736-2002 高强高性能混凝土用矿物外加剂GB/T18046-2008 用于水泥和混凝土中的粒化高炉矿碴GB175-2007 通用硅酸盐水泥GB1596-2005 用于水泥和混凝土中的粉煤灰GB8076-1997 混凝土外加剂GB/T50080-2002 普通混凝土拌和物性能试验方法标准GB/T50081-2002 普通混凝土力学性能试验方法标准GBJ82-85 普通混凝土长期性能和耐久性能试验方法ASTM C1202-97 混凝土氯离子渗透电量快速测定方法GB1499.2-2007 钢筋混凝土用钢第2部分:热轧带肋钢筋GB1499.1-2007 钢筋混凝土用钢第1部分:热轧光圆钢筋GB/T701-1997 低碳钢热轧圆盘条GB/T5224-2003 预应力混凝土用钢绞线GB/T14370-2000 预应力筋用锚具、夹具和连接器TB/T3193-2008 铁路工程预应力筋用夹片式锚具、夹具和连接器技术条件GB/T18244-2000 建筑防水材料老化试验方法GB/T2791-1995 胶粘剂T剥离强度试验方法GB/T16777-1997 建筑防水涂料试验方法GB/T19250-2003 聚氨酯防水涂料JGJ63-2006 混凝土用水标准JGJ52-2006 普通混凝土用砂石质量标准及检验方法JG/T3013-1994 预应力混凝土金属螺旋管JGJ/T10-1995混凝土泵送施工技术规程JC840-1999 自粘橡胶防水卷材GB/T10002.3-1996 埋地排污、废水用硬聚氯乙烯(PVC-U)管材TB/T3192-2008 铁路后张法预应力混凝土梁管道压浆技术条件科技基函[2005]101号客运专线桥梁盆式橡胶支座暂行技术条件3.技术要求预制梁应按经有关部门批准的图纸及本技术条件制造。
预应力混凝土连续梁桥施工(铁路工程施工课程设计)
兰州交通大学博文学院———预应力混凝土连续梁桥施工专业：土木工程*名：***学号：********班级：2010级土木15班指导教师：**日期：2013-06-25预应力混凝土连续梁桥施工摘要连续梁桥是工程上广泛使用的一种桥型,它不但具有可靠的强度,刚度及抗裂性,而且具有行车舒适平稳,养护工作量小,设计及施工经验成熟的特点。
设计一座梁桥必须从桥跨布设,尺寸拟定,钢束布置以及施工方法等方面综合考虑,还要充分考虑设计参数和环境影响。
大跨度预应力混凝土连续梁桥T构悬臂施工时由于个体差异大，在相同的设计条件下，由于混凝土的非匀质性、施工人员配备、施工材料的特异性以及外界环境条件的不同，其线形控制、应力控制、稳定性控制等都不尽相同。
本文主要对连续梁悬臂施工对大跨度连续梁桥的施工控制作及施工过程中的常见问题进行简要分析。
关键词：预应力、连续梁桥、设计、施工控制、箱梁。
一、施工概述预应力混凝土连续梁桥在施工过程中常常会出现体系转换，因此施工阶段的应力与变形必须在结构设计中予以考虑。
不同的施工方法，在施工各阶段的内力也不同，有时结构的控制设计出现在施工阶段。
所以，对连续梁桥，设计与施工是不能也无法截然分开的，、结构设计必组考虑施工的方法、施工内力与变形，而施工方法的选择应符合设计的要求，形成设计与施工互相制约、相互配合、不断发展的关系。
回顾混凝土连续染桥的发展，可以浦楚地着到:施工技术的发展对桥架的跨径、桥梁的线型、截面型式等方面起粉皿要的作用。
初期的混凝土连续梁桥采用搭设支架就地浇筑的施工方法，桥梁的跨径多为30-40m，由于施工工期长，并耗用大蚤木材，因而建造连续梁桥数量很少。
六十年代初期，蔽竹施工方法从钢桥引入预应力混凝土桥后，使预应力混经土连续梁桥得到了迅速发展。
它可以不用或少用支架，不影响河道通航，将桥梁逐段惫价施工，其跨越能力已进展到200M以上，因而扩大了混凝土连续梁桥的适用范围。
连续梁桥因具有跨径大、造型协调、行车条件优越等特点，使预应力混凝土连续粱桥在近20年来在桥梁方案的竞争中常常取胜。
客运专线无砟轨道后张法预应力混凝土简支箱梁施工特点及建议
客运专线无砟轨道后张法预应力混凝土简支箱梁施工特点及建议客运专线无砟轨道后张法预应力混凝土简支箱梁施工特点及建议1. 简介•客运专线无砟轨道后张法预应力混凝土简支箱梁是一种常见且重要的铁路桥梁结构。
•本文将重点讨论它的施工特点以及相关的建议。
2. 施工特点预应力混凝土简支箱梁的特点•预应力混凝土简支箱梁具有高强度和耐久性。
•采用无砟轨道后张法可以有效提高施工效率，缩短工期。
施工过程的特点•施工前需要进行详细的设计和方案制定，包括预应力布设和模板制作等。
•成型、浇筑和养护过程中需要严格控制混凝土的质量和温度。
3. 施工建议设计与方案制定•在施工前，应充分考虑桥梁的荷载和使用条件，合理设计预应力系统，确保梁体的承载能力和稳定性。
•合理制定施工方案，包括模板的结构设计、支撑方式和浇筑顺序等。
施工过程控制•施工人员需熟悉预应力混凝土施工工艺和操作规程，严格按照施工图纸和规范要求进行施工。
•在成型、浇筑过程中，检查混凝土的流动性和浇筑顺序，保证混凝土的均匀性和密实性。
•控制浇筑温度，避免过快的温度升高，采取适当的养护措施，防止混凝土开裂和质量问题。
安全与质量监督•施工现场应设置警示标志，并配备必要的安全设施和防护装备，确保施工人员的安全。
•实施质量监督和质量控制，定期检测混凝土的抗压强度、温度变化和荷载性能等指标。
结论客运专线无砟轨道后张法预应力混凝土简支箱梁的施工具有一定的特点，需要在设计、施工过程控制、安全与质量监督等方面进行详细考虑。
在施工过程中，应充分发挥创作者的经验和专业知识，确保施工的成功和质量的稳定。
梁场规划设计
概述 三、箱梁预制在国内外的发展状况
再如，为提高台座利用率， 缩短制梁周期， 再如 ， 为提高台座利用率 ， 缩短制梁周期 ， 采用钢筋骨架分解 绑扎技术、 绑扎技术 、 预制台座外胎具上钢筋快速绑扎技术及钢筋骨架整 体搬运技术， 缩短绑扎时间；外模与台座相对固定， 体搬运技术 ， 缩短绑扎时间 ； 外模与台座相对固定 ， 提高外模 的安装精度高，同时也缩短安装时间； 的安装精度高 ， 同时也缩短安装时间 ； 采用液压控制的自动缩 放式内模，自动化程度高，既省力又省时等。 放式内模 ， 自动化程度高 ， 既省力又省时等 。 为最大程度地保 证了箱梁混凝土的养护质量，采用由计算机控制的混凝土蒸汽 证了箱梁混凝土的养护质量 ， 养护设备进行箱梁混凝土的养护，温度控制准确，热效率高。 养护设备进行箱梁混凝土的养护，温度控制准确，热效率高。 箱梁在梁场的移动多采用龙门吊完成， ③ 箱梁在梁场的移动多采用龙门吊完成，个别的采用专用移动 台车通过轨道移动（台车结构也极为复杂）。 台车通过轨道移动（台车结构也极为复杂）。 国内对于大跨度、 国内对于大跨度、大断面的箱梁预制主要以秦沈客运专线 和杭州湾大桥为主要标志，其技术大家都了解，这儿不再介绍。 和杭州湾大桥为主要标志，其技术大家都了解，这儿不再介绍。
四、制梁场规划设计的总原则及关键 技术
2. 制梁场规划设计的关键技术
① 梁厂的整体规划与布置 ② 制梁台座数量的设计 ③ 存梁台座数量的设计 ④ 台座的基础处理 ⑤ 设备的配套与选型
五、梁场位置的确定原则
桥群集中地段设置梁场。全面考虑桥跨与梁型布置、 1. 桥群集中地段设置梁场。全面考虑桥跨与梁型布置、工 运架梁速度、 期 、 运架梁速度、地质状况及桥跨两端路基工程等因素 进行梁场选址，一般选择在桥群重心或两端附近； 进行梁场选址，一般选择在桥群重心或两端附近； 临时工程量小。 2. 临时工程量小。客运专线箱梁对制梁台座和存梁台座的 承载能力和不均匀沉降提出了很高的要求。因此， 承载能力和不均匀沉降提出了很高的要求。因此， 制梁 场的位置应尽量选在地质条件好的地方， 场的位置应尽量选在地质条件好的地方， 减少土石方工 程和基础加固工程量，尽量降低工程费用。 程和基础加固工程量， 尽量降低工程费用。运梁车的最 大可用爬坡度一般为3 必要情况时可通过展线， 大可用爬坡度一般为3％，必要情况时可通过展线，将梁 场布置在地质条件比较好的地方； 场布置在地质条件比较好的地方； 交通方便。 3. 交通方便。 制梁场的位置应尽量与既有公路或施工便道 相连，利于大型制梁设备和大量制梁材料运输进场； 相连，利于大型制梁设备和大量制梁材料运输进场；
3中国铁路总公司工程建设标准设计(通用参考图)目录(截止20160823)
序号名称图号册数发布文号1混凝土拌和站通临[2012]84011经规标准[2012]126号2拆装式桁梁专桥010913拆装式桁梁设计(扩大使用部分)专桥[66]011314低合金钢拆装式桁梁专桥[94]01191专设标[95]058号5工字钢设计图专桥01491专设标[89]337号6Ⅲ 时速350公里客运专线铁路无碴轨道钢筋混凝土斜交刚构连续梁(双线)跨度(16+24+16m)通桥[2005]1301-Ⅲ3经规标准[2005]99号7I.时速250公里客运专线铁路有碴轨道钢筋混凝土斜交刚构连续梁(双线)跨度(12+3×16+12m)II.时速250公里客运专线铁路有碴轨道钢筋混凝土斜交刚构连续梁(双线)跨度(16+24+16m、18+24+18m)Ⅲ 时速250公里客运专线铁路有碴轨道钢筋混凝土斜交刚构连续梁(双线)跨度(18+3×24+18m)通桥[2005]1201[Ⅰ-Ⅲ]3经规标准[2005]99号8I.时速250公里客运专线铁路有碴轨道后张法预应力混凝土T梁(双线)跨度12m(直、曲线) II. 有碴轨道后张法预应力混凝土T梁(双线)跨度16m(直、曲线)通桥[2005]2202[Ⅰ-Ⅱ]2经规标准[2005]99号9I.时速250公里客运专线铁路有碴轨道后张法预应力混凝土简支箱梁(单线)跨度23.5m(直、曲线)II.时速250公里客运专线铁路有碴轨道后张法预应力混凝土简支箱梁(单线)跨度31.5m(直、曲线)Ⅲ.时速250公里客运专线铁路有碴轨道后张法预应力混凝土简支箱梁(单线)跨度19.5m(直、曲线)(与24m等高)Ⅳ.时速250公里客运专线铁路有碴轨道后张法预应力混凝土简支箱梁通桥[2005]2211[Ⅰ-Ⅳ]4经规标准[2005]99号10(双线)跨度23.5m(直、曲线)II.时速250公里客运专线铁路有碴轨道后张法预应力混凝土简支箱梁(双线)跨度31.5m(直、曲线)III.时速250公里客运专线铁路有碴轨道后张法预应力混凝土简支箱梁(双线)跨度19.5m(直、曲线)IV.时速250公里客运专线铁路有碴轨道后张法预应力混凝土简支箱梁(双线)跨度23.5m(直、曲线)V.时速250公里客运专线铁路有碴轨道后张法预应力混凝土简支箱梁(双线,直曲线、现浇、支点距75cm)跨度32mVI.时速250公里客运专线铁路有碴轨道后张法预应力混凝土简支箱梁(双线, 预制,线间距5 m)跨度24mVII.时速250公里客运专线铁路有碴轨道后张法预应力混凝土简支箱梁(双线,预制,线间距5m)跨度32mVIII.时速250公里客运专线铁路有碴轨道后张法预应力混凝土简支箱梁(双线,直曲线、现浇、支点距75cm)跨度24m(与32 m等高)Ⅹ. 时速250公里客运专线铁路有碴轨道后张法预应力混凝土简支箱梁通桥[2005]2221[Ⅰ-Ⅳ]通桥(2006)2221[Ⅴ-Ⅷ]通桥(2006)2221-Ⅹ9经规标准[2005]99号 经规标准[2006]44号 经规标准[2006]21号 经规标准[2006]76号 经规标准[2006]88号11I.时速250公里客运专线铁路有碴轨道后张法预应力混凝土组合箱梁(双线)跨度23.5m(直、曲线)II.时速250公里客运专线铁路有碴轨道后张法预应力混凝土组合箱梁(双线)跨度31.5m(直、曲线)通桥[2005]2227[Ⅰ-Ⅱ]2经规标准[2005]99号12I.时速250公里客运专线铁路有碴轨道现浇预应力混凝土连续梁(双线)跨度2×24m(直、曲线)II.时速250公里客运专线铁路有碴轨道现浇预应力混凝土连续梁(双线)跨度3×24m(直、曲线)III.时速250公里客运专线铁路有碴轨道现浇预应力混凝土连续梁(双线)跨度2×32m(直、曲线)IV.时速250公里客运专线铁路有碴轨道现浇预应力混凝土连续梁(双线)跨度3×32m(直、曲线)V.时速250公里客运专线铁路有碴轨道现浇预应力混凝土连续梁(双线)跨度2×40m(直、曲线)通桥[2005]2241[Ⅰ-Ⅴ]5经规标准[2005]99号13度24+32+24m(直、曲线)II.时速250公里客运专线铁路有碴轨道预应力混凝土连续梁(双线)跨度32+40+32m(直、曲线)Ⅲ.时速250公里客运专线铁路有碴轨道预应力混凝土连续梁(双线)跨度32+48+32m(直、曲线)Ⅳ.时速250公里客运专线铁路有碴轨道预应力混凝土连续梁(双线)跨度32+48+32m(直、曲线)Ⅴ.时速250公里客运专线铁路有碴轨道预应力混凝土连续梁(双线)跨度40+56+40m(直、曲线)Ⅵ.时速250公里客运专线铁路有碴轨道预应力混凝土连续梁(双线)跨度40+64+40m(直、曲线)Ⅶ.时速250公里客运专线铁路有碴轨道预应力混凝土连续梁(双线)跨度48+80+48m(直、曲线)通桥[2005]2261[Ⅰ-Ⅶ]7经规标准[2005]99号14I.时速350公里客运专线铁路无碴轨道后张法预应力混凝土T梁(双线)跨度16m(直、曲线)通桥[2005]2302-Ⅰ1经规标准[2005]99号I.时速350公里客运专线铁路无碴轨道2×24m现浇预应力混凝土连续梁跨度23.9+23.9m(直、曲线)II.时速350公里客运专线铁路无碴轨道3×24m现浇预应力混凝土连续梁跨度23.9+24.7+23.9m(直、曲线)III.时速350公里客运专线铁路无碴轨道2×32m现浇预应力混凝土连续梁跨度31.9+31.9m(直、曲线)IV.时速350公里客运专线铁路无碴轨道3×32m现浇预应力混凝土连续梁跨度31.9+32.7+31.9m(直、曲线)V.时速350公里客运专线铁路无碴轨道2×40m现浇预应力混凝土连续梁跨度39.9+39.9m(直、曲线)I.时速350公里客运专线铁路无碴轨道钢筋混凝土斜交刚构-连续梁跨度12+16+12mII.时速350公里客运专线铁路无碴轨道钢筋混凝土斜交刚构-连续梁跨度16+20+16mIII.时速350公里客运专线铁路无碴轨道钢筋混凝土斜交刚构-连续梁跨度18+24+18mIV.时速350公里客运专线铁路无碴轨道钢筋混凝土斜交刚构-连续梁跨度20+3×24+20mV.时速350公里客运专线铁路无碴轨道钢筋混凝土斜交刚构连续梁跨度跨度16+24+16m16 通桥[2006]1301[Ⅰ、Ⅱ、Ⅳ、Ⅴ]4经规标准[2006]21号15 通桥[2005]2342[Ⅰ-Ⅴ]5经规标准[2005]117号(双线)跨度12m(直、曲线)II. 时速250公里客运专线铁路有碴轨道后张法预应力混凝土组合T梁(双线)跨度16m(直、曲线)18 客货共线铁路桥梁防水体系通桥[2006]80611经规标准[2006]143号I. 时速350公里客运专线铁路无碴轨道后张法预应力混凝土组合箱梁(双线)跨度23.5m(直、曲线)II. 时速350公里客运专线铁路无碴轨道后张法预应力混凝土组合箱梁(双线)跨度31.5m(直、曲线)I. 时速250公里客运专线铁路有碴轨道钢-混凝土连续结合梁(双线)跨度 32+40+32m(直、曲线)II. 时速250公里客运专线铁路有碴轨道钢-混凝土连续结合梁(双线)跨度 32+48+32m(直、曲线)III.时速250公里客运专线铁路有碴轨道钢-混凝土连续结合梁(双线)跨度 40+56+40m(直、曲线)I. 时速250公里客运专线铁路有碴轨道先张法预应力混凝土简支箱梁(双线)跨度23.5m(直、曲线)经规标准[2005]117号II. 时速250公里客运专线铁路有碴轨道先张法预应力混凝土简支箱梁(双线)跨度31.5m(直、曲线)经规标准[2005]99号III.时速250公里客运专线铁路有碴轨道先张法预应力混凝土简支箱梁(双线)跨度19.5m(直、曲线)IV. 时速250公里客运专线铁路有碴轨道先张法预应力混凝土简支箱梁(双线)跨度23.5m(直、曲线)22 时速250公里客运专线铁路有碴轨道现浇预应力混凝土连续梁(双线)跨度60+100+60m(直、曲线)通桥[2007]22671经规标准[2007]27号24客货共线铁路常用跨度简支T梁支座安装图通桥[2007]81601经规标准[2007]99号I. 时速250公里客运专线(城际铁路)有砟轨道预制后张法预应力混凝土简支组合箱梁(双线、双箱单室)跨度31.5m(直、曲线)II. 时速250公里客运专线(城际铁路)有砟轨道预制后张法预应力混凝土简支组合箱梁(双线、双箱单室)跨度23.5m(直曲线，梁高2.5m)线间距4.6m～5.0m23客运专线铁路常用跨度简支梁盆式橡胶支座安装图通桥[2007]83601经规标准[2007]79号21通桥[2005]2223[Ⅰ-Ⅳ]420 通桥[2005]0243[Ⅰ-Ⅲ]3经规标准[2005]117号19通桥[2006]2328[Ⅰ-Ⅱ]2经规标准[2006]143号17 通桥[2006]2203[Ⅰ-Ⅱ]2经规标准[2006]44号土简支组合箱梁(双线、单箱单室)跨度19.5m(直曲线，梁高2.5m)线间距4.6m～5.0mIV.时速250公里客运专线(城际铁路)有砟轨道预制后张法预应力混凝土简支组合箱梁(双线、单箱单室)跨度31.5m(直、曲线)线间距4.6m～V.时速250公里客运专线(城际铁路)有砟轨道预制后张法预应力混凝土简支组合箱梁(双线、单箱单室)跨度23.5m(直曲线，梁高2.6m)线间VI.时速250公里客运专线(城际铁路)有砟轨道预制后张法预应力混凝土简支组合箱梁跨度19.5m(直曲线，梁高2.6m)线间距4.6m～5.0mI.时速250公里客运专线铁路有砟轨道后张法预应力混凝土简支箱梁(双线)跨度23.5m(直、曲线)经规标准[2008]90号II.时速250公里客运专线铁路有砟轨道后张法预应力混凝土简支箱梁(双线)跨度31.5m(直、曲线)经规标准[2008]49号III.时速250公里客运专线铁路有砟轨道后张法预应力混凝土简支箱梁(双线)跨度19.5m(直、曲线)经规标准[2008]164号IV.时速250公里客运专线铁路有砟轨道后张法预应力混凝土简支箱梁(双线)跨度23.5m(直、曲线)经规标准［2009］92号(仅2221A-Ⅱ修改文件)V.时速250公里客运专线铁路有砟轨道后张法预应力混凝土简支箱梁(双线)跨度23.5m(直、曲线)VI.时速250公里客运专线铁路有砟轨道后张法预应力混凝土简支箱梁(双线)跨度31.5m(直、曲线)VII.时速250公里客运专线铁路有砟轨道后张法预应力混凝土简支箱梁(双线)跨度23.1m(直曲线、现浇) VIII.时速250公里客运专线铁路有砟轨道后张法预应力混凝土简支箱梁(预制、单线)跨度：23.5m Ⅰ. 时速250公里客运专线铁路有砟轨道后张法预应力混凝土简支箱梁(预制、单线)跨度：23.5mⅡ. 时速250公里客运专线铁路有砟轨道后张法预应力混凝土简支箱梁(预制、单线)跨度：31.5mⅢ. 时速250公里客运专线铁路有砟轨道后张法预应力混凝土简支箱梁(预制、单线)跨度：19.5mⅣ. 时速250公里客运专线铁路有砟轨道后张法预应力混凝土简支箱梁(预制、单线)跨度：23.5mI.时速250公里客运专线铁路有砟轨道后张法预应力混凝土组合箱梁(双线)跨度23.5m(直、曲线) 28通桥[2008]2227A[Ⅰ-Ⅱ]2经规标准[2008]164号27 通桥[2008]2211A[Ⅰ-Ⅳ]4经规标准[2008]164号26 通桥[2008]2221A[Ⅰ-Ⅷ]825通桥[2007]2228[Ⅰ-Ⅵ]6经规标准[2007]173号II. 时速250公里客运专线铁路有砟轨道后张法预应力混凝土组合箱梁(双线)跨度31.5m(直、曲线)I. 时速350公里客运专线铁路无碴轨道后张法预应力混凝土组合箱梁(双线)跨度23.5m(直、曲线)II. 时速350公里客运专线铁路无砟轨道后张法预应力混凝土组合箱梁(预制、双线)31.5m I. 时速250公里客运专线(城际铁路)有碴轨道预制后张法预应力混凝土简支整孔箱梁(双线,单箱双室)跨度31.5m(直、曲线)线间距：4.6m II. 时速250公里客运专线(城际铁路)有碴轨道预制后张法预应力混凝土简支整孔箱梁(双线,单箱双室)跨度23.5m(直、曲线)线间距：4.6m III.时速250公里客运专线(城际铁路)有碴轨道预制后张法预应力混凝土简支整孔箱梁(双线,单箱双室)跨度19.5m(直、曲线)线间距：4.6m I. 时速250公里客运专线(城际铁路)有砟轨道预制后张法预应力混凝土简支整孔箱梁(双线,单箱双室)跨度31.5m(直、曲线)线间距：4.6m 经规标准[2008]169号II. 时速250公里客运专线(城际铁路)有砟轨道预制后张法预应力混凝土简支整孔箱梁(双线,单箱双室)跨度23.5m(直、曲线)线间距：4.6m 经规标准[2008]220号III.时速250公里客运专线(城际铁路)有砟轨道预制后张法预应力混凝土简支整孔箱梁(双线,单箱双室)跨度19.5m(直、曲线)线间距：4.6m IV. 时速250公里客运专线(城际铁路)无砟轨道预制后张法预应力混凝土简支整孔箱梁(双线,单箱双室)跨度31.5m(直、曲线)线间距：4.6m V. 时速250公里客运专线(城际铁路)无砟轨道预制后张法预应力混凝土简支整孔箱梁(双线,单箱双室)跨度23.5m(直、曲线)线间距：4.6m VI. 时速250公里客运专线(城际铁路)无砟轨道预制后张法预应力混凝土简支整孔箱梁(双线,单箱双室)跨度19.5m(直、曲线)线间距：4.6m I. 时速250公里客运专线铁路有砟轨道预应力混凝土连续梁(双线)跨度24+32+24m(直、曲线)Ⅲ.时速250公里客运专线铁路有砟轨道预应力混凝土连续梁(双线)跨度32+40+32m(直、曲线)Ⅳ.时速250公里客运专线铁路有砟轨道预应力混凝土连续梁(双线)跨度32+48+32m(直、曲线)Ⅲ-Ⅷ]31通桥[2008]2224A[Ⅰ-Ⅵ]630 通桥[2008]2224[Ⅰ-Ⅲ]3经规标准[2008]169号29 通桥[2008]2328A2经规标准[2008]164号28通桥[2008]2227A[Ⅰ-Ⅱ]2经规标准[2008]164号Ⅴ.时速250公里客运专线铁路有砟轨道预应力混凝土连续梁(双线)跨度32+48+32m(直、曲线)Ⅵ.时速250公里客运专线铁路有砟轨道预应力混凝土连续梁(双线)跨度40+56+40m(直、曲线)Ⅶ.时速250公里客运专线铁路有砟轨道预应力混凝土连续梁(双线)跨度40+64+40m(直、曲线)Ⅷ.时速250公里客运专线铁路有砟轨道预应力混凝土连续梁(双线)跨度48+80+48m(直、曲线)I. 时速250公里客运专线(城际铁路)有砟轨道预制后张法预应力混凝土简支组合箱梁(双线、双箱单室)跨度31.5m(直、曲线，线间距4.6m II. 时速250公里客运专线(城际铁路)有砟轨道预制后张法预应力混凝土简支组合箱梁(双线、双箱单室)跨度23.5m(直、曲线，线间距4.6m III.时速250公里客运专线(城际铁路)有砟轨道预制后张法预应力混凝土简支组合箱梁(双线、双箱单室)跨度19.5m(直、曲线，线间距4.6m ～5.0m)I. 时速350公里客运专线铁路无砟轨道钢筋混凝土斜交刚构连续梁跨度：12+16+12m II. 时速350公里客运专线铁路无砟轨道钢筋混凝土斜交刚构-连续梁跨度：16+20+16mIII.时速350公里客运专线铁路无砟轨道钢筋混凝土斜交刚构连续梁跨度：16+24+16m IV. 时速350公里客运专线铁路无砟轨道钢筋混凝土斜交刚构连续梁跨度：18+24+18m V. 时速350公里客运专线铁路无砟轨道钢筋混凝土斜交刚构连续梁跨度：20+24×3+20m 35 铁路箱梁预制场平面布置图通桥[2009]83011经规标准[2009]132号I. 时速250公里客运专线(城际铁路)圆端形实体桥墩(双线、单箱单室梁，直、曲线，Ag≤0.05g)经规标准[2009]148号II. 时速250公里客运专线(城际铁路)圆端形实体桥墩(双线、单箱单室梁，直、曲线，0.05g＜Ag≤经规标准[2009]247号III.时速250公里客运专线(城际铁路)圆端形实体桥墩(双线、单箱单室梁，直、曲线，0.10g＜Ag≤IV. 时速250公里客运专线(城际铁路)圆端形实体桥墩(双线、单箱单室梁，直、曲线，0.15g＜Ag≤V. 时速250公里客运专线(城际铁路)圆端形实体桥墩(双线、单箱双室梁，直、曲线，Ag≤0.05g)36通桥[2009]4201[Ⅰ-Ⅷ]834通桥[2009]1301A-[Ⅰ-Ⅴ]5经规标准[2009]118号33 通桥[2009]2228A[Ⅰ-Ⅲ]3经规标准[2009]27号32 通桥[2008]2261A[Ⅰ、Ⅲ-Ⅷ]7经规标准[2008]221号VI. 时速250公里客运专线(城际铁路)圆端形实体桥墩(双线、单箱双室梁，直、曲线，0.05g＜Ag≤VII.时速250公里客运专线(城际铁路)圆端形实体桥墩(双线、单箱双室梁，直、曲线，0.10g＜Ag≤VIII. 时速250公里客运专线(城际铁路)圆端形实体桥墩(双线、单箱双室梁，直、曲线，0.15g＜Ag≤0.20g)37铁路常用跨度连续梁支座安装图通桥[2009]83611经规标准[2009]151号I. 时速250公里客运专线(城际铁路)有砟轨道预制后张法预应力混凝土简支整孔箱梁(双线、单箱单室)跨度31.5m(直、曲线)线间距4.6m 经规标准[2009]162号II. 时速250公里客运专线(城际铁路)有砟轨道预制后张法预应力混凝土简支整孔箱梁(双线、单箱单室)跨度23.5m(直、曲线)线间距4.6m 经规标准[2011]111号III.时速250公里客运专线(城际铁路)有砟轨道预制后张法预应力混凝土简支整孔箱梁(双线、单箱单室)跨度19.5m(直、曲线)线间距4.6m IV. 时速250公里客运专线(城际铁路)无砟轨道预制后张法预应力混凝土简支整孔箱梁(双线、单箱单室)跨度31.5m(直、曲线)线间距4.6m V. 时速250公里客运专线(城际铁路)无砟轨道预制后张法预应力混凝土简支整孔箱梁(双线、单箱单室)跨度23.5m(直、曲线)线间距4.6m VI. 时速250公里客运专线(城际铁路)无砟轨道预制后张法预应力混凝土简支整孔箱梁(双线、单箱单室)跨度19.5m(直、曲线)线间距4.6m I. 时速350公里客运专线铁路圆端形实体桥墩(双线，直、曲线，Ag≤0.05g)II. 时速350公里客运专线铁路圆端形实体桥墩(双线，直、曲线，0.05g<Ag≤0.1g)III.时速350公里客运专线铁路圆端形实体桥墩(双线，直、曲线，0.1g ＜Ag≤0.15g)IV. 时速350公里客运专线铁路圆端形实体桥墩(双线，直、曲线，0.15g ＜Ag≤0.2g)40客运专线铁路桥上救援疏散设施通桥[2009]83021经规标准[2009]218号I. 时速250公里客运专线铁路矩形实体桥墩(双线，直、曲线，Ag≤0.05g)II. 时速250公里客运专线铁路矩形实体桥墩(双线，直、曲线，0.05g ＜Ag≤0.10g)III.时速250公里客运专线铁路矩形实体桥墩(双线，直、曲线，0.10g ＜Ag≤0.15g)41通桥[2009]4221[Ⅰ-Ⅳ]4经规标准[2009]247号38通桥[2009]2229[Ⅰ-Ⅵ]639通桥[2009]4301[Ⅰ-Ⅳ]3经规标准[2009]175号IV. 时速250公里客运专线铁路矩形实体桥墩(双线，直、曲线，0.15g ＜Ag≤0.20g)42时速250公里客运专线铁路有砟轨道现浇预应力混凝土连续梁(双线，跨度：60+100+60m)通桥[2010]2267A—I 1经规标准[2010]161号I. 时速350公里高速铁路单线圆端形实体桥墩(Ag＝0.05g)II. 时速350公里高速铁路单线圆端形实体桥墩(Ag＝0.1g)Ⅲ. 时速350公里高速铁路单线圆端形实体桥墩(Ag＝0.15g)Ⅳ. 时速350公里高速铁路单线圆端形实体桥墩(Ag＝0.2g)I. 时速350公里高速铁路无砟轨道预制后张法预应力混凝土简支箱梁(单线，直、曲线)跨度31.5m II. 时速350公里高速铁路无砟轨道预制后张法预应力混凝土简支箱梁(单线，直、曲线)跨度23.5m 1.钢筋混凝土框架箱涵 孔径：1.0m(单孔)2.钢筋混凝土框架箱涵 孔径：1.5m(单孔)3.钢筋混凝土框架箱涵 孔径：2.0m(单孔)4.钢筋混凝土框架箱涵 孔径：2.5m(单孔)5.钢筋混凝土框架箱涵 孔径：3.0m(单孔)6.钢筋混凝土框架箱涵 孔径：3.5m(单孔)7.钢筋混凝土框架箱涵 孔径：4.0m(单孔)8.钢筋混凝土框架箱涵 孔径：5.0m(单孔)9.钢筋混凝土框架箱涵 孔径：6.0m(单孔)10.钢筋混凝土框架箱涵 孔径：3.0m(双孔)11.钢筋混凝土框架箱涵 孔径：4.0m(双孔)12.钢筋混凝土框架箱涵 孔径：5.0m(双孔)13.钢筋混凝土框架箱涵 孔径：6.0m(双孔)Ⅰ.时速160公里、200公里客货共线铁路单线矩形实体桥墩Ag≤0.05g(直、曲线)Ⅱ.时速160公里、200公里客货共线铁路单线矩形实体桥墩0.05g＜Ag≤0.15g(直、曲线)Ⅲ.时速160公里、200公里客货共线铁路单线矩形实体桥墩0.15g＜Ag≤0.2g(直、曲线)46通桥[2012]4101[Ⅰ-Ⅲ]3经规标准[2012]67号45通桥[2012]5401[01-13]13经规标准[2012]58号44通桥[2011]2311[Ⅰ-Ⅱ]2经规标准[2011]107号43通桥[2011]4311[Ⅰ-Ⅳ]4经规标准[2011]107号Ⅰ.时速160公里、200公里客货共线铁路单线圆端形实体桥墩Ag≤0.05g(直、曲线)Ⅱ.时速160公里、200公里客货共线铁路单线圆端形实体桥墩0.05g＜Ag ≤0.15g(直、曲线)Ⅲ.时速160公里、200公里客货共线铁路单线圆端形实体桥墩0.15g＜Ag ≤0.2g(直、曲线)Ⅰ.时速160公里、200公里客货共线铁路双线矩形实体桥墩Ag≤0.05g(直、曲线)Ⅱ.时速160公里、200公里客货共线铁路双线矩形实体桥墩0.05g＜Ag≤0.15g(直、曲线)Ⅲ.时速160公里、200公里客货共线铁路双线矩形实体桥墩0.15g＜Ag≤0.2g(直、曲线)Ⅰ.时速160公里、200公里客货共线铁路双线圆端形实体桥墩Ag≤0.05g(直、曲线)Ⅱ.时速160公里、200公里客货共线铁路双线圆端形实体桥墩0.05g＜Ag ≤0.15g(直、曲线)Ⅲ.时速160公里、200公里客货共线铁路双线圆端形实体桥墩0.15g＜Ag ≤0.2g(直、曲线)I. 时速160公里客货共线铁路预制后张法简支T梁(设声屏障)跨度32m(直、曲线)II. 时速160公里客货共线铁路预制后张法简支T梁(设声屏障)跨度24m(直、曲线)III.时速160公里客货共线铁路预制后张法简支T梁(设声屏障)跨度20m(直、曲线)IV. 时速160公里客货共线铁路预制后张法简支T梁(设声屏障)跨度16m(直、曲线)V. 时速160公里客货共线铁路预制后张法简支T梁(设声屏障)跨度12m(直、曲线)I. 时速200公里客货共线铁路预制后张法间支T梁(设声屏障)跨度32m(直、曲线)II. 时速200公里客货共线铁路预制后张法间支T梁(设声屏障)跨度24m(直、曲线)III.时速200公里客货共线铁路预制后张法间支T梁(设声屏障)跨度20m(直、曲线)IV. 时速200公里客货共线铁路预制后张法间支T梁(设声屏障)跨度16m(直、曲线)51通桥[2012]2209[Ⅰ-Ⅴ]5经规标准[2012]187号50通桥[2012]2109[Ⅰ-Ⅴ]5经规标准[2012]187号49通桥[2012]4104[Ⅰ-Ⅲ]3经规标准[2012]67号48通桥[2012]4102[Ⅰ-Ⅲ]3经规标准[2012]67号47通桥[2012]4103[Ⅰ-Ⅲ]3经规标准[2012]67号V. 时速200公里客货共线铁路预制后张法间支T梁(设声屏障)跨度12m(直、曲线)52客货共线铁路预应力混凝土简支T梁避车台通桥[2012]80301经规标准[2012]220号I. 时速160公里客货共线铁路预制后张法简支T梁(角钢支架方案)跨度32m(直、曲线)II. 时速160公里客货共线铁路预制后张法简支T梁(角钢支架方案)跨度24m(直、曲线)III.时速160公里客货共线铁路预制后张法简支T梁(角钢支架方案)跨度20m(直、曲线)IV. 时速160公里客货共线铁路预制后张法简支T梁(角钢支架方案)跨度16m(直、曲线)V. 时速160公里客货共线铁路预制后张法简支T梁(角钢支架方案)跨度12m(直、曲线)I. 时速200公里客货共线铁路预制后张法间支T梁(角钢支架方案)跨度32m(直、曲线)II. 时速200公里客货共线铁路预制后张法间支T梁(角钢支架方案)跨度24m(直、曲线)III.时速200公里客货共线铁路预制后张法间支T梁(角钢支架方案)跨度20m(直、曲线)IV. 时速200公里客货共线铁路预制后张法间支T梁(角钢支架方案)跨度16m(直、曲线)V. 时速200公里客货共线铁路预制后张法间支T梁(角钢支架方案)跨度12m(直、曲线)Ⅰ-1. 时速350公里高速铁路无砟轨道后张法预应力混凝土简支箱梁（双线，预制，CRTSⅠ型板式、双块式等无砟轨道，跨度23.5m）Ⅰ-2. 时速350公里高速铁路无砟轨道后张法预应力混凝土简支箱梁（双线，预制，CRTSⅡ型板式无砟轨道，跨度23.5m）Ⅱ-1. 时速350公里高速铁路无砟轨道后张法预应力混凝土简支箱梁（双线，预制，CRTSⅠ型板式、双块式等无砟轨道，跨度31.5m）Ⅱ-2. 时速350公里高速铁路无砟轨道后张法预应力混凝土简支箱梁（双线，预制，CRTSⅡ型板式无砟轨道，跨度31.5m）Ⅳ-1. 时速350公里高速铁路无砟轨道后张法预应力混凝土简支箱梁（双线，预制，CRTSⅠ型板式、双块式等无砟轨道，跨度19.5m）、Ⅱ、Ⅳ～Ⅶ]54 通桥[2012]2201[Ⅰ-Ⅴ]5经规标准[2012]220号53 通桥[2012]2101[Ⅰ-Ⅴ]5经规标准[2012]220号Ⅳ-2. 时速350公里高速铁路无砟轨道后张法预应力混凝土简支箱梁（双线，预制，CRTSⅡ型板式无砟轨道，跨度19.5m）Ⅴ-1. 时速350公里高速铁路无砟轨道后张法预应力混凝土简支箱梁（双线，预制，CRTSⅠ型板式、双块式等无砟轨道，跨度23.5m，与31.5m等Ⅴ-2. 时速350公里高速铁路无砟轨道后张法预应力混凝土简支箱梁（双线，预制，CRTSⅡ型板式无砟轨道，跨度23.5m，与31.5m等高）Ⅵ-1. 时速350公里高速铁路无砟轨道后张法预应力混凝土简支箱梁（双线，现浇，CRTSⅠ型板式、双块式等无砟轨道，跨度31.1m）Ⅵ-2. 时速350公里高速铁路无砟轨道后张法预应力混凝土简支箱梁（双线，现浇，CRTSⅡ型板式无砟轨道，跨度31.1m）Ⅶ-1. 时速350公里高速铁路无砟轨道后张法预应力混凝土简支箱梁（双线，现浇，CRTSⅠ型板式、双块式等无砟轨道，跨度23.1m，与31.1m等Ⅶ-2. 时速350公里高速铁路无砟轨道后张法预应力混凝土简支箱梁（双线，现浇，CRTSⅡ型板式无砟轨道，跨度23.1m，与31.1m等高)Ⅱ. 时速350公里高速铁路有砟轨道后张法预应力混凝土简支箱梁（双线，预制，跨度31.5m）Ⅴ. 时速350公里高速铁路有砟轨道后张法预应力混凝土简支箱梁（双线，预制，跨度23.5m，与31.5m等高)57 时速350公里高速铁路常用跨度梁桥面附属设施（梁宽12.6m）通桥（2013）8388A1经规标准函[2013]78号Ⅰ-1. 时速350公里高速铁路无砟轨道后张法预应力混凝土简支箱梁（双线，预制，CRTSⅠ型板式、双块式等无砟轨道，跨度23.5m）Ⅰ-2. 时速350公里高速铁路无砟轨道后张法预应力混凝土简支箱梁（双线，预制，CRTSⅡ型板式无砟轨道，跨度23.5m）Ⅱ-1. 时速350公里高速铁路无砟轨道后张法预应力混凝土简支箱梁（双线，预制，CRTSⅠ型板式、双块式等无砟轨道，跨度31.5m）Ⅱ-2. 时速350公里高速铁路无砟轨道后张法预应力混凝土简支箱梁（双线，预制，CRTSⅡ型板式无砟轨道，跨度31.5m）Ⅳ-1. 时速350公里高速铁路无砟轨道后张法预应力混凝土简支箱梁（双线，预制，CRTSⅠ型板式、双块式等无砟轨道，跨度19.5m）Ⅳ-2. 时速350公里高速铁路无砟轨道后张法预应力混凝土简支箱梁（双线，预制，CRTSⅡ型板式无砟轨道，跨度19.5m）58 通桥（2013）2322-[Ⅰ、Ⅱ、Ⅳ～Ⅶ]12经规标准函[2013]78号56通桥（2013）2321A-[Ⅱ、Ⅴ]2经规标准函[2013]78号55通桥（2013）2322A-[Ⅰ、Ⅱ、Ⅳ～Ⅶ]12经规标准函[2013]78号Ⅴ-1. 时速350公里高速铁路无砟轨道后张法预应力混凝土简支箱梁（双线，预制，CRTSⅠ型板式、双块式等无砟轨道，跨度23.5m，与31.5m等Ⅴ-2. 时速350公里高速铁路无砟轨道后张法预应力混凝土简支箱梁（双线，预制，CRTSⅡ型板式无砟轨道，跨度23.5m，与31.5m等高）Ⅵ-1. 时速350公里高速铁路无砟轨道后张法预应力混凝土简支箱梁（双线，现浇，CRTSⅠ型板式、双块式等无砟轨道，跨度31.1m）Ⅵ-2. 时速350公里高速铁路无砟轨道后张法预应力混凝土简支箱梁（双线，现浇，CRTSⅡ型板式无砟轨道，跨度31.1m）Ⅶ-1. 时速350公里高速铁路无砟轨道后张法预应力混凝土简支箱梁（双线，现浇，CRTSⅠ型板式、双块式等无砟轨道，跨度23.1m，与31.1m等Ⅶ-2. 时速350公里高速铁路无砟轨道后张法预应力混凝土简支箱梁（双线，现浇，CRTSⅡ型板式无砟轨道，跨度23.1m，与31.1m等高）Ⅱ. 时速350公里高速铁路有砟轨道后张法预应力混凝土简支箱梁（双线，预制，跨度31.5m）Ⅴ. 时速350公里高速铁路有砟轨道后张法预应力混凝土简支箱梁（双线，预制，跨度23.5m，与31.5m等高)60 时速350公里高速铁路常用跨度梁桥面附属设施（梁宽13.4m）通桥（2013）83881经规标准函[2013]78号61时速350公里高速铁路常用跨度梁桥面附属设施(梁宽12.6m)通桥(2013)8388A1经规标准函[2013]78号Ⅰ. 时速200公里客货共线铁路预制有砟轨道后张法预应力混凝土单线简支箱梁（跨度19.5m）Ⅱ. 时速200公里客货共线铁路预制有砟轨道后张法预应力混凝土单线简支箱梁（跨度23.5m）Ⅲ. 时速200公里客货共线铁路预制有砟轨道后张法预应力混凝土单线简支箱梁（跨度23.5m，与31.5m等Ⅳ. 时速200公里客货共线铁路预制有砟轨道后张法预应力混凝土单线简支箱梁（跨度31.5m）Ⅰ. 时速200公里客货共线铁路预制有砟轨道后张法预应力混凝土双线整孔简支箱梁（跨度19.5m）Ⅱ. 时速200公里客货共线铁路预制有砟轨道后张法预应力混凝土双线整孔简支箱梁（跨度23.5m）Ⅲ. 时速200公里客货共线铁路预制有砟轨道后张法预应力混凝土双线整孔简支箱梁（跨度23.5m，与Ⅳ. 时速200公里客货共线铁路预制有砟轨道后张法预应力混凝土双线整孔简支箱梁（跨度31.5m）63通桥（2014）2232-[Ⅰ～Ⅳ]4经规标准函[2014]16号62通桥（2014）2231-[Ⅰ～Ⅳ]4经规标准函[2014]16号59通桥（2013）2321-[Ⅱ、Ⅴ]2经规标准函[2013]78号58通桥（2013）2322-[Ⅰ、Ⅱ、Ⅳ～Ⅶ]12经规标准函[2013]78号。
客运专线40m预应力混凝土双线简支箱梁设计
客运专线40m预应力混凝土双线简支箱梁设计COLLEGE OF CIVIL ENGINEERINGCENTRAL SOUTH UNIVERSITYCENTRAL SOUTHU NIVERSITY 混凝土桥课程设计指导老师：班级：姓名：学号：中南大学土木工程学院桥梁系二〇一二年九月第一部分混凝土桥课程设计任务书1. 设计题目：客运专线40m预应力混凝土双线简支箱梁设计2. 设计资料（1）桥面布置如图1所示，桥面宽度：12.6m；（2）设计荷载：ZK活载；（3）桥面二恒：200KN/m；（4）主梁跨径：主梁全长40m；（5）结构尺寸图，根据预应力混凝土简支箱梁桥的构造要求设计，可参照图1。
图1 桥面布置图3. 设计依据（1）《铁路桥涵设计基本规范》（TB10002.1-2005）；（2）《铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范》TB10002.3-2005）；（3）《铁路混凝土结构耐久性设计暂行规定》（铁建设函（2005）157号）；（4）《新建铁路桥上无缝线路设计暂行规定》（铁建设函（2003）205号）；（5）《高速铁路设计规范（试行）》(TB 10621-2009)；4. 设计内容（1）进行上部结构的构造布置并初步拟定各部分尺寸。
（2）主梁的设计：<1> 主梁内力计算<2> 主梁预应力钢筋配置及验算<3> 行车道板内力计算及设计<4> 绘制主梁设计图（包括主梁构造图和配筋图）5. 设计成果要求：设计计算书：设计计算说明书用Word文档或手写。
整个说明书应满足计算过程完整、计算步骤清楚、文字简明、符号规范的要求。
封面、任务书和计算说明书用A4纸张打印，按封面、任务书、计算说明书的顺序一起装订成册，交指导老师评阅。
图纸：要求图面整洁美观，比例适当，图中字体采用仿宋体，严格按制图标准作图。
图幅为A3图。
第二部分混凝土桥课程设计计算说明书一、结构尺寸拟定梁高：3.2m(梁高与跨度比满足1/11~1/15)腹板厚：0.8m(变截面在距支座截面7.25m处)顶板厚：0.35m底板厚：0.3m(变截面在距支座截面7.25m处)具体尺寸见附图1跨中截面如下（单位：mm）：二、内力计算及组合荷载与内力的计算如下：桥跨L=40 m1．恒 载由CAD 计算截面特性得（单位：dm ），面积:1122.7618周长:446.6111惯性矩: X: 149265.6411一期恒载：m kN A q /280.6925101122.7618-21=⨯⨯=⋅=γ由题目知二期恒载：2q =200m kN /恒载：q=1q +2q =480.69m kN /2．恒载内力取支座截面、l 41截面、跨中截面进行计算 支座截面：mkN M kN ql V ⋅===09613.82l 41处截面: m kN l q l ql M N l q ql V ⋅=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛-==-=72103.54124124806.94122跨中截面：m kN l q l qlM kN l q ql V ⋅=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯-⨯==⨯-=96138.021*********3. 活 载由规范规定，只计入列车荷载（不计人行道活载）,设计荷载使用ZK 活载冲击系数 ⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+⋅+=+L 30611αμ式中 ()214≥-⋅=h α 取2所以 1.17141=+μ活载内力按照换算均布活载在影响线上加载计算：()Ω⨯⨯=Ω⋅⋅+=K K0.585721内力μ式中 K ——换算均布活载，查《高速铁路设计规范》取用 Ω——加载范围内相应影响线面积分别计算各截面内力如下：（1） 支座截面剪力弯矩影响线如下（左为剪力影响线，右为弯矩影响线，下同 ）：剪力： m 2014021=⨯⨯=Ω 2由0,40==αm l 查表得 m kN K /84.93=其中l 为加载长度，α为最大纵坐标位置（下同）kN V 994.872084.93.58570=⨯⨯=M=0由于是双线，按照90%的折减：kN V 1790.770.92994.87=⨯⨯=M=0（2） l 41 截面 剪力弯矩影响线如下剪力： 211.2575.03021m =⨯⨯=Ω 由0,30==αm l 查表得 m kN K /91.51=kN V 602.9491.50511.255857.0=⨯⨯=弯矩： m 1507.54021=⨯⨯=Ω 2 由41,40==αm l 查表得 m kN K /82.09=m kN M ⋅=⨯⨯=7212.0282.091500.5857由于是双线，按照90%的折减：kN V 1085.290.92602.938=⨯⨯=m kN M ⋅=⨯⨯=12981.630.927212.017（3）跨中处剪力弯矩影响线如下剪力： m 55.02021=⨯⨯=Ω 2由0,20==αm l 查表得 m kN K /103.58= kN V 303.33503.5815857.0=⨯⨯=弯矩： 2200104021m =⨯⨯=Ω 由21,40==αm l 查表得 m kN K /82.06= m kN M ⋅=⨯⨯=9612.5120082.065857.0由于是双线，按照90%的折剪：V546.0kN=⨯⨯20.9303.334=M⋅kNm20.99612.51=⨯⨯=17302.524．内力组合（1）剪力组合（KN）Array（2）弯矩组合(KN.m)三、预应力筋计算与布置1.预应力筋的计算（1）受拉区预应力钢筋假定只有受拉区配有预应力钢筋板顶平均厚'=22588092(12600-8002)=410.7mmh⨯÷⨯f梁截面可换算成如下I形截面（单位：mm）在跨中截面对压应力作用点取矩：'0f (h -)2f P p h KM A ≤查表取=1860pk A f MP =0. 9p pk f f K=2.0 假定0=h 2900mm 解得：p A ≥50119.452mm预应力筋使用半径为15.2mm （A=139mm 2）的钢筋组成的钢丝束取腹板为16束的1615. 2∅ ， 底板为12束的1215.2∅所以 实际=p A 139×（12×12+16×16）=556002mm ≥50119.452mm 满足（2）梁预加应力阶段 在梁预加应力阶段，要满足''.-+-0.7Pi pi gPi tk c c cN e M N f A w w ≥（式1）在正常运营阶段，截面下缘不允许出现拉应力，要满足12.+++-0Pe pe g g qPe c c cN e M M M N A w w ≥（式2）tk f =3.1MPa N =Pi N =Pe N /0.8张拉力N=0.75×pk f ×=p A =77562000N由CAD 计算截面特性可知 主轴距离上、下边缘的距离1y =1246.29mm 21y =3200-=1953.71y mm惯性矩 =x I 1.49×10134mm 则'103=1.2010mm c w ⨯93=7.6310c w mm ⨯由式1，代入数据得：由式2，代入数据得：根据构造要求及具体条件预应力筋配筋如下图（单位mm ）此时2222215012+65016=y -=1483.7112+16p e mm ⨯⨯ pi p pe e e e ≥≥ 满足要求2.预应力钢筋的布置在纵向腹板预应力筋弯起角度a 取80，底板取4，tan a D B =，tan 2aT R = ，sin A R a = ，cos BE T a=- ， 0--2i L C X B T =-在平面内N2、N4、N6、N8预应力筋平弯角度取40， N3、N5、N7、N9取80计算特征尺寸数据如下 预应力筋立 面单位（mm ）预应力筋平 面具体布置见图2、图3.四、主梁计算1.截面强度检算按照翼缘位于受拉区的I 字形截面受弯构件检算 （1）正截面强度检算0h =h p =3200-222215012+6501612+16⨯⨯=2730mm ，=33. 5c f MP （用C50混凝土） ， K=2根据《铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范》'+2+123f L b c h ≤, 'f b ='+2+12f b c h =6528.4mm所以 ''b h p p c f f f A f ≥ ，不满足要求，不能按照宽度为'b f 的矩形截面计算此时：确定中心轴位置''=[bx+(b -b)h ]p p c f f f A f代入数解得x=471.4mm满足（0='2a 0.4p x h ≤≤ ）（=1092）mm 由'''00h [(h -)+(b -b)h (h -)]22f c f f xKM f bx ≤ ，代入数得：{ 113440.52×106×2=2.269×1011 }.N mm≤{33.5×（1600×471.4×（2730-471.4/2）+(6528.4-1600)×410.7×（2730-410.7/2））=2.342×1110}.N mm强度满足要求 （2）斜截面强度检算 ①斜截面抗弯强度检算斜截面最不利的位置在预应力筋还未弯起的范围内 由(Z +Z )p p p pb pb KM f A A ≤∑∑P A =55600mm 2 ，=0.9=1674a p pk f f MP ，M=113440.52KN.m ， K=2 左边=2×113440.52=226881.03 KN.m=2.27×1110.N m右边=1674×55600×（3200-222215012+6501612+16⨯⨯-471.4/2）+0=112.3210.N m ⨯左边<右边 满足要求②斜截面抗剪强度检算由前面的预应力筋的构造可知，所有的预应力筋都有弯起 由=0.9sin b p pb v f A a ∑得2222=0.9186055600sin(412+816)/12+16=10633156.15N b v ⨯⨯⨯⨯（（）） 0CV V =3=211364.56610=22729132kv N ⨯⨯不满足+cv b kv v v ≤ ，所以需要适量的布置斜筋与箍筋。