料仓隔墙设计计算手册原版

料仓隔墙设计计算书原

料仓隔墙设计计算书一、工程概况根据本标段混凝土使用地为乐平互通式立体交叉、龙眼园高架桥、三花路高架桥、太院高架桥、芦泡涌大桥、卫东高架桥及涵洞和附属工程，为满足混凝土质量和施工需求，结和现场实际施工情况现于西二环MK62+50位置的线路右侧建立混凝土拌和站，共占地约11000m2。

料仓8个约2800m2，拟设置两座拌和楼，HZS120型，每座拌和楼每小时理论产量可达120m³。

按拌合站配料要求，不同粒径、不同品种分仓存放，不得混堆或交叉堆放，分料仓应采用50cm砼砌筑，2.5m高,采用水泥砂浆抹面，料仓内硬化C20砼浇筑20cm。

隔墙底部采用与之同宽的砼条形基础。

二、设计参数挡墙高度H=2.5m，挡墙厚度B=50cm，墙身采用C25砼浇筑成。

基础采用C25浇筑成的条形基础。

C25混凝土抗压强度设计值fc=mm2，混凝土抗拉强度设计值ft＝ (N/mm2)，混凝土弹性模量Ec＝28000 (N/mm2), 砼强度系数βc＝。

初步设计：条形基础采用500mm×400mm的C25砼浇筑，即b=500mm。

取挡墙钢筋混凝土：25~26KN/M3；每米挡墙荷载N=××25=m。

初步考虑条形基础底部承载力为200KPa。

即：b=500mm，h=400mm，考虑保护层ca=35mm，得h0=h-ca=365mm。

三、条形基础计算1、配筋计算（1）、主筋验算取受弯钢筋为4@φ16，得As=804mm2，N=4，φ＝16mm；ρ＝As/(b*h0)=804/（500*365）=%受拉钢筋为4@φ12，得Asy=452mm2，Ny=4，φy＝12mm；ρy=Asy/(b*h0)=452/（500*365）=%得ξ＝ρ*fy/(α1*fc)=＜ξb=…………………（α1＝）得受压区高度x=ξ*h0=*365=18mm＜2ca，满足要求。

4@φ124@φ16图1 条形基础配筋示意图图1 条形基础配筋示意图（箍筋按照构造进行配筋，计算如下）（2）、箍筋计算如上图1所示进行配筋，初步考虑为2道箍筋，采用φ10@150mm进行布置。

料仓隔墙设计计算书原版

料仓隔墙设计计算书原版Document number：PBGCG-0857-BTDO-0089-PTT1998料仓隔墙设计计算书一、工程概况根据本标段混凝土使用地为乐平互通式立体交叉、龙眼园高架桥、三花路高架桥、太院高架桥、芦泡涌大桥、卫东高架桥及涵洞和附属工程，为满足混凝土质量和施工需求，结和现场实际施工情况现于西二环MK62+50位置的线路右侧建立混凝土拌和站，共占地约11000m2。

料仓8个约2800m2，拟设置两座拌和楼，HZS120型，每座拌和楼每小时理论产量可达120m3。

按拌合站配料要求，不同粒径、不同品种分仓存放，不得混堆或交叉堆放，分料仓应采用50cm砼砌筑，2.5m高,采用水泥砂浆抹面，料仓内硬化C20砼浇筑20cm。

隔墙底部采用与之同宽的砼条形基础。

二、设计参数挡墙高度H=2.5m，挡墙厚度B=50cm，墙身采用C25砼浇筑成。

基础采用C25浇筑成的条形基础。

C25混凝土抗压强度设计值fc=mm2，混凝土抗拉强度设计值ft＝ (N/mm2)，混凝土弹性模量Ec＝28000 (N/mm2), 砼强度系数βc＝。

初步设计：条形基础采用500mm×400mm的C25砼浇筑，即b=500mm。

取挡墙钢筋混凝土：25~26KN/M3；每米挡墙荷载N=××25=m。

初步考虑条形基础底部承载力为200KPa。

即：b=500mm，h=400mm，考虑保护层ca=35mm，得h0=h-ca=365mm。

三、条形基础计算1、配筋计算（1）、主筋验算取受弯钢筋为4@φ16，得As=804mm2，N=4，φ＝16mm；ρ＝As/(b*h0)=804/（500*365）=%受拉钢筋为4@φ12，得Asy=452mm2，Ny=4，φy＝12mm；ρy=Asy/(b*h0)=452/（500*365）=%得ξ＝ρ*fy/(α1*fc)=＜ξb=…………………（α1＝）得受压区高度x=ξ*h0=*365=18mm＜2ca，满足要求。

隔墙计算书

计算书CALCULATION DOCUMENT工程编号：工程名称：项目名称：设计阶段：设计专业：计算内容：专业负责人：计算人：校对人：审核人：日期：________________________________________________________________________________ 3D3S 此处填写设计单位名称Name of the design company here目录1 设计依据 (1)2 计算简图、几何信息 (1)3 荷载与组合 (2)3.1 节点荷载 (3)3.2 单元荷载 (3)3.3 其它荷载 (4)3.4 荷载组合 (4)4 内力位移计算结果 (5)4.1 内力 (5)4.1.1 内力包络及统计 (5)4.2 位移 (10)5 设计验算结果 (13)5.1 设计验算结果图及统计表 (13)5.2 设计验算结果表 (17)附录 (17)1 设计依据《钢结构设计规范》（GB50017-2003）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）《钢结构焊接规范》（GB50661-2011）《钢结构高强度螺栓连接技术规程》（JGJ82-2011）2 计算简图、几何信息计算简图(圆表示支座，数字为节点号)单元编号图各单元信息如下表：注：等肢单角钢的2、3轴分别对应u、v轴3 荷载与组合结构重要性系数： 1.003.1 节点荷载3.2 单元荷载1) 工况号: 0*输入的面荷载:室内轻质隔墙轻钢龙骨水泥纤维板防火墙做法参考：12mm厚水泥纤维板+150mm系列龙骨+100mm厚岩棉（100kg/m3）+12mm厚水泥纤维板水泥板密度2000kg/m3水泥板重量=2000kg/m3*0.024m=48kg/m2岩棉100kg/m3岩棉重量=100kg/m3*0.1m=10kg/m2龙骨及其他荷载27kg/m2合计：（48+10+27）kg/m2注：85kg/m2为恒载面荷载室内隔墙风荷载较小，考虑为恒载其他荷载部分。

料仓计算书

第三届湖北省“结构设计大赛”设计方案设计人：张学强、侯金穗、徐立一、料仓装料部分： <一>形状尺寸1、形状：采用直圆筒状主装料仓，如图所示：2、图中圆筒部分高h1，圆台状部分高h2，其中 h1、 h2由以下过程计算体积：kg mm kg V 6010410039≥⨯⨯-mm 70021≤+h h mm 2002≤h()V h h ≥⨯⨯⨯+++⨯⨯22212460200602004200ππ3、考虑到料仓稳定性，结构体重心较低，圆台倾斜角较小，结合上述计算，最优方案为：mm h 4972= mm h 1181≥4、又考虑到料仓内部加固的箍竹片会占据一定体积，所以使上部略大于计算理论值，最终确定料仓尺寸为：mm h 5501= mm h 1202= <二>加固方法1、圆筒部采用内部竖直方向装配竹片，外部横向加环形竹箍固定的方式。

2、圆台部分采用圆筒部分向内部弯折延续，并且在折点内侧环箍加固及下部外侧环箍加固的方式。

3、为使下部形成圆台状，应将竹片加工成向下部逐渐变窄的尖竹片。

4、弯折处细部结构如图所示：5、安装有环箍部位竹片受力如图所示：<三>竹片加工规格及数据计算1、由于圆筒部分向上部受力越来越小，并且由竹片箍紧，所以主要承力部分为圆台状部分，下面就圆台状部分荷载及稳定性作具体计算分析。

2、圆筒及圆台部分共由N根竹片组成，圆筒部分每根竹片宽度为D，圆台下端宽度为d由几何关系有：mm 200⨯=πNDmm 60d ⨯=πN3、考虑竖直方向荷载，忽略料仓内壁对物料的摩擦力，每根竹片平均分摊荷载1p ，弯折区域总荷载P1满足以下关系：11p P N =⨯ 并且P1在竹片上呈梯形状分布，如图所示：4、忽略物料颗粒之间的摩擦力，圆台底部承受荷载为P2，每根竹片承受竖直向下的集中荷载p2，则满足以下关系：22p P N =⨯5、由几何关系有：kg 6020060221⨯=Pkg 6021=+P P6、P1大小呈梯形分布，在计算端点力矩时可将其看作直接作用于中点，由折点静力（力矩）平衡条件得：0mm 200-mm 35mm 7012=⨯⨯⎪⎭⎫⎝⎛+⨯⎪⎭⎫ ⎝⎛F N P N P则水平距离中心x 处的弯矩为：Fx p x p x xx M ⨯-⨯+⨯⨯⎪⎭⎫ ⎝⎛-=720270007212021xm 10720x 114.5-54x 49000x 546-14000x 54612016-32⋅⨯⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯+⨯⨯=N N可得mm 29x =时弯矩值最大，此时m 426.01max ⋅⨯=N NM 此处的最大正应力为: ZW M maxmax =σ62λ∇=Z W其中： λ为竹片厚度d 2970d+⨯-=∇D 又由： a 60maxMP ≤σ 得： ≥λ0.34mm所以选用0.35mm 厚的竹片，而考虑到在弯矩最大处的安全性，所以在此处外侧额外加一环箍（图中为受力f 处）用以保护结构。

混凝土料棚计算书

中铁六局宜彝高速6标段搅拌站砂石料棚受力计算分析书施工单位：文安县宏达彩板钢构厂砂石料棚，尺寸为37m×92 m（跨度为：23m）。

砂石料棚结构计算书一、基础稳定性验算砂石料棚柱与屋架之间采用刚性连接，连接强度经验算满足受力要求，因此整个结构可以视为一个刚性的整体，在水平外力（风荷载）的作用下，可能出现两种位移现象，一是沿水平受力方向滑动，二是绕最外侧基础脚部转动，现对这两种情况进行验算。

1）沿水平方向滑动可能性分析整个结构自重N=588.04KN，基础与地面之间的摩擦系数μ取0.3，则结构与地面之间的最大静摩擦力：f=μN=0.3×588.04=176.412KN。

经计算，水平外力（风荷载）W=73.78KN，小于最大静摩擦力，因此，结构在风荷载作用下，不会发生水平滑动。

2）绕外侧基础脚部转动可能性分析水平外力（风荷载）对结构产生一个绕最外侧基础脚部旋转的力矩，当这个力足够大时，结构将发生倾覆。

水平外力（风荷载）W=73.78KN，对基础脚部产生的旋转力矩M W=73.78×3=221.34N·m同时结构自身重力将对结构产生一个反方向的旋转力矩，由于此结构各部件基本对称，因此可以设定结构中心点为重心点，则重力产生的旋转力矩M N=588.04×81=47631.24N·mM N＞M W结构在风荷载作用下不会发生任何倾覆。

二、 WG37*92强度校核砂石料棚结构尺寸：跨度：23m，共有4跨，32个钢结构柱，长度为92米，屋面长度为92米。

长度方向分为8个钢结构柱。

支腿高度为10米，屋面高度为12.5米。

根据该产品设计图样及使用工况，砂石料棚主要承受屋面重量、结构重量等永久载荷、承受风载荷、集灰载荷、雪载荷等可变载荷。

1）永久载荷（1）屋面：采用厚度为δ0.35彩钢板，沟槽对沟槽，上压下拼接而成。

制作防水处理。

重量为：13738kg。

（2）檁条：采用40×80×1.2矩形钢管与屋梁焊接而成。

料仓隔墙设计计算书原版

料仓隔墙设计计算书一、工程概况根据本标段混凝土使用地为乐平互通式立体交叉、龙眼园高架桥、三花路高架桥、太院高架桥、芦泡涌大桥、卫东高架桥及涵洞和附属工程，为满足混凝土质量和施工需求，结和现场实际施工情况现于西二环MK62+50位置的线路右侧建立混凝土拌和站，共占地约11000m2。

料仓8个约2800m2，拟设置两座拌和楼，HZS120型，每座拌和楼每小时理论产量可达120m³。

按拌合站配料要求，不同粒径、不同品种分仓存放，不得混堆或交叉堆放，分料仓应采用50cm砼砌筑，2.5m高,采用水泥砂浆抹面，料仓内硬化C20砼浇筑20cm。

隔墙底部采用与之同宽的砼条形基础。

二、设计参数挡墙高度H=2.5m，挡墙厚度B=50cm，墙身采用C25砼浇筑成。

基础采用C25浇筑成的条形基础。

C25混凝土抗压强度设计值fc=11.9N/mm2，混凝土抗拉强度设计值ft＝1.27 (N/mm2)，混凝土弹性模量Ec＝28000 (N/mm2), 砼强度系数βc＝1.00。

初步设计：条形基础采用500mm×400mm的C25砼浇筑，即b=500mm。

取挡墙钢筋混凝土：25~26KN/M3；每米挡墙荷载N=2.5×0.5×25=31.25KN/m。

初步考虑条形基础底部承载力为200KPa。

即：b=500mm，h=400mm，考虑保护层ca=35mm，得h0=h-ca=365mm。

三、条形基础计算1、配筋计算（1）、主筋验算取受弯钢筋为4@φ16，得As=804mm2，N=4，φ＝16mm；ρ＝As/(b*h0)=804/（500*365）=0.44%受拉钢筋为4@φ12，得Asy=452mm2，Ny=4，φy＝12mm；ρy=Asy/(b*h0)=452/（500*365）=0.25%得ξ＝ρ*fy/(α1*fc)=0.049＜ξb=0.55…………………（α1＝1.00）得受压区高度x=ξ*h0=0.049*365=18mm＜2ca，满足要求。

料仓围墙及隔墙

砖墙砌好后，双面用水泥砂浆粉刷，顶部用水泥砂浆找平。粉刷和顶部找平前，事先用水将墙面淋湿。兼做外墙和围护墙的，外侧压石灰膏，然后和围墙同时涂刷外墙涂料。
具体结构尺寸和做法详见料仓隔墙布置图。
二、安全交底内容
1、上班必须戴安全帽，不准穿拖鞋及易滑鞋；严禁上班前及上班时喝酒；
2、各专业工种必须持证上岗，严禁无证操作；
料仓砌筑时，砖墙的水平灰缝厚度和竖向灰缝宽度控制在10㎜，但不小于8㎜，也不大于12㎜㎜。水平灰缝的砂浆饱满度不应低于85%，按建筑施工规范搭接和错缝。
墙与构造柱及转角处，沿墙高每500㎜设置2φ6拉结筋，每边伸入墙内不少于600㎜。
砖墙的转角处和交接处应同时砌起，对不能同时砌而必须留槎时，应砌成斜槎，斜槎长度不应小于高度的2／3。如留置斜槎有空难时，除转角外，也可留直槎，但必须砌成阳槎，并加设2φ6拉结筋。
3、夜间施工必须有足够的照明；
4、所有参加施工的作业人员必须进行岗前安全培训教育及考核，未通过考核者不准上岗。
5、施工现场设置醒目的安全标语和安全警示标志；
6、施工用电不得乱接乱用，防止电缆碰破漏电，并应由专业电工作业，严格按有关规定安装线路及设备，用电设备都要安装接地线，不合格的电料器材严禁使用。
交底人
复核
接收人
技术安全交底记录
签发：年月日
工程名称
混凝土拌和站
交底位
工程部位
料仓围墙及隔墙
接收单位
一、技术交底内容
隔墙采用M7.5混合砂浆砌MU10普通标准粘土砖。靠外侧兼做围墙，高度3.0m,内分隔及围护墙高3.0m,墙厚0.5m,隔墙长度为60m,每仓宽度24m，用于砂石待检仓、合格仓;隔墙长度54m的有三个仓，分别24m、30m、30m，用于砂石备料仓。沿墙每5.5m设一截面500mm×500mm的钢筋混凝土构造柱，纵墙构造柱顶预埋带爪钢板，用以和钢棚柱连接。

料仓隔墙设计计算手册原版

料仓隔墙设计计算手册原版文件编码（GHTU-UITID-GGBKT-POIU-WUUI-8968）料仓隔墙设计计算书一、工程概况根据本标段混凝土使用地为乐平互通式立体交叉、龙眼园高架桥、三花路高架桥、太院高架桥、芦泡涌大桥、卫东高架桥及涵洞和附属工程，为满足混凝土质量和施工需求，结和现场实际施工情况现于西二环MK62+50位置的线路右侧建立混凝土拌和站，共占地约11000m2。

料仓8个约2800m2，拟设置两座拌和楼，HZS120型，每座拌和楼每小时理论产量可达120m3。

按拌合站配料要求，不同粒径、不同品种分仓存放，不得混堆或交叉堆放，分料仓应采用50cm砼砌筑，2.5m高,采用水泥砂浆抹面，料仓内硬化C20砼浇筑20cm。

隔墙底部采用与之同宽的砼条形基础。

二、设计参数挡墙高度H=2.5m，挡墙厚度B=50cm，墙身采用C25砼浇筑成。

基础采用C25浇筑成的条形基础。

C25混凝土抗压强度设计值fc=11.9N/mm2，混凝土抗拉强度设计值ft＝1.27(N/mm2)，混凝土弹性模量Ec＝28000(N/mm2),砼强度系数βc＝1.00。

初步设计：条形基础采用500mm×400mm的C25砼浇筑，即b=500mm。

取挡墙钢筋混凝土：25~26KN/M3；每米挡墙荷载N=2.5×0.5×25=31.25KN/m。

初步考虑条形基础底部承载力为200KPa。

即：b=500mm，h=400mm，考虑保护层ca=35mm，得h0=h-ca=365mm。

三、条形基础计算1、配筋计算（1）、主筋验算取受弯钢筋为4@φ16，得As=804mm2，N=4，φ＝16mm；ρ＝As/(b*h0)=804/（500*365）=0.44%受拉钢筋为4@φ12，得Asy=452mm2，Ny=4，φy＝12mm；ρy=Asy/(b*h0)=452/（500*365）=0.25%得ξ＝ρ*fy/(α1*fc)=0.049＜ξb=0.55…………………（α1＝1.00）得受压区高度x=ξ*h0=0.049*365=18mm＜2ca，满足要求。

料仓隔墙设计计算手册原版

料仓隔墙设计计算手册原版文件编码（GHTU-UITID-GGBKT-POIU-WUUI-8968）料仓隔墙设计计算书一、工程概况根据本标段混凝土使用地为乐平互通式立体交叉、龙眼园高架桥、三花路高架桥、太院高架桥、芦泡涌大桥、卫东高架桥及涵洞和附属工程，为满足混凝土质量和施工需求，结和现场实际施工情况现于西二环MK62+50位置的线路右侧建立混凝土拌和站，共占地约11000m2。

料仓8个约2800m2，拟设置两座拌和楼，HZS120型，每座拌和楼每小时理论产量可达120m3。

按拌合站配料要求，不同粒径、不同品种分仓存放，不得混堆或交叉堆放，分料仓应采用50cm砼砌筑，2.5m高,采用水泥砂浆抹面，料仓内硬化C20砼浇筑20cm。

隔墙底部采用与之同宽的砼条形基础。

二、设计参数挡墙高度H=2.5m，挡墙厚度B=50cm，墙身采用C25砼浇筑成。

基础采用C25浇筑成的条形基础。

C25混凝土抗压强度设计值fc=11.9N/mm2，混凝土抗拉强度设计值ft＝1.27(N/mm2)，混凝土弹性模量Ec＝28000(N/mm2),砼强度系数βc＝1.00。

初步设计：条形基础采用500mm×400mm的C25砼浇筑，即b=500mm。

取挡墙钢筋混凝土：25~26KN/M3；每米挡墙荷载N=2.5×0.5×25=31.25KN/m。

初步考虑条形基础底部承载力为200KPa。

即：b=500mm，h=400mm，考虑保护层ca=35mm，得h0=h-ca=365mm。

三、条形基础计算1、配筋计算（1）、主筋验算取受弯钢筋为4@φ16，得As=804mm2，N=4，φ＝16mm；ρ＝As/(b*h0)=804/（500*365）=0.44%受拉钢筋为4@φ12，得Asy=452mm2，Ny=4，φy＝12mm；ρy=Asy/(b*h0)=452/（500*365）=0.25%得ξ＝ρ*fy/(α1*fc)=0.049＜ξb=0.55…………………（α1＝1.00）得受压区高度x=ξ*h0=0.049*365=18mm＜2ca，满足要求。

水泥粉料仓计算书【专业版】

水泥粉料仓计算书【专业版】(文档可以直接使用，也可根据实际需要修订后使用,可编辑放心下载）1：仓段计算1.1：直段：（一）受力分析（标准值）直段高H=8.7m 直径D=6m H/D=8.7/6=1.45 接近1.5 ，且D>4m，可按深仓理论计算。

仓顶荷载：袋式除尘器：424kg,其它等共600kg～kg/m仓顶自重1211kg～65kg/m。

壁板：δ=4 31.4kg/m2δ=5 39.25kg/m2u：贮料与摩擦系数，k：侧压力系数k=tg(450-φ/2)s：仓顶到计算截面距离p：水力半径Cn：水平压力修正系数Cv：垂直压力修正系数。

r：贮料密度.1.6t/m3=15.68KN/m3(二、) 壁板厚度及横劲1、区段A：高度（0～.1.25m）a、壁板厚度：P环=18.12KN/m P压=18.12KN/m取δ=4mmσ切=[(18.12/9.8)x100]/(0.4x100)=46.2kg/cm2σ法Arrayσ总=b、横劲r2）径向力：Nφ=o）=14.56 KN/m环向力：Nθ=cos9o ctg9o=28.41 KN/m环向拉力：T=14.56x3xcos9o=43.14 KN=4.4T取[10 A=12.74Cm2λ=4402/12.74=345kg/ cm22、区段：Ca、壁板厚度：P环=92.43KN/m P压=3.73+37.74=41.47KN/m 取δ=5mmσ切=[(92.43/9.8)x100]/(0.5x100)=188.7kg/cm2σ法=[(41.47/9.8)x100]/(0.5x100)=84.63kg/cm2σ总=207kg/cm2<1700 kg/cm2b、横劲环向力P环=80.67KN/m N环=100.84KN/m取[10 A=12.74Cm2λ=23、区段：Da、壁板厚度：P环=103.5KN/m P压=4.29+49.36=53.65KN/m 取δ=6mmσ切=[(103.5/9.8)x100]/(0.6x100)=176kg/cm2σ法=[(53.65/9.8)x100]/(0.6x100)=91.24kg/cm2σ总=198kg/cm2<1700 kg/cm2b、横劲环向力P环=92.43KN/m N环=113.22KN/m取[14 A=18.51Cm2 λ=21.2、锥段：法向拉力：P N=ξP V ξ=cos2α+ksin2α=0.5 k=0.3333 α=60o 环向拉力：N P=P N ctgαl=38.838 l斜拉力：Nmin=(l ctgαl/2){P V+[ r(sinα)/(3 l2) ] (l3- l13 )}吊挂设备引起的斜拉力忽略+34.8x152+2x48.1x402=579698 cm4W=7246 cm3λ跨中=(36.27x100000)/7246=500kg/ cm2 2;排架2．1：荷载1、贮料：350t自重：21.682t附属物重：1.5t2、风载：W=ΒZ U s U z W o=51kg/m2W O基本风压35kg/m2(北京地区十年一遇最大风力)U s<0.7U z=1.14βZ =1.83自振周期T=0.56+0.4x10-3(h2/D)h=19.75mD=6mT=0.586s>0.25s所以考虑风振系数βZ =1+[(ξυφZ)/ U z ]=1+[(1.88)/ 1.14 ]=1.83风载作用点：S=6x8.7x(8.7/2+4.81)+(6+0.4)x(4.841/20x(4.841x2/3)=480+50=530Z=7.8m风载P=51xA=51x67.69=3452kg2．2；内力：1、立柱：N1=(350+21682+1.5)/4=93.3t用L80x8 A=12.3 cm2λ=2675/1.57=217 kg/ cm2<250 kg/ cm2②N压=1.726t λ=424.3/2.44=174>150φ=0.932 λ=23、连接件：①斜撑螺栓：M20 精制螺栓抗剪承载力4.241t/个3x4.241t=12.723t②立站：M36 地脚螺栓抗剪承载力8.99t/个4x8.99t=35.96t毕业设计题目一榀框架计算书班级土木工程 2006级高本学生姓名孟凡龙指导老师2021.5摘要本工程为济南某综合教学楼楼，主体三层，钢筋混凝土框架结构。