栈桥计算书(75t履带吊)

合集下载

栈桥(便桥)计算方案

栈桥工程计算方案一、结构形式栈桥总长45m，宽6m，北起大桥左幅5#墩至右幅6#墩，起止里程为K11+975~K12+020，根据水文调查与施工需要拟暂定栈桥面标高为3.5m，栈桥根据场地形、地貌，河床变化以及施工条件布置按每15m设置一跨，共3跨，在4号墩处与施工便道衔接，为适应栈桥钢构件温度变化,栈桥每隔一定距离设一道温度缝。

采用Φ800×10mm钢管桩基础与“321”贝雷桁架梁结构，采用I56工字钢作为栈桥下横梁,其上搁置“321”军用贝雷梁，贝雷梁上搁置横、纵向分配梁，然后铺设桥面板；贝雷梁上铺I16@40工字钢纵向分配简支梁（每一跨纵向10片型钢）、两列单层双排321贝雷桁架梁与I25a@150横向分配梁、桥面上敷设δ=12mm钢板宽为4.2米, 桥跨为15 m。

二、荷载布置l、上部结构恒重(6米宽计算)(1) δ10钢板：6×l×0.01×7.85×10=4.71KN／m(2) I14向分配梁:3.56／m(3) I25a横向分配梁：2.67KN／根(4)贝雷梁：6.66 KN／m(5)HK600a下横梁：12.45KN／根2、活荷载(1) 20t砼车(2) 履带吊50t，0.18Mpa(3) 施工荷载及人群荷载：4KN／㎡考虑栈桥实际情况，同方向车辆间距不小于24米，即一跨内同方向最多只布置一辆重车，并考虑满载砼罐车和空载砼罐车错车。

三、上部结构内力计算<一>桥面钢板内力1、20t砼车作用荷载分析(计算宽度取0.5m)：①白重均布荷载：q1=0.5×0.01×10×7.85=0.392KN／m②施工及人群荷载：不考虑与砼车同时作用③20t砼车轮压：60／0.6=100KN／m由荷载分析可确定，自重荷载及施工人群荷载可忽略不计。

跨中弯矩M=ql²/8=0.125×100×0.352=1.53125KN·mW=bh²／6=0.5×0.01²/6=0.833×10-6m³σ=M/W=183.8MPa<[σ]=200Mpa满足强度要求。

钢栈桥计算书

钢栈桥计算书目录1、设计概况 (3)2、设计目标 (3)3、设计规范 (3)4、设计等级 (3)5、材料及参数 (4)6、设计荷载 (4)6.1 恒载 (5)6.2 活载 (5)7、荷载组合 (5)8、计算结果 (5)8.1 计算模型及边界条件设置 (5)8.2 计算结果分析 (6)8.2.1 桥面板强度计算结果 (6)8.2.2 桥面纵向分配梁强度计算结果 (7)8.2.3 贝雷片强度计算结果 (8)8.2.4 贝雷梁刚度计算结果 (10)8.2.5 花架强度计算结果 (10)8.2.6 桩顶分配梁强度计算结果 (11)8.2.7 桩顶分配梁刚度计算结果 (12)8.2.8 桩间联系强度计算结果 (13)8.2.9 钢管桩强度计算结果 (15)8.2.10 钢管桩稳定性计算结果 (16)9、施工注意事项 (19)主钢栈桥计算书1、设计概况栈桥平台通道宽为 6.0m，为多跨型钢连续梁桥，计算跨径布置为 12m。

桥梁结构布置形式为：桥面板采用 8mm 厚钢板，钢板下设 I10a纵向分配梁，间距为 30cm；纵向分配梁下采用 321 型贝雷梁，贝雷梁每隔 3 米设置一道支撑架，支撑架采用 L63*5 角钢，贝雷梁与桥面横向分配梁采用卡扣螺栓固定，贝雷梁与栈桥下部结构采用柱顶分配梁与钢管桩，柱顶分配梁采用双拼I45b，跨中钢管桩采用φ630×10mm，间距4.5m，为了保证钢管立柱结构的稳定，钢管间设剪刀撑，剪刀撑采用槽钢[16b，结构杆件之间采用栓接连接。

栈桥每隔4-5跨设置一处制动墩。

由于钢管桩支撑位置贝雷片竖杆应力集中，故在钢管桩支撑位置处的贝雷片竖杆采用双拼8#槽钢进行加强，保证竖杆强度。

2、设计目标本次计算的设计目的为：（1）确定通行车辆荷载；（2）确定各构件计算模型及边界约束条件；（3）验算各构件强度与刚度；（4）验算钢管桩稳定性。

3、设计规范(1) 装配式公路钢桥多用途使用手册[M] （人民交通出版社）(2) 《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2015）(3) 《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T3650—2020）(4) 《港口工程荷载规范》JTS144-1-2010(5) 《钢结构设计规范》（GB50017-2017）(6) 《公路工程技术标准》（JTGB01-2014）(7) 《路桥施工计算手册》（人民交通出版社）4、设计等级(1) 设计荷载：验算荷载考虑单车道 70t 砼罐车、80t履带吊整机工作质量、80t旋挖钻机，履带长度为6.054m，冲击系数采用1.3Hz，由于考虑验算荷载较大，故此处忽略行人荷载及其它荷载。

栈桥详细计算书

目录1、编制依据及规范标准 (4)1．1、编制依据 (4)1.2、规范标准 (4)2、主要技术标准及设计说明 (4)2.1、主要技术标准 (4)2.2、设计说明 (4)2.2.1、桥面板 (5)2.2.2、工字钢纵梁 (5)2.2.3、工字钢横梁 (5)2.2.4、贝雷梁 (5)2.2.5、桩顶分配梁 (5)2.2.6、基础 (6)2.2.7、附属结构 (6)3、荷载计算 (6)3.1、活载计算 (6)3.2、恒载计算 (7)3.3、荷载组合 (7)4、结构计算 (7)4.1、桥面板计算 (8)4.1.1、荷载计算 (8)4.1.2、材料力学性能参数及指标 (9)4.1.3、力学模型 (9)4.1.3、承载力检算 (9)4.2、工字钢纵梁计算 (10)4.2.1、荷载计算 (10)4.2.2、材料力学性能参数及指标 (11)4.2.3、力学模型 (11)4.2.4、承载力检算 (11)4.3、工字钢横梁计算 (13)4.3.1、荷载计算 (13)4.3.2、材料力学性能参数及指标 (13)4.3.3、力学模型 (14)4.3.4、承载力检算 (14)4.4、贝雷梁计算 (15)4.4.1、荷载计算 (15)4.4.2、材料力学性能参数及指标 (16)4.4.3、力学模型 (16)4.4.4、承载力检算 (17)4.5、钢管桩顶分配梁计算 (18)4.5.1、荷载计算 (18)4.5.3、力学模型 (19)4.5.4、承载力检算 (19)4.6、钢管桩基础计算 (19)4.6.1、荷载计算 (19)4.6.2、桩长计算 (20)4.7、桥台计算 (20)4.7.1、基底承载力计算 (21)附件：栈桥计算书1、编制依据及规范标准1．1、编制依据（1）、现行施工设计标准（2）、现行施工安全技术标准1.2、规范标准（1）、公路桥涵设计通用规范（JTGD60-2004）（2）、公路桥涵地基与基础设计规范（JTJ024-85）（3）、公路桥涵钢结构及木结构设计规范（JTJ 025-86）2、主要技术标准及设计说明2.1、主要技术标准桥面宽度：4.5m设计荷载：75t履带吊（负载10t）及公路—Ⅰ级汽车荷载栈桥全长：105m、51m起止里程：K18+980.5～K19+100、K19+320～K19+380，2.2、设计说明根据本工程特点和现场地形水文条件，考虑施工周期和地方资源，跨后横河及七工段直河施工便道采用下承式受力栈桥、路基相结合的结构形式，中间考虑Ⅸ通航要求。

栈桥计算书

富绥松花江大桥栈桥计算单计算：复核：项目负责：项目总工：中铁大桥局集团第二工程有限公司二○○九年六月十三日栈桥计算单一、上部结构栈桥结构为桥面采用10mm 厚Q235A 钢板，钢板上部加焊φ6钢筋以防车辆打滑。

下面铺设普通I 22a 型钢分配梁，间距330mm ，I 22a 型钢分配梁支撑于H588型钢顶面并与之固定，H588型钢下面设置桩顶分配梁工40a 与桩顶连接。

（一）I 22a 型钢分配梁I 22a 型钢分配梁按承受8.9m 3混凝土搅拌运输车26.6t 荷载检算, 出现特殊情况，当中、后轴只有其中一轴受力时,其最不利集中荷载为10.2t ，轮胎宽度为0.6m ，均布力q=10.2t ÷0.6m=17t/m 。

冲击系数为1.3， H588型钢中心间距为1400mm 布置，按简支梁检算，受力简图如下：（1）计算模型m kN xM ⋅=⨯⨯=465.36]2170[3.17.04.02I 22a 型钢W=309.6 cm 3，a1708.1176.309465.363MP MPa cmm kN w M <=⋅==σ （合格）（二）H588型钢主梁H588型钢自重为145.82KG/m ，每延米桥面系重为78.5KG/m ×1.4m+33KG/m ×1.4m ×3根=248KG 。

H588型钢上均布荷载q=145.82+248KG=3.94KN/m 。

1、混凝土搅拌运输车荷载H588型钢按承受8.9m 3混凝土搅拌运输车中、后轴处于跨中位置，后方5m 处第二辆8.9m 3混凝土搅拌运输的工况。

栈桥中部单根H588型钢最为不利：（1）、计算模型：（2）、弯矩图：（3）、剪力图通过以上计算结果，可以得出： Mmax=452.39KN.m单根H588型钢W=3853cm 3，a1704.117385339.4523MP MPa cmm kN w M <=⋅==σQmax=144.09KNτmax=QmaxSx ÷（I ×d ）=144.09kN ×2154.45cm 3÷113283 cm 4÷1.2 cm =22.8 MPa ＜〈τ〉=110Mpa 合格 2、50t 履带吊荷载50t 履带吊走行于H588型钢跨中处，吊重20t 横桥向处于临界倾覆状态，单侧履带作用于双根一组H588型钢上。

之江大桥栈桥计算书

栈桥计算1、上部结构恒重（7米宽计算）⑴δ=12mm 钢板：7×1×0.012×7.85×10=6.59kN/m ⑵I14纵向分配梁:2.87kN/m ⑶I28横梁:2.20kN/m ⑷贝雷梁:6.66kN/m ⑸2H50下横梁:13.27kN/根 2、活荷载⑴30t 砼罐车（需在栈桥上错车）⑵65t 履带吊:自重650kN +吊重300kN业⑶施工及人群荷载：4kN/m 2考虑栈桥实际情况，同方向车辆间距不小于12米，即一跨内同方向最多只布置一辆重车。

3、各构件规格及其几何性质如下3.1、桩：υ800×10钢管桩A ＝2.48×10-2m 2I ＝1.94×10-3m 4W ＝3.9×10-3m 33.2、下横梁：2H50型钢A ＝2.28×10-2m 2 I ＝9.56×10-4m 4 W ＝3.82×10-3m 3 3.3、横向分配梁：I28a 型钢横向分配梁间距1500mm A ＝5.54×10-3m 2 I ＝0.71×10-4m 4 W ＝5.08×10-3m 3 3.4、纵向分配次梁： I14 纵向分配梁间距400mm A ＝2.15×10-3m 2 I ＝0.71×10-5m 4 W ＝1.02×10-4m 3 3.5、面板： t=12mm根据栈桥跨径布置形式，最大跨径为12m ，计算只针对最不利跨径进行验算。

4、贝雷梁栈桥计算贝雷梁栈桥分7m 和8m 宽两种，最大跨径均为12m ，主纵向分别为6榀和8榀贝雷，基础分别为2排和3排桩，根据结构形式，7m 宽贝雷梁栈桥更不利。

对7m 宽贝雷梁栈桥进行验算。

1）、贝雷梁内力计算按最大跨径12米跨栈桥计算由于桩布置为两排，其计算跨径为L=12m(按简支计算)。

⑴ 弯矩M ，其跨中弯矩影响如下：①30t 砼车（一辆）布置在跨中，同时与空车会车荷载分析：②65t 履带吊布置在跨中时自重均布荷载：q1=18.32kN/m施工及人群荷载:不考虑与履带吊同时作用65t履带吊轮压：q=172.8kN/m=2527.56kN.m③人群Mmax3=504127.040.1252=⨯⨯⨯ kN.m恒载M=0.125×18.32×122=329.76kN.mq恒=6.59+2.87+2.20+6.66=18.32kN/m选用3组双排单层贝雷架，则[M]=1576.4×3=4729.2kN·mMmax= Mmax2=2527.56kN·m<[M]= 4729.2kN·m 满足强度要求。

栈桥设计计算

洞头峡跨海特大桥施工栈桥设计计算计算：复核：总工程师：二O一二年六月目录1工程简介 (12)2计算依据 (12)3荷载参数及组合 (13)3.1基本可变荷载 (13)3.2其他可变作用 (15)3.3荷载组合 (17)4主栈桥结构计算 (17)4.1桥面板计算 (17)4.2主梁计算 (23)4.3桩顶分配梁计算 (29)4.4桩基础计算 (30)5支栈桥结构计算 (32)5.130#-32#墩支栈桥贝雷梁计算 (32)5.2其余墩支栈桥贝雷梁计算 (36)5.3钢管桩计算 (40)1工程简介本标段为77省道延伸线龙湾至洞头疏港公路工程第7合同段，路线起于本项目主线（K34+271.518），起点桩号LK0+000，以隧道穿过内深门山后，与洞头五岛相连公路相接，建特大桥跨过洞头峡后，终于小朴码头，洞头新城二期海滨路交叉口，终点桩号LK3+720.279，路线长度3.72Km。

洞头峡跨海特大桥全长2630m，主桥采用（70+2×125+70）m连续刚构，引桥为预应力砼连续箱梁，跨径布置为5×30m+（30+50+2×30）m+4×（5×50）m+（70+2×125+70）m+6×50m+2×（5×50）m+5×30m。

水中墩施工需搭设栈桥及作业平台，栈桥分为主栈桥及支栈桥两种形式。

为满足通航需求，栈桥在30#、31#墩之间断开分为南、北两座，其中南侧主栈桥长约1170m，北侧主栈桥长约1200m。

栈桥桥面宽均为7m，顶面高程为7.0m。

主栈桥断面布置如图1，支栈桥断面布置如图2。

图1主栈桥断面布置图（单位：cm）图2支栈桥断面布置图（单位：cm）2计算依据(1）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；(2）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）；(3）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）；(4）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）；(5）《装配式公路钢桥多用途使用手册》（黄绍金等编著）人民交通出版社。

75-20t-桥式起重机设计计算书

75/20T 桥式起重机设计计算书1. 主要技术参数1.1. 主起升机构起重量75t（750kN）起升速度 4.79m/min起升高度16m工作级别M51.2. 副起升机构起重量20t（200kN）起升速度7.16m/min起升高度18m工作级别M51.3. 小车行走机构行走速度32.97m/min工作级别M5轮距 3.3m轨距 3.4m1.4. 大车行走机构行走速度75.19m/min工作级别M5轮距 5.1m轨距16.5m2. 机构计算2.1.主起升机构主起升机构为单吊点闭式传动，卷筒按螺旋绳槽、双联卷筒、单层缠绕设计。

2.1.1. 钢丝绳A. 钢丝绳最大拉力S max：S max = 1.02Qα q ηh=1.02×7500002×5×0.97= 78868 N式中，Q ——额定起升载荷，Q = 750000 N；α——进入卷筒的钢丝绳分支数，对于双联卷筒，α = 2；q ——滑轮组倍率，q = 5；ηh——滑轮组效率，ηh =0.97。

B. 钢丝绳最小直径d min：d min = C S max= 0.1×78868 = 28.08 mm式中，C ——钢丝绳选择系数，C = 0.1；C. 钢丝绳选择按6×19W+FC-28-170-I -光-右交型钢丝绳，d = 28mm，σb= 1700MPa（钢丝绳公称抗拉强度），钢丝破断拉力总和S0= 492500N，钢丝绳实际安全系数：n =S0S max=49250078868= 6.24> 5，通过。

钢丝绳型号为：6×19W+FC-28-170-I -光-右交GB1102-742.1.2. 卷筒尺寸与转速A. 卷筒直径卷筒最小直径D min≥（e-1)d=17×28=476mm，式中，e ——筒绳直径比，e = 20；取D0=800mm（卷筒名义直径），实际直径倍数e s= 80028= 28.57> 18，满足。

栈桥详细计算书讲解

1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。

目录1、编制依据及规范标准 (4)1．1、编制依据 (4)1.2、规范标准 (4)2、主要技术标准及设计说明 (4)2.1、主要技术标准 (4)2.2、设计说明 (5)2.2.1、桥面板 (5)2.2.2、工字钢纵梁 (5)2.2.3、工字钢横梁 (5)2.2.4、贝雷梁 (5)2.2.5、桩顶分配梁 (5)2.2.6、基础 (5)2.2.7、附属结构 (6)3、主要工程数量 (6)4、荷载计算 (7)4.1、活载计算 (7)4.2、恒载计算 (7)4.3、荷载组合 (8)5、结构计算 (8)5.1、桥面板计算 (9)5.1.1、荷载计算 (9)5.1.2、材料力学性能参数及指标 (9)5.1.3、力学模型 (10)5.1.3、承载力检算 (10)5.2、工字钢纵梁计算 (10)5.2.1、荷载计算 (10)5.2.2、材料力学性能参数及指标 (11)5.2.3、力学模型 (11)5.2.4、承载力检算 (12)5.3、工字钢横梁计算 (13)5.3.1、荷载计算 (13)5.3.2、材料力学性能参数及指标 (13)5.3.3、力学模型 (14)5.3.4、承载力检算 (14)5.4、贝雷梁计算 (15)5.4.1、荷载计算 (15)5.4.2、材料力学性能参数及指标 (16)5.4.3、力学模型 (16)5.4.4、承载力检算 (16)5.5、钢管桩顶分配梁计算 (17)5.5.1、荷载计算 (17)5.5.3、力学模型 (18)5.5.4、承载力检算 (18)5.6、钢管桩基础计算 (19)5.6.1、荷载计算 (19)5.6.2、桩长计算 (19)5.7、桥台计算 (21)5.7.1、基底承载力计算 (21)栈桥计算书1、编制依据及规范标准1．1、编制依据（1）、现行施工设计标准（2）、铁三院土工试验报告（3）、现行施工安全技术标准1.2、规范标准（1）、公路桥涵设计通用规范（JTGD60-2004）（2）、公路桥涵地基与基础设计规范（JTJ024-85）（3）、公路桥涵钢结构及木结构设计规范（JTJ 025-86）2、主要技术标准及设计说明根据本工程特点和现场地形水文条件，考虑施工周期和地方资源，跨黄河施工便道采用栈桥、路基相结合的结构形式，黄河中间考虑通航要求。

栈桥起讫里程LDK673+300，终于LDK674+179，设计全长879m，采用跨径布置形式：12m×72+9m+6m。

2.1、主要技术标准桥面宽度：5.0m桥面高程：1112.05m设计荷载：75t履带吊（负载10t）及公路—Ⅰ级汽车荷载桥跨布置：12m×72+9m+6m栈桥全长：108m起止里程：LDK673+300～LDK674+1792.2、设计说明跨黄河栈桥设计荷载主要考虑结构自重和75t履带吊（负载10t）及公路—Ⅰ级汽车荷载荷载。

设计长度879m，栈桥设置位置为东岸河道，起始里程为：LDK673+300～LDK674+179。

现将各部分结构详述如下：2.2.1、桥面板栈桥桥面板材料为A3钢板，钢板厚度为12mm，钢板焊接在中心间距400mm 的I14工字钢纵梁上。

桥面板上设置间距600mm的Φ12钢筋防滑条。

2.2.2、工字钢纵梁桥面板下设置I14工字钢纵梁，工字钢纵梁中心间距400mm，顺桥向设置。

I14工字钢纵梁搁置在中心间距1500mm的I20a工字钢横梁上。

I14纵梁与桥面板及横梁均焊接牢固。

2.2.3、工字钢横梁I14工字钢纵梁下设置中心间距1500mm的I20a工字钢横梁，横桥向设置。

I20a横梁通过U型卡与贝雷片连接牢固。

2.2.4、贝雷梁栈桥采用6片3000mm×1500mm单排单层不加强型贝雷片作为承重梁。

每两片贝雷片通过450mm标准连接片连接成一组，共三组；每组贝雷片设下平联。

组间中心间距2250mm，组间通过自制[20a连接系连接，保证贝雷梁的整体稳定性。

2.2.5、桩顶分配梁贝雷梁支承在2根I36a工字钢分配梁上，2根I36a分配梁间采用间断焊接。

分配梁嵌入钢管桩内260mm，以保证分配梁的横向稳定性。

贝雷片与分配梁仍采用U型卡连接牢固。

2.2.6、基础2.2.6.1、桥台东岸LDK673+330处设重力式桥台，桥台基础底面尺寸为6200×1400mm，其余为钢管桩基础。

桥台台帽顶贝雷片位置预埋δ＝20mm的钢板，防止压碎桥台混凝土。

桥台基础采用C25混凝土，设一层Φ16钢筋网片，台背采用C30混凝土，设一层Φ16钢筋网片。

2.2.6.2、钢管桩基础基础采用Φ600×10mm钢管桩，每排3根，中心间距2250mm。

钢管桩间采用[20a连接系连接，桩顶设260mm凹槽，2根I36a工字钢分配梁嵌入钢管桩中。

其中LDK673+438钢管桩外设草袋围堰护坡，护坡坡度1：1.5。

钢管桩底高程1091.60m，桩顶高程1110.098m，钢管桩长度19.0m，钢管桩伸入局部冲刷线下12.6m。

2.2.7、附属结构栈桥栏杆立柱采用Φ60×1000mm钢管焊接在I20a横梁上，钢管立柱间距1500mm，立柱间采用Φ40钢管连接。

栈桥两侧每隔10m设置一道警示灯，以便夜间起到警示作用，防止船舶撞击栈桥。

栈桥中间位置设置12m提升门架，详见下图:3、主要工程数量本栈桥起始里程：LDK673+330，终点里程：LDK674+179，中心里程：LDK673+754.5。

跨径布置为12m×72+9m+6m，栈桥全长879m。

栈桥主要工程数量见表-1：表-14、荷载计算4.1、活载计算本栈桥主要供混凝土罐车、各种机械设备运输及75t履带吊（负载10t）走行，因而本栈桥荷载按每孔一辆75t履带吊（负载10t）荷载及公路—Ⅰ级汽车荷载分别检算，则活载为：履带吊：G=850kN；公路—Ⅰ级汽车荷载：G=550kN。

4.2、恒载计算本栈桥恒载主要为型钢桥面系、贝雷梁及墩顶分配梁等结构自重，见表-2：表-24.3、荷载组合另考虑冰雪等偶然荷载作用，故按以下安全系数进行荷载组合：恒载1.2，活载1.3。

根据《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》规定：临时结构容许应力可提高 1.3（组合Ⅰ）、1.4（组合Ⅱ～Ⅴ）。

本栈桥弯曲容许应力取119854.1=⨯。

4.1=⨯，容许剪应力取MPa203MPa1455、结构计算栈桥结构如下图所示，根据从上到下的原则依次计算如下：5.1、桥面板计算桥面板采用δ＝12mm 钢板，钢板下设中心间距400mm 的I14工字钢纵梁，桥面板净跨径为32cm （I14工字钢翼板宽度为8cm ），桥面板与工字钢纵梁间断焊接，桥面板计算跨径按32cm 计。

5.1.1、荷载计算履带吊机履带宽度（760mm ）及公路—Ⅰ级汽车中、后轮宽度（600mm ）均大于工字钢纵梁间距，故履带吊车及公路—Ⅰ级汽车荷载后轮荷载直接作用在工字钢纵梁上，桥面板不作该种检算，仅对公路—Ⅰ级汽车荷载前轮作用于桥面板跨中进行检算。

根据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004)车辆荷载前轴轴重取30kN ，前轮着地宽度及长度为0.3m ×0.2m ，故按前轴单胎重作为均布荷载计算。

P=30÷2=15kNm kN q /653.0153.1=÷⨯= （单胎宽b 按0.3米计）5.1.2、材料力学性能参数及指标取0.2m 板宽（顺桥向长度），δ＝12mm 钢板进行计算：3622108.46012.02.06m bh W -⨯=⨯==38331088.212012.02.012m bh I -⨯=⨯==20024.0012.02.0m h b A =⨯=⨯=2381110048.61088.2101.2Nm EI ⨯=⨯⨯⨯=-5.1.3、力学模型5.1.3、承载力检算采用清华大学SM Solver 进行结构分析：kNm M 83.0max = kN Q 75.9max =a 、强度检算[]MPa MPa W M 2034.1145173108.41083.036max max=⨯=<=⨯⨯==σσ，合格； []MPa MPa A Q 1191.424001075.93max max=<=⨯==ττ，合格；b 、刚度检算mm f5.1max=，临时结构刚度对结构正常使用及安全运营影响不大，故可采用。

5.2、工字钢纵梁计算I14工字钢纵梁焊接于间距1500mm 的I20工字钢横梁上，按三跨连续梁检算。

5.2.1、荷载计算分别按75t 履带吊（负载10t ）及公路—Ⅰ级汽车荷载验算，I14工字钢纵梁自重m kN g /17.0=，桥面板自重不计。

5.2.1.1、75t 履带吊荷载75t 履带吊履带长宽按4.66m ×0.76m 计算，自重850kN ，顺桥向荷载集度：m kN q /2.91)66.42(8501=⨯÷= ，工字钢纵梁中心间距400mm ，最不利情况应为两根工字钢纵梁受力。

则均布荷载为：m kN g q q /8.11817.02.12.913.11=⨯+⨯=+=。

5.2.1.2、公路—Ⅰ级汽车荷载根据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）相关规定，公路—Ⅰ级汽车荷载为550kN ，（布置图见I14工字钢纵梁力学模型），按集中力计算。

汽车轴重：kN P kN P kN P 1402,1202,30⨯=⨯=后中前＝，轴距：3.0m+1.4m+7m+1.4m 。

5.2.2、材料力学性能参数及指标I14工字钢：461012.7mm I ⨯=35100.1mm W ⨯=22150mm A =26611105.11012.7101.2Nm EI ⨯=⨯⨯⨯=-5.2.3、力学模型5.2.3.1、履带吊荷载作用力学模型:5.2.3.2、公路—Ⅰ级汽车荷载作用力学模型：5.2.4、承载力检算采用清华大学SM Solver 进行结构分析： 5.2.4.1、履带吊荷载作用下I14工字钢纵梁检算kNm M 73.26max = kN Q 107max =a 、强度检算[]MPa MPa W M 203134100.121073.2656max max=<=⨯⨯⨯==σσ，合格； []MPa MPa A Q 1192521502101073max max=<=⨯⨯==ττ，合格；b 、刚度检算mm mm f75.340015004.1max=<=，合格。

5.2.4.2、公路—Ⅰ级汽车荷载作用下I14纵梁检算kNm M 84.44max = kN Q 124max =a 、强度检算[]MPa MPa W M 2031.112100.141084.4456max max=<=⨯⨯⨯==σσ，合格； []MPa MPa A Q 1194.1421504101243max max=<=⨯⨯==ττ，合格；b 、刚度检算mm mm f75.340015008.0max=<=，合格。