资料：T0201 脱丙烷塔
乙烯装置高压脱丙烷塔再沸器结垢及预防对策
乙烯装置高压脱丙烷塔再沸器结垢及预防对策乙烯装置高压脱丙烷塔再沸器是乙烯生产装置中的关键设备之一，它承担着将脱丙烷塔中的轻烃进行分馏的重要作用。
由于再沸器工作条件的特殊性，再沸器常常出现结垢现象，导致设备性能下降、能耗增加、安全隐患等问题。
对再沸器结垢及预防对策进行研究就显得尤为重要。
本文将从结垢原因、预防对策等方面进行探讨。
一、结垢原因1. 沉积物再沸器中由于高温高压下，乙烯在空气中氧化后形成的沉积物是再沸器结垢的主要原因之一。
这些沉积物主要包括碳化物和氧化物，它们会在再沸器内壁上形成一层厚厚的积垢，导致传热效率下降，影响设备的正常运行。
2. 烷基苯酚再沸器中的乙烯裂解产生的烷基苯酚也是造成结垢的重要原因之一。
烷基苯酚在高温高压下易与金属表面发生化学反应，形成难以溶解的结垢物质，加剧了再沸器的结垢问题。
3. 金属腐蚀再沸器工作条件下，金属表面易受到腐蚀，产生金属离子，这些离子会与其他物质发生化学反应，导致再沸器内壁结垢。
二、预防对策1. 清洁设备定期对再沸器进行清洁是预防结垢的重要手段。
清洁可以有效清除再沸器内的沉积物，保持设备的传热性能。
2. 优化操作条件通过优化操作条件，减少乙烯在再沸器内的热氧化反应、裂解反应等，降低结垢的发生。
3. 选用更耐腐蚀的材料在再沸器内部选择更耐腐蚀的金属材料，减少金属腐蚀带来的结垢问题。
4. 控制水分再沸器内的水分含量会导致结垢问题，因此需要严格控制再沸器内的水分含量，减少结垢的发生。
5. 加强监测加强对再沸器内壁的监测，定期进行表面粗糙度检测、金属腐蚀检测等，及时发现问题，采取有效措施。
脱丙烷塔施工方案
脱丙烷塔施工方案一、工程概况与目标本工程旨在建设一座脱丙烷塔，以满足日益增长的化工产品需求。
工程位于XX化工厂区内，预计建成后能够有效提升产品质量和生产效率。
本方案明确了工程建设的总体目标、技术标准和施工质量要求，确保施工过程的安全、高效、经济。
二、施工流程与顺序基础施工：包括地基处理、混凝土浇筑等。
塔体安装：按照设计图纸进行塔体组装和安装。
设备安装：安装塔内各类设备，如填料、换热器、再沸器等。
管道安装：连接塔体与周边设备的管道系统。
电气与自控系统安装：包括仪表、控制柜等设备的安装与调试。
系统调试：完成所有设备安装后，进行系统调试，确保运行正常。
三、材料选择与检验所有用于工程建设的材料应符合国家标准和行业规范，具有相应的质量证明文件。
施工过程中应定期进行材料检验，确保材料质量稳定可靠。
四、设备安装与调试设备安装前应进行预检，确保设备完好无损。
安装过程中应遵循操作规程，确保安装质量。
设备安装完成后，应进行系统调试，检查设备运行是否正常，确保系统性能达到预期要求。
五、安全防护与措施施工过程中应严格遵守安全操作规程，采取必要的安全防护措施。
定期对施工现场进行检查，消除安全隐患。
施工人员应佩戴防护用品，确保人身安全。
六、质量监控与验收施工过程中应建立质量监控体系，对施工质量进行全程跟踪和控制。
每个施工环节完成后应进行验收，确保施工质量符合设计要求。
工程整体完成后，应组织专业人员进行综合验收，确保工程质量和性能达标。
七、风险评估与应对针对施工过程中可能出现的风险因素进行评估，制定相应的应对措施。
如天气变化、设备故障等突发情况发生时，应及时调整施工方案，确保施工顺利进行。
八、工程进度与管理制定详细的施工进度计划，明确各阶段的目标和时间节点。
施工过程中应加强进度管理，确保工程按计划推进。
同时，加强施工现场管理，确保施工秩序良好。
通过本施工方案的实施，我们有信心建设一座高质量、高性能的脱丙烷塔，为化工产业的发展做出贡献。
任务书3脱丙烷塔
《过程控制工程》课程设计任务书一、设计题目：脱丙烷塔控制系统设计二、设计目的：1、掌握控制系统的基本构成、原理及设计的方法和步骤。
2、掌握控制方案的设计、仪表选型的方法及管道流程图、仪表接线图、仪表安装等图的绘制方法。
3、掌握节流装置和调节阀的计算。
4、了解信号报警及联锁系统的设计和顺序控制系统的设计。
5、了解过程控制设计的设计文件构成及编制。
6、通过理论联系实际，掌握必须的工程知识，加强对学生实践动手能力和协作完成工程设计任务能力的培养。
三、设计所需数据：1、主要工艺流程和环境特征概况脱丙烷塔的主要任务是切割C3和C4混合馏分，塔顶轻关键组分是丙烷，塔釜重关键是丁二烯。
主要工艺流程如附图1所示：第一脱乙烷塔塔釜来的釜液和第二蒸出塔的釜液混合后进入脱丙烷塔，进料为气液混合状态，液化率为0.28。
进料温度为32℃，塔顶温度为8.9℃，塔釜温度为72℃。
塔内操作压力基本恒定在0.75MPa(绝压)。
采用的回流比约为1.13。
冷凝器由0℃丙烯蒸发制冷,再沸器加热用的0.15 MPa(绝压)减压蒸汽由来自裂解炉的0.6 MPa(绝压)低压蒸汽与冷凝水混合制得的。
和其他精馏塔一样，脱丙烷塔也是一个高阶对象，具有对象通道多、内在机理复杂、变量间相互关联、动态响应慢、控制要求高等特点。
假设该脱丙烷塔控制的主要目标是塔釜关键组分，可以再沸器的减压蒸汽流量为操纵变量构成控制系统，且此时再沸器的减压蒸汽流量是经常出现的扰动。
同时要保持塔进料稳定，以及塔釜液位与塔底A馏出物料均匀缓慢变化。
试设计自动控制，满足质量指标、物料指标、能量平衡及约束条件等要求。
脱丙烷塔所处的环境为甲级防爆区域,工艺介质为多种烃类混合物,沸点低、易挥发、易燃、易爆，生产装置处于露天，低压、低温。
主导风向由西向东。
2、仪表选型说明所选仪表应具有本质安全防爆性能等特点，电动Ⅲ型仪表在安全性、可靠性等方面已能满足要求。
电动仪表信号传送快且距离远，易与计算机配合使用，除控制阀外，可选用电动Ⅲ型仪表或采用数字式控制仪表。
脱丙烷塔设计
I-C4=
10.70
198.175
0.198
197.977
L-C4=
4.94
91.494
0.000
91.494
N-C4
4.90
90.753
0.000
90.753
T-C4=
8.74
161.874
0.000
161.874
I-C5
6.82
126.313
0.000
126.313
C-C4=
0.51
90.753
/
/
/
/
T-C4=
8.74
161.874
0.000
161.874
/
/
/
/
I-C5
6.82
126.313
0.000
126.313
/
/
/
/
C-C4=
0.51
9.446
0.000
9.446
/
/
/
/
合计
100
1852.100
845.728
1006.394
15.563
830.165
692.373
137.837
表2-2 脱乙烷塔各股物料组成
组分
102D流量Kmol/h
202D流量Kmol/h
203B流量Kmol/h
C2=
0.185
0.185
0
C2
8.520
8.367
0.153
C3=
701.059
7.011
694.048
C3
135.438
0
135.438
乙烯装置高压脱丙烷塔再沸器结垢及预防对策
乙烯装置高压脱丙烷塔再沸器结垢及预防对策乙烯装置中的高压脱丙烷塔再沸器是一个非常关键的设备，用于分离乙烯和丙烷混合物。
如果再沸器存在结垢问题，会导致设备堵塞，降低生产效率，并可能引发设备事故，带来巨大的经济损失。
因此，必须采取有效的预防措施，以确保再沸器的正常运行。
再沸器结垢问题通常由以下因素引起：1. 操作条件不当当再沸器操作条件不当时，例如进料压力、温度、流量等过高或过低，会导致沉积物在再沸器中过度沉淀，形成结垢。
2. 沉积物的成分再沸器中的沉积物成分非常复杂，包括有机物、无机物等混合物。
其中，硅酸盐、硫酸盐、氯化物等无机盐类是结垢问题的主要成分。
3. 设备设计不合理在设备设计过程中，如果对再沸器出水口和排气口的位置、尺寸等未充分考虑，则也会导致结垢问题的出现。
4. 维修保养不及时长期运行后，再沸器内会有大量的沉积物、腐蚀物等，如果不及时清理，就会积累越来越多的结垢，直到堵塞设备。
预防措施：2. 定期清洗定期清理再沸器，将沉积在设备内的物质彻底清除。
清洗时，应使用相应的强效清洁剂，将沉积物彻底清洗干净，避免过度依赖人工清理。
3. 定期检测水质在运行期间，定期对再沸器的水质进行检测，判断其中是否存在垢层，如发现垢层，则应及时采取清理措施。
4. 使用防垢剂在设备运行过程中，使用高效的防垢剂可有效的保护设备，降低设备结垢的风险。
注意，防垢剂的选择应根据设备材质进行匹配，避免产生不兼容的反应。
6. 定期维护对设备的定期维护也是降低结垢问题的重要因素。
只有定期进行维护，替换或修复可能存在的损坏或老化部位，才能保证设备的正常运行。
总之，高压脱丙烷塔再沸器结垢问题的出现很大程度上可以通过合理操作、定期清洗、检测水质、使用防垢剂等多种手段进行有效的预防。
只有对再沸器进行科学合理的管理和维护，才能保证其正常运行，保证乙烯装置的生产效率，并避免潜在的设备事故带来损失。
脱丙烷精馏塔设计设计说明
可编辑修改摘要化工生产中做处理的原料、中间产物有若干组分组成的混合物，在化工、炼油、医药、食品即环境保护等工业部门，精馏过程在能量计的驱动下，气液两相多次直接接触和分离，利用气液两相各相份挥发度不同时挥发组分由液相向气相转移，实现原料混合物中各组分同时进行传质传热过程。
塔设备是一种重要的单元操作设备。
它的应用面广、量大。
据统计，塔设备无论其投资费用还是所消耗的钢材重量，在整个过程设备中的比例都相当高。
例如，在化纤装置中，塔设备投资比例为44.9%；而在年产4.5万吨丁二烯装置中，塔设备重量的比例高达54%之多。
随着石油、化工的迅速发展，塔设备的合理造型及设计将越来越受到关注和重视。
化工生产常需要进行液体混合物的分离已达到提纯或回收有用组分的目的。
互溶液体的分离有多种方法，精馏就是其中最常用的一种。
精馏塔是一种利用两组分的挥发度差异实现连续的高纯度分离的设备。
其中，回流是构成气、液两相接触传质的必要条件，也是精馏之区别于蒸馏所在。
本文设计的是脱丙烷精馏塔。
首先，根据已知的产品回收率进行了工艺计算，包括流程的确定、物料衡算、最小回流比的确定、最小理论塔板数的确定、塔板效率和实际塔板数的确定等。
然后对其结构进行了设计并得出流体力学计算结果。
综合以上设计及计算又得到塔的负荷性能图，以便对其性能有一个直观的了解。
本文最后对塔的附件进行设计并按照有关标准对其主要的部件进行强度和稳定性校核。
在完整地确定出结构和尺寸后，利用pore绘制了塔的主要零件图和塔的整体结构图。
关键词：精馏塔；工艺; 校核精品文档可编辑修改AbstractTower is an important unit operation equipment in industries such as chemical engineering, oil refining, medicine, food and environmental protection. It is used widely. According to statistics, tower equipment, regardless of their investment costs or the amount of steel or the weight of equipment in the process, accounts for very high proportion. For example, in the fiber installations, the tower facility investment ratio is 44.9%. In an annual output of 45,000 tons of butadiene units, the ratio of the weight of tower equipment is as much as 54%.With the development of the petroleum, chemical industry is developing rapidly, reasonable design of the power will become more and more concerned.Chemical production often requires the separation of liquid mixtures that have reached useful component purification or recovery purposes. There are many ways of liquid separating. Distillation is one of the most commonly used. The use of distillation column is a two-point difference in the achievement of continuous volatility of the separation of high-purity equipment. Among them, the return constitutes a gas, liquid two-phase mass transfer contact with the necessary conditions for the distillation is distilled from the host.Propane from distillation is designed in this article. First of all, the basis of known products of the process is used to calculate the recovery rate. Including the identification process, material balance, the determination of the minimum reflux ratio, the minimum theoretical plate number of the identified tray efficiency and the actual determination of the number plate. And then calculation of bear fruit designing have been carried out and reaching hydromechanics on structure. The function designing and calculating the load getting a tower above synthesis is pursued. Finally, the tower accessories are designed and proofread according to carrying out the intensity and the stability on those main components in connection with the standard the main body of a book. Overall structural drawing in the picture and tower ascertaining out structure and the dimension queen have been drawn by making use of pore.精品文档可编辑修改Key Words： distillation;technology;check精品文档可编辑修改毕业设计（论文）原创性声明和使用授权说明原创性声明本人郑重承诺：所呈交的毕业设计（论文），是我个人在指导教师的指导下进行的研究工作及取得的成果。
-脱丙烷塔原理
脱丙烷塔原理
《脱丙烷塔原理》
嘿，今天咱就来讲讲脱丙烷塔原理哈。
话说有一次我去参观一个化工厂，那里面就有脱丙烷塔呢。
我就像个好奇宝宝似的，凑过去仔细瞧。
这个脱丙烷塔啊，就好像是一个超级大的魔法罐子。
它的作用呢，就是把混合物中的丙烷给分离出来。
你可以想象一下，就像我们在一堆糖果里，要把红色的糖果挑出来一样。
它是怎么做到的呢？其实就是利用不同物质沸点的差异啦。
就像我们煮东西，有的东西容易煮熟，有的就需要煮久一点。
在脱丙烷塔里，温度慢慢升高，那些沸点低的物质就先变成气体跑出来啦，而丙烷呢，就乖乖地留在里面，等着被分离出来。
我在那看着，工人们在旁边忙碌着，各种管子啊、仪表啊，感觉好神奇。
我都有点看入迷了，一直在那琢磨这脱丙烷塔的原理，想着这玩意儿可真厉害呀，能把那么复杂的混合物给分得清清楚楚。
总之呢，脱丙烷塔就是通过这种巧妙的方式，把我们需要的丙烷给分离出来啦，是不是很有意思呀！这就是我对脱丙烷塔原理的一点小观察和体验啦，哈哈。
《过程控制课设》脱丙烷塔控制系统设计要点
课程设计报告题目：脱丙烷塔控制系统设计学院：班级：电气08-3 姓名：学号：指导教师：摘要脱丙烷塔的主要任务是利用混合液中各组分挥发度的不同分离丙烷和丁二烯组分，并达到规定的纯度要求。
塔顶轻组分主要是丙烷，塔低重组分主要是丁二烯。
其中丙烷占 10，丁二烯占 89，其它杂质占 1。
为了满足脱丙烷塔的自动控制的质量指标、物料指标、能量平衡及约束条件等要求。
设计包括提馏段的温度与蒸汽流量的串级控制；塔顶鸭梨为被控变量，气态丙烯与去尾气管线组成分层控制；进料流量的简单均匀控制；回流罐的液位与回流管的回流量组成串级均匀控制；回流量的定制控制；以及进料、回流、塔顶、塔釜的温度检测，塔压检测，回流量的流量检测等。
关键字：串级控制，被控变量，分层控制，均匀控制，定值控制，检测。
目录第一章主要故意流程和环境特征概论 (4)第二章控制原理分析 (5)1、提馏段的温度与蒸汽流量组成串级控制 (5)2、分程控制 (7)3、单回路均匀控制回路 (7)4、液位报警系统 (8)5、温度检测系统 (8)第三章节流装置的设计计算 (10)第四章调节阀口径计算 (15)第一章主要工艺流程和环境特征概况脱丙烷塔的主要任务是切割C3和C4混合馏分，塔顶轻关键组分是丙烷，塔釜重关键是丁二烯。
主要工艺流程如图所示：第一脱乙烷塔塔釜来的釜液和第二蒸出塔的釜液混合后进入脱丙烷塔，进料为气液混合状态，液化率为0.28。
进料温度为32℃，塔顶温度为8.9℃，塔釜温度为72℃。
塔内操作压力为0.75MPa(绝压)。
采用的回流比约为1.13。
冷凝器由0℃丙烯蒸发制冷,再沸器加热用的0.15 MPa(绝压)减压蒸汽由来自裂解炉的0.6 MPa(绝压)低压蒸汽与冷凝水混合制得的。
和其他精馏塔一样，脱丙烷塔也是一个高阶对象，具有对象通道多、内在机理复杂、变量间相互关联、动态响应慢、控制要求高等特点。
脱丙烷塔的自动控制应满足质量指标、物料指标、能量平衡及约束条件等要求。
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脱丙烷塔校核计算单位尚川计算条件塔型板式设计压力MPa 1.1容器分段数（不包括裙座）1压力试验类型液压压力试验计入液柱高度H mm 28950试验压力（立试）MPa 1.375试验压力（卧试）MPa 1.659封头上封头下封头材料名称Q345R Q345R名义厚度mm 1212腐蚀裕量mm 22焊接接头系数11封头形状椭圆形椭圆形圆筒1 2 3 4 5 设计温度℃90圆筒长度mm 28500圆筒名义厚度mm 12圆筒内径mm 1600材料名称（即钢号）Q345R腐蚀裕量mm 2纵向焊接接头系数1环向焊接接头系数1圆筒外压计算长度mm 06 7 8 9 10 设计温度℃圆筒长度mm圆筒名义厚度mm圆筒内径mm材料名称（即钢号）腐蚀裕量mm纵向焊接接头系数环向焊接接头系数圆筒外压计算长度mm内件及偏心载荷介质密度kg/m3467塔釜液面离焊接接头的高度mm 1290塔板分段数 1 2 3 4 5 塔板型式浮阀塔板层数38每层塔板上积液厚度mm 60最高一层塔板高度mm 26500最低一层塔板高度mm 3200填料分段数 1 2 3 4 5 填料顶部高度mm填料底部高度mm填料密度kg/m3集中载荷数 1 2 3 4 5 集中载荷kg 5050集中载荷高度mm 245009500集中载荷中心至容器中mm 900900心线距离塔器附件及基础塔器附件质量计算系数 1.2基本风压N/m2450基础高度mm 220塔器保温层厚度mm 50保温层密度kg/m3145裙座防火层厚度mm 30防火层密度kg/m32000管线保温层厚度mm 30最大管线外径mm 950笼式扶梯与最大管线的相对90位置场地土类型I场地土粗糙度类别B地震烈度低于7度地震远近参数近震塔器上平台总个数2平台宽度mm 1200塔器上最高平台高度mm 2700塔器上最低平台高度mm 4500裙座裙座结构形式圆筒形裙座底部截面内径mm 1600裙座与壳体连接形式对接裙座高度mm 3200裙座材料名称Q245R裙座设计温度℃90裙座腐蚀裕量mm 2裙座名义厚度mm 20裙座材料许用应力MPa 113裙座上同一高度处较大孔个数2裙座较大孔中心高度mm 800裙座上较大孔引出管内径（或宽度）mm 800裙座上较大孔引出管厚度mm 16裙座上较大孔引出管长度mm 1000地脚螺栓及地脚螺栓座地脚螺栓材料名称地脚螺栓材料许用应力MPa 0注：以下设计参数均参照JB4710-92 表5-6 并计算确定地脚螺栓个数8地脚螺栓公称直径mm 64全部筋板块数16相邻筋板最大外侧间距mm 567.99筋板内侧间距mm 120筋板厚度mm 22筋板宽度mm 170盖板类型分块盖板上地脚螺栓孔直径mm 85盖板厚度mm 53盖板宽度mm 220垫板有垫板上地脚螺栓孔直径mm 67垫板厚度mm 24垫板宽度mm 120基础环板外径mm 1864基础环板内径mm 1344基础环板名义厚度mm 28计算结果容器壳体强度计算元件名称压力设计名义厚度(mm) 直立容器校核取用厚度(mm)许用内压(MPa) 许用外压(MPa)下封头 12 12 2.292 第1 段圆筒12 12 2.112 第1 段变径段第2 段圆筒第2 段变径段第3 段圆筒第3 段变径段第4 段圆筒第4 段变径段第5 段圆筒第5 段变径段第6 段圆筒第6 段变径段第7 段圆筒第7 段变径段第8 段圆筒第8 段变径段第9 段圆筒第9 段变径段第10 段圆筒上封头12 12 2.292裙座名义厚度(mm) 取用厚度(mm)20 20风载及地震载荷0－0 A－A 1－1(筒体) 1－1(下封头) 2－2 3－3 4－4 操作质量32816.8 31778.9 28332.6 28332.6最小质量24595.7 23557.8 20111.5 20111.5液压试验时质量87717.7 86679.8 24691 24691风弯矩9.9414e+08 9.53869e+088.35764e+088.35764e+08地震弯矩0 0 0 0偏心弯矩882900 882900 882900 882900最大弯矩9.95023e+08 9.54752e+088.36647e+088.36647e+08垂直地震力0 0 0 0应力计算σ110.00 0.00 44.00 44.00 σ12 3.76 2.58 5.53 5.53 σ1329.36 16.15 41.61 41.61 σ22 3.76 2.58 3.93 3.93 σ310.00 0.00 55.00 55.00 σ3210.05 7.03 4.82 4.82 σ338.83 4.85 12.51 12.51 [σ]t113.00 113.00 170.00 170.00 B 137.67 137.67 133.94 133.94组合应力校核σA180.08 80.08 许用值204.00 204.00 σA233.12 18.72 45.54 45.54 许用值135.60 135.60 160.72 160.72 σA362.70 62.70 许用值351.00 372.60σA418.88 11.88 17.33 17.33许用值165.20 165.20 160.72 160.72σ133.19 133.19许用值292.50 310.50校核结果合格合格合格合格注1: σi j中i 和j 的意义如下i=1 操作工况j=1 设计压力或试验压力下引起的轴向应力（拉）i=2 检修工况j=2 重力及垂直地震力引起的轴向应力（压）i=3 液压试验工况j=3 弯矩引起的轴向应力（拉或压）[σ]t设计温度下材料许用应力 B 设计温度下轴向稳定的应力许用值注2:σA1: 操作工况下轴向最大组合拉应力σA2: 操作工况下轴向最大组合压应力σA3: 液压试验时轴向最大组合拉应力σA4: 液压试验时轴向最大组合压应力σ: 试验压力引起的周向应力注3: 单位如下质量: kg 力:N 弯矩: N mm 应力: MPa计算结果地脚螺栓及地脚螺栓座基础环板抗弯断面模数mm3 4.63974e+08 基础环板面积mm2 1.31017e+06基础环板计算力矩N∙mm 16702.9 基础环板需要厚度mm 26.76 基础环板厚度厚度校核结果合格混凝土地基上最大压应力MPa 2.39地脚螺栓受风载时最大拉应力MPa 1.96 地脚螺栓受地震载荷时最大拉应力MPa 0.29地脚螺栓需要的螺纹小径mm 55.7337 地脚螺栓实际的螺纹小径mm 57.505 地脚螺栓校核结果合格筋板压应力MPa 60.81 筋板许用应力MPa 90.83 筋板校核结果合格盖板最大应力MPa 143.07 盖板许用应力MPa 140盖板校核结果¦不合格裙座与壳体的焊接接头校核焊接接头截面上的塔器操作质量kg28332.6 焊接接头截面上的最大弯矩N∙mm8.36647e+08对接接头校核搭接接头校核对接接头横截面mm285592 搭接接头横截面mm2对接接头抗弯断面模数mm3 3.38944e+07 搭接接头抗剪断面模数mm3对接焊接接头在操作工况下最大拉应力MPa21.44 搭接焊接接头在操作工况下最大剪应力MPa对接焊接接头拉应力许可值MPa81.36 搭接焊接接头在操作工况下的剪应力许可值MPa对接接头拉应力校核结果合格搭接焊接接头在试验工况下最大剪应力MPa搭接焊接接头在试验工况下的剪应力许可值MPa搭接接头拉应力校核结果主要尺寸设计及总体参数计算结果裙座设计名义厚度mm 20壳体和裙座质量kg 16682 附件质量kg 3336.39 内件质量kg 5724.42 保温层质量kg 2064.46 平台及扶梯质量kg 1268 操作时物料质量kg 3641.59 直立容器的操作质量kg 32816.8 直立容器的最小质量kg 24595.7 直立容器的最大质量kg 87717.7 液压试验时液体质量kg 58542.4 吊装时空塔质量kg 21163.2直立容器自振周期s 0.85 空塔重心至基础mm 15007.8 环板底截面上风弯矩N∙mm 9.9414e+08 环板底截面距离环板底截面上地震弯矩N∙mm 0 环板底截面上垂直地震力N 0操作时基础环板底截面的最大计算弯矩N∙mm 9.95023e+08风载对直立容器总的横推力N 50621.6 地震载荷对直立容器总的横推力N 0操作工况下容器顶部最大挠度mm 36.7446 容器许用外压MPa容器总容积mm3 5.85424e+10 直立容器总高mm 32162 第二振型自振周期s 0.14 第三振型自振周期s 0.05 注：内件质量指塔板质量,填料质量计入物料质量。
偏心质量计入直立容器的操作质量、最小质量、最大质量中。
上封头校核计算计算单位尚川计算条件椭圆封头简图计算压力P c 1.10 MPa设计温度 t 90.00 ︒ C内径D i 1600.00 mm曲面高度h i 425.00 mm材料 Q345R (板材)试验温度许用应力[σ] 170.00 MPa设计温度许用应力[σ]t 170.00 MPa钢板负偏差C1 0.00 mm腐蚀裕量C2 2.00 mm焊接接头系数φ 1.00厚度及重量计算形状系数 K = 16222+⎛⎝⎫⎭⎪⎡⎣⎢⎢⎤⎦⎥⎥Dhii= 0.9239计算厚度δ =KP DPc itc205[].σφ- = 4.79mm有效厚度δe =δn - C1- C2=10.00mm最小厚度δmin = 4.80mm名义厚度δn =12.00mm结论满足最小厚度要求重量277.17 Kg压力计算最大允许工作压力[P w]=205[].σφδδtei eKD+= 2.29234MPa结论合格下封头校核计算计算单位尚川计算条件椭圆封头简图计算压力P c 1.11 MPa设计温度 t 90.00 ︒ C内径D i 1600.00 mm曲面高度h i 425.00 mm材料 Q345R (板材)试验温度许用应力[σ] 170.00 MPa设计温度许用应力[σ]t 170.00 MPa钢板负偏差C1 0.00 mm腐蚀裕量C2 2.00 mm焊接接头系数φ 1.00厚度及重量计算形状系数 K = 16222+⎛⎝⎫⎭⎪⎡⎣⎢⎢⎤⎦⎥⎥Dhii= 0.9239计算厚度δ =KP DPc itc205[].σφ- = 4.82mm有效厚度δe =δn - C1- C2=10.00mm最小厚度δmin = 4.80mm名义厚度δn =12.00mm结论满足最小厚度要求重量277.17 Kg压力计算最大允许工作压力[P w]=205[].σφδδtei eKD+= 2.29234MPa结论合格模板资料 资源共享内压圆筒校核计算单位尚川 计算条件筒体简图计算压力 P c 1.10MPa 设计温度 t 90.00︒ C 内径 D i 1600.00mm 材料Q345R ( 板材 )试验温度许用应力 [σ]170.00MPa 设计温度许用应力 [σ]t170.00MPa 试验温度下屈服点 σs 345.00MPa 钢板负偏差 C 1 0.00mm 腐蚀裕量 C 2 2.00mm 焊接接头系数 φ1.00厚度及重量计算 计算厚度 δ = P D P c it c 2[]σφ- = 5.19mm 有效厚度 δe =δn - C 1- C 2= 10.00 mm 名义厚度 δn = 12.00mm 重量13595.59Kg压力试验时应力校核 压力试验类型 液压试验试验压力值 P T = 1.25P [][]σσt = 1.6590 (或由用户输入)MPa 压力试验允许通过 的应力水平 [σ]T [σ]T ≤ 0.90 σs = 310.50MPa试验压力下 圆筒的应力 σT = p D T i e e .().+δδφ2 = 133.55 MPa校核条件 σT ≤ [σ]T校核结果合格压力及应力计算最大允许工作压力 [P w ]=2δσφδe t i e []()D += 2.11180MPa 设计温度下计算应力 σt= P D c i e e()+δδ2= 88.55 MPa [σ]tφ 170.00 MPa校核条件 [σ]t φ ≥σt 结论 合格。