轴承钢点状夹杂物成因及消除机理的探讨
轴承钢中钙铝酸盐夹杂物的形成及控制
渣中各成分中, CaF2 对夹杂物的形成作用也比 较大. 无论在铝含量高或者低的时候, 加入 CaF 2 都 生成 了 许多 MgO #Al2O3 夹 杂; 这 有 可 能是 CaF2 能侵蚀炉 衬, 使 M gO 入 钢 液 中, 从 而 有 利 于 M gO#A l2O3夹杂的生成, 如图 7 所示.
图 5 低 Al 钢中 Al 2O3 夹杂 Fig. 5 Al2O3 incl usi ons in low-Al steel
图 7 加 CaF2 钢中 MgO#Al2O3 夹杂 Fig. 7 MgO#Al2O3 incl usions in steel with CaF2
渣中 M gO 成分对钢中 M gO#A l2O 3 夹杂的生成 影响比较小. 在渣系中 MgO 含量最高的钢中, 由于 酸溶 A l 不高, 其中没有发现 MgO#Al2O3 和 MgO 夹 杂; 而在渣中 M gO 含量并不高的钢中, 由于酸溶 Al 比较高, 能发 现很 多的 Mg O #A l2O 3 和 MgO 夹杂 生成. 21213 [ Ca] 含量的影响
钢中大颗粒夹杂物的产生及防止
1 主要设备兴澄钢铁公司滨江厂区采用全线从国外引进的100t超高功率电弧炉＋LF(VD)＋CCM(300mm×340mm)大方坯连铸工艺,电弧炉与连铸机的主要技术参数见表1,表2,表3。
非金属夹杂物对钢来说,是极其重要的质量指标。
降低大颗粒夹杂的生成,使钢中非金属夹杂物含量将低,从而提高了钢材的纯洁度。
因此，控制钢水中非金属夹杂物已经成为炼钢厂重点关注的问题。
2 钢包吹氩时氩气泡对夹杂物的浮选作用钢包吹氩条件下钢中固相夹杂物的去除主要依靠小气泡的浮选作用,即夹杂物与小气泡碰撞并粘附在气泡壁上,然后随着气泡上浮而去除。
对钢包吹氩去除夹杂物决定于吹入钢液中的气泡数量和气泡的尺寸,气泡尺寸越小,夹杂物被气泡俘获的概率越大,吹入钢液的气泡数量越多,去除夹杂物的数量就越多[1]。
3 钢包处理过程中钢包包龄对非金属夹杂物形成的影响钢包处理过程中钢包釉面层对形成非金属夹杂物的影响,在钢包处理工艺的各个环节以及从不同包龄的钢包中都取了钢样,在显微镜下对夹杂物的数量进行了统计,发现在钢水脱氧之前以及在钢包处理的末期,夹杂物的数量随着钢包包龄的增加而增加,在钢包使用超过一定炉次后,夹杂物的增加更为显著。
钢样中全氧含量与溶解氧含量之间存在的差异也进一步证明了这个结果。
在浇铸之前钢水中有两种类型的夹杂物,一种只包含成分接近于3C a O·A 1O 的氧化物溶体；另一种除包含该氧化物溶体之外还包含M g O 相。
该发现与另一项研究的结果相吻合,即在钢包釉面层的钢渣渗透层中同时存在3CaO ·A1O和Mg O。
得出的结论是,在钢包处理过程中,钢包釉面层是钢中非金属夹杂物的最重要来源。
4 连铸大方坯夹杂分析连铸坯中存在的非金属夹杂物是一种普遍现象,其来源有外来和内生夹杂两类,研究表明连铸坯中夹杂主要来源于外部,包括生产过程的各种渣,与高温熔体接触的耐火材料及钢液与空气接触的二次氧化产物。
此外,还受许多操作因素的影响。
减除轴承钢点状夹杂的新工艺
、
可
靠的 方 法
。
(余
力)
搜,
瓦二竺巴
带 氧化 渣 出钢
出钢 时加 硅铁合 金 化
。 、
1 钢包 吹 氢 两种方案都 在 出 钢 时 用铝 (
。
。
检 验 了 两 种方 案冶 炼 时 最终炉 渣 的 成 分
.
现行工 艺 的 渣 含 e F
.
6 4
55
、
.
93 C 0
2
.
a
、
4 3 、1 2 o
: ,
.
.
2 1 4 ~ 2 6 2 5 10 3 6 3 4~ 40 6 4C C
步 研究 夹 杂 物 的 成 因 和 减 除 方法 采 用 两 种 冶 炼 方案
,
在4 0
t电
一 种 方案 为 现 行 工 艺
,
采 用炉 渣 扩 散 脱 氧
,
,
钢 在 炉 中合 金 化
3 9 7。 ~
F
. .
,
另 一 方案 为在 炉
kg l )t 3 A 碑O :
、
中钢 和 渣 不 脱 氧
终脱氧
.
,
。
而 且成 分 为铝 镁 尖 晶 石 和 铝酸钙
,
从 夹杂物成分 和 出现 的时 间说明它 是
。
此 外夹杂 还 被 硫 化物 包 覆 冶炼 工 艺
说明 夹杂 是 早先 生 成 的
。
下 表 是 两 种方 案 成 品 材夹杂物 评 级 结 果
轧材 直径
炉数
平 硫化物
1 1 l 2
。
均
级
别
氧化物
1
1 1 1
轴承钢点状夹杂物成因及消除机理的探讨
第5卷第4期材 料 与 冶 金 学 报V ol 15N o 14 收稿日期:2006-05-08.作者简介:徐世铮(1937-),男,黑龙江哈尔滨人,苏联技术科学博士,东北大学教授.2006年12月Jour nal ofM ateria ls andM eta ll u rgyD ec .2006轴承钢点状夹杂物成因及消除机理的探讨徐世铮,马晓禾,赵卫东(东北大学 材料与冶金学院,沈阳110004)摘 要:轴承钢点状夹杂物严重影响钢的疲劳寿命.半个世纪以来,冶金工作者研究在精炼过程中如何消除轴承钢点状夹杂物.通过研究首次指出,精炼过程由渣中还原进入钢液中的钙是生成点状夹杂物的主要原因;并且从理论上分析用氯去除钢液中钙的工艺原理.关键词:轴承钢;点状夹杂物中图分类号:TF 76214 文献标识码:A 文章编号:1671-6620(2006)04-0250-03For mati on of globul ar incl usions i nbearing steel and their re m oval m echanis mXU Sh-i zheng ,MA X iao -he ,Z HAO W e-i dong(School ofM ateri als and M etall u rgy ,Northeastern Un ivers i ty ,Sh enyang 110004,Ch i n a)Ab stract :The for m ation of g l obu l ar i ncl usions i n bear i ng stee l i nfl uences seriously the fa tigue strength o f t he stee.l In t he pa rt ha lf o f a cen t ury ,m etall urg ists have m ade a l ot of st udies on the re m oval o f the globu l ar i nclusi on i n bear i ng stee l i n the process of refi n i ng .T his paper po i nted out t hat the m ain or i g i nati on o f t he i nclusi on i s fro m the reducti on of ca l c i u m from slag.The re fi ning process f o r the remova l o f [C a]is theo re ti ca lly ill ustra ted .K ey w ords :beari ng stee;l g l obu lar i ncl usion轴承钢是制造金属轴承的原料.检验轴承钢质量的主要项目是接触疲劳强度和冲击韧性,对其影响最大的是钢中[O ]、[H ]以及夹杂物的种类和数量、尺寸、分布,其中氧化物夹杂A l 2O 3和点状夹杂物)))m Ca O #n A l 2O 3对钢的疲劳强度危害最大[1].在轴承钢轧制过程,点状夹杂物沿着轧制轴向,使钢材产生裂纹.在轴承实验过程,这些裂纹导致零件破损.对于钢中点状夹杂物的成因,有许多学说,诸如在出钢过程炉渣混入钢液、炉渣中(Fe O )、[O]、[H ]及炉渣碱度过高等.半个多世纪以来,为消除轴承钢点状夹杂物研究采用合成渣洗,电炉电石渣)))白渣同炉渣洗,出钢前加大插铝量,电炉钢液钢包吹氩,钢包钢液真空吹氩,RH,DH 精炼轴承钢,VAD 精炼轴承钢,ASEA -SKF 精炼轴承钢,LF-VD 精炼轴承钢,钢包喷Ca-S i 粉,钢包喷A l-S i 粉.由于未能对生成点状夹杂物机理有一个理论说法.使得去除点状夹杂物的精炼工艺效果不佳.因此,本文从热力学角度来分析点状夹杂物在精炼过程的成因,并由此制订出相应的合理精炼工艺.1 在精炼轴承钢过程中,[Ca]在生成点状夹杂物的作用多年精炼轴承钢实践得知,在强还原条件下,渣中Ca O 被还原进入钢液[Ca].为从热力学角度计算,给出轴承钢成分及炉渣成分相关数据,列于表1,表2.计算炉渣组元活度是采用全电子系炉渣理论完成计算的[2].计算渣中各元素原子活度系数U i :U i =Ekj=1X j e-E ij/RT-1(1)式中,k )渣中组元数;E ij )置换能,kJ.计算出:U(A l)=21331;U(Ca)=21410.[A l]+3/4O2y(A l O115)l g K p=37790/T-81457K p1873=51025#1011k A l=X(A l)#U(A l)/A[A l]#p M A l/4O2(2) p3/4O2=X(A l)U(A l)/A[A l]#k A l=11044#10-11p O2=2128#10-10Pa,[O]=0100012%[C a]+1/2O2y(C a O)k(Ca)=X(Ca)#U(C a)/A[C a]#p M(Ca)/4O2(3)l g K p=37197/T-712K1873=4157#1012计算得出:a[Ca]=2#10-6,[Ca]=5#10-6%表1GC r15S M i n钢成分及相关数据Tab le1Composition and re lated data o f GCr15S M i n st ee lC S i M n C r P S Ca A l H O Fe质量分数/%1100015011001150010201010100201030100050100395193相对原子质量122855523132402811656摩尔分数4145@10-2917@10-3917@10-3116@10-2315@10-41166@10-4217@10-5519@10-41134@10-41101@10-40191f[i]113661174113501686112991139911251a[i]113360187113511029010026010420100061p*i /Pa116@10-76102@10-1518@10373131186@1052161@10226p i /Pa212@10-752718@10324418@1021126表2精炼轴承钢炉渣成分及相关数据Tab l e2Co m position o f slag and re la t ed da t aCaO S i O2M gO A l2O3F e O M nO CaF2S O质量分数/%4217817144141812012901760124315013摩尔分数Xi011920106901088010940100301001010210100201552 Mi242322由1873K降至1773K,氧分压由21281# 10-10Pa降至612#10-12Pa.则w[Ca]由5# 10-6%降至211#10-6%.得出钢液降温100e 时,钢中钙由于脱氧能力的提高,58%的[Ca]将与[O]反应生成CaO.其将在钢液内残留的刚玉或外来夹杂物这些现成表面上析出,形成m Ca O #n A l2O3.随钢液温度降低还有反应[H]y1/2 {H2}也将在上述现成表面上析出,而强化了液态点状夹杂物聚集长大.上述分析得出,要降低[C a],一是降低渣中(Ca O)的量,也就是降低炉渣碱度,但不能完全去除点状夹杂;另一种办法就是去除[Ca].2氯化法去除钢液中的钙采用氩气做载体,向钢液内吹入氩氯混合气体.当气泡上升至钢液表面,气泡与钢液相处于平衡状态,此时气泡内的总压力为110@105Pa.气泡内各组分的分压间关系为:E p M eCl+E p M e+p C l2+p A r=110@105Pa(4)因为氩不参与反应,初始气泡中p i C l2=110@105 -p A r,Pa.喷入钢液的氩氯气泡上浮达钢液表面时,气泡内将含有C l2、Ca、CaC l2、A l、A l C l3、C r、Cr C l3、M n、M nC l2、S i、Si C l4、C、CC l4、H2、H C l、Fe、Fe C l2.钢液中各元素与氯反应为:[Ca]+C l2y C a C l2(g)K1873=3184#1016[A l]+3/2C l2y A l C l3(g)K1873=6139#109[S i]+2C l4y S i C l4(g)K1873=3133@105[M n]+C l2y M nC l2(g)K1873=1105#106[C]+2C l2y CC l4(g)K1873=1146#106[H]+1/2C l2y H C l(g)K1873=3170#105[Fe]+C l2y FeC l2(g)K1873=6171#103将初始氯分压p i Cl定为310@104Pa情况下,平衡各分压计算值如表3:251第4期徐世铮等:轴承钢点状夹杂物成因及消除机理的探讨表3氯化产物平衡分压值Tab l e3Equ ili b rium pa rtia l p ressures of ch lo ride products Pap C l2pC a C l2pHC lpM nC l2pFeC l2pAlC l3pC r C l2pSiC l4219#10-10219#1041124#10-4119#10-6411#10-9110#10-9217#10-19由上表可见,钢液中各元素氯化次序为:Ca y H y M n y Fe y A l y C r y Si钙是优先氯化的元素,采用氯化去除是可行的.3精炼工艺参数的确定311加氯方式的选择氯化脱除钢液中钙的工艺,可在RH、DH、VAD、LF-VD精炼轴承钢过程中实施.为考虑首次工业性实验简便可行而选用SL钢包喷粉.312氯进入钢液的方式采用卤化物-氧化物合成粉剂[3](其成分见表4),用氩气做载体,经SL喷粉罐-喷枪,喷入钢包.表4合成粉剂成分Tab l e4Co m position o f compound powde r%CaO S i O2A l2O3M gO质量分数38~5812~157~127~11CaF2F eO CC l4质量分数5~7<0155~515粉剂粒度平均直径为01165mm.313卤化物配入量及卤化物合成粉剂用量计算按钢液中w[C a]=01002%计算[Ca]+C l2y C a C l2401m o l20015m o l每吨钢去除20g钙需015m o lC l2.采用CC l4分解生成C l2去除[Ca].炼钢温度下CC l4分解完全.每吨钢需用0125 m o lCC l4,即3815g,考虑到钢中其他元素氯化耗氯,配入50~60g CC l4/t为考虑,初始p i C l2为3#10-4Pa计,氩气用量为350~420L/.t在氧化物粉剂[3]中配入515%CC l4时,卤化物合成粉剂用量为1~111kg/.t若配入量为3%CC l4时,粉剂用量为117~2kg/.t供氩速度v A r=50~70L/m i n.钢液开喷温度为1600e时,吹毕温度为1520~1510e,可喷吹6~7m i n;喷吹时间依据出钢温度相应调整.314喷粉喉口临界速度从动力学角度出发,研究在炼钢温度条件下,为保证喷入钢液的气粉流中,粉剂不侵入钢液而导出粉剂在喷嘴喉口的临界速度v c.v c=8g(Q s/Q p-1)+12R/r Q p3(k Q s/Q p-1)1/2#(e R(Q s/Q p-1)-1)1/2(5)式中:Q s,Q p为钢液、粉剂密度,kg/m3;r为粉剂中平均粉粒半径,m;R为粉剂与钢液间界面张力, N/m;k为粉粒在钢液中阻力系数.将下列数据代入(5)式Q s=6800kg/m3,Q p=3410kg/m3,R=1152 N/m,k=113,得出临界速度:v c=(163138+01479r+1112#10-2/r)1/2,m/s(6) 4结语从热力学角度分析,在炼钢温度下当p O2[ 213#10-10Pa的条件下,促使渣中Ca O被还原成钙进入钢液中.精炼后随钢液温度降低,钢液中钙的脱氧能力提高,在w[C a]有01002%时,有58%的[Ca]参加脱氧反应生成初生C a O,又有反应2[H]y{H2},同时在钢液中现存夹杂物表面同时析出并长大,形成了m Ca O#n A l2O3点状夹杂物.热力学分析得出,用氯去除钢液中钙的可能性和合理性.对采用氯去除钢中钙的精炼工艺及相应的工艺参数进行了必要的理论分析和研究,为精炼工艺的制定提供依据.参考文献:[1] . . Å»¼À, . . Å»¼À. ¶ÀºѺĶǿÀ½À´ºÑϽ¶¼ÄÂÀ½½±³¼ºÃı½Î[M]. ºË±Ê¼À½±.1983.179-192. [2] . . º´ÀÂÑ¿. . . ¶½Ñ¿Éº¼À³. .¡. ÄÀ¾±Çº¿ . .À¿À¾±Â¶¿¼À. ¶Àºĺɶüº ÿÀ³Í½¶¼ÄÂÀÃı½¶Á½±³º½Î¿ÍÇ ÂÀȶÃÃÀ³[M]. ¶Ä±½½ÅÂĺÑ,Àü³±.1987.8-89.[3]徐世铮,刘沛环,刑玉录,等.喷射冶金用合成粉剂及其制造工艺:中国,8510031.1[P].1988.252材料与冶金学报第5卷。
轴承钢点状夹杂物成因及消除机理的探讨
轴承钢点状夹杂物成因及消除机理的探讨
1 夹杂物成因
轴承钢点状夹杂物是指在轴承精锻件表面上存在的散落的一些硬
性物质，一般为硬质磨料、金属颗粒、研磨颗粒、合金残留物等。
一
般情况下，它们是在制造过程中被其他金属粒子进入轴承精锻件表面，或是由于轴承精锻的原料的杂质性导致的，也有可能是安装使得夹杂
物进入密封下的。
2 消除机理
夹杂物消除的主要方式有采用抛光、热处理、氣力清理和物理化
学处理等方式。
抛光是最常用的夹杂物消除方式，这种方法是采用彼此间准备磨
料把夹杂物磨掉，对夹杂物消除效果较好。
热处理是把轴承精锻件放入高温下，使夹杂物在高温下熔化，然
后把夹杂物去掉，这个方法使轴承精锻件得到跳漆和表面变深，达到
清理夹杂物的效果。
气力清理是采用压缩空气加水分子粒子以及其它微小纳米粒子对
轴承夹杂物进行清理，这种方法可以去除较大的硬质磨料以及漆料等
物质，效果也很明显。
物理化学处理是一种新型的夹杂物消除技术，它采用特制的药液，可以彻底清除夹杂物，物理化学处理不仅能够有效移除夹杂物，而且
还能够在表面形成一层防护膜，从而保护表面，使轴承更加耐久。
4 结论
轴承的精锻件表面点状夹杂物的形成很重要，主要是由于精锻原
料的杂质性、制造过程中的夹杂物进入等原因导致，也可能还有安装
的原因。
为了解决点状夹杂物的问题，还可以采用抛光、热处理、气
力清理以及物理化学处理等技术来清除夹杂物，达到良好的消除效果。
钢中夹杂物的产生与去除途径
钢中夹杂物的产生与去除途径钢中夹杂物的产生与去除途径李振旭钢中夹杂物对钢质量的影响越来越受到重视，怎样减少钢中夹杂物对钢材性能的影响，各大院校、钢铁研究机构有很多研究成果及文献。
生产清洁钢有很多措施与手段，在此不作详细介绍，我想就电弧炉单设备冶炼，结合很多的文献作一下具体分析与验证。
钢中夹杂物的来源无非有两大类：一、外来夹杂。
二、内生夹杂。
外来夹杂是由原材料、炉渣、耐火材料等引起的。
如炼钢的废钢带入的泥沙、铅锌砷锑鉍等，出钢时钢液混渣，炉衬、出钢槽、盛钢桶等耐火材料的侵蚀、冲刷剥离等造成的。
内生的夹杂物是由脱氧产物、析出气体的反应产物构成的。
一般脱氧产物称为一次夹杂。
二次夹杂为钢液从浇注温度下降到液相线，由于温度下降气体的溶解度下降析出而产生的夹杂物。
三次夹杂是金属在固相线下由于结晶而产生的。
四次夹杂是结晶完成后到常温过程中由于发生组织转变而产生的。
由此可以看出钢中的夹杂物大部分是一次夹杂和二次夹杂。
外来夹杂通过现场管理及使用优质耐火材料是可以控制或减少的，三、四次夹杂是无法消除的，故此不做讨论。
重点讨论一二次夹杂的产生与去除。
钢在熔炼的过程中为了去除由原料带入的杂质及有害元素，往往采取氧化法冶炼。
利用碳氧沸腾来增加熔池的动能，通过一氧化碳的排出将熔于钢液中的气体及夹杂物去除，氧化以后钢液得到净化。
但当氧化结束以后，钢液中存在较多的溶解氧及氧化铁，这种钢液在浇注时会因气体含量高而引起冒涨而导致无法使用，那么就要对钢液进行脱氧操作。
目前脱氧主要有沉淀脱氧、扩散脱氧及两种方法结合的综合脱氧法。
硅铁、锰铁是目前最常用的脱氧剂，其他的有铝、硅铝铁、硅锰合金、硅钙合金、硅钙钡、硅铝钡、硅镁、镍镁合金混合稀土等等。
用于扩散脱氧的有碳粉、硅铁粉、硅钙粉、铝粉、碳化硅粉等。
作为沉淀脱氧剂的硅铁、锰铁等直接加入钢液，它的脱氧产物是SIO2和MnO,MnS等，用铝作为终脱氧剂脱氧其产物是AI2O3，其中一部分会上浮排除，当然还会有部分存在于钢液中，造成氧化物夹杂。
轴承钢夹杂物控制及成因分析
•搅拌时间与夹杂物数目及粒度分布
0.06
钢中夹杂物控制
夹 杂 物 数 目 （ mm 2 ）
0.05 0.04 0.03 0.02 0.01 0 2.8-5.6 5.6-11.2 11.222.4 ＞22.4 长搅拌时间 短搅拌时间
夹杂物粒度( μ m)
图12
气体搅拌时间与夹杂物 数量及粒度分布的影响
[Ti]含量控制
出钢过程下渣量中Ti的还原： 出钢过程主要加入Al、C、Si、Mn、Cr。
[Ti]含量控制
在出钢温度下，只有 Al能还原渣中的Ti。 即出钢过程如果用 Al脱氧，则下渣中 的（TiO2） 能被Al 还原进入钢液。
图1 氧化物标准生成自由能随温度的变化
[Ti]含量控制
LF精炼过程（TiO2） 的还原 铝还原（TiO2）的反应： 4[Al]+3（TiO2）=3[Ti]+2（Al2O3） （2） 在1800oC高温下，碳还原TiO2的反应： （TiO2）+[C]=（TiO）+CO （3） （TiO2）+[C]=[TiC]+CO （4） 在＞1850oC高温下，碳还原TiO2的反应： 2[C]+（TiO2）=[Ti]+2CO （5） 上述反应表明：如果在低温下，能先除去初炼炉的下渣 量，再用Al、C进行脱氧还原，就能减少（TiO2） 的 还原。
钢中夹杂物控制
浇注工艺参数控制 提高浇注系统用耐火材料的质量档次， 提高中包抗侵蚀、抗冲刷的能力，减少 外来夹杂物。 严格按工艺要求砌筑浇注系统，保证浇 注系统清洁、充分烘烤、干燥并保持至 浇注。
钢中夹杂物控制
浇注工艺参数控制 采用氩封保护浇注，防止二次氧化形成 大颗粒族状Al2O3夹杂物。
轴承钢点状夹杂物成因及消除机理的探讨
［ ］［ ］ Ｏ 、 Ｈ 及炉渣碱度过高等． 半个 多世 纪 以来 ， 消 除轴 承 钢 点状 夹杂 物 为 研究采用合成渣洗 ， 电炉电石渣—— 白渣同炉渣 洗， 出钢前 加 大 插 铝量 ， 电炉 钢 液 钢包 吹 氩 ， 钢包 钢 液真 空吹 氩 ，Ｈ， Ｈ 精炼 轴 承 钢 ， Ａ Ｒ Ｄ Ｖ Ｄ精 炼 轴 承 钢 ，Ｓ Ａ—Ｓ Ｆ精 炼 轴 承 钢 ，Ｆ—Ｖ ＡＥ Ｋ Ｌ Ｄ精 炼 轴 承钢 ， 钢包 喷 Ｃ ａ—ｓ 粉 ， ｉ 钢包 喷 —ｓ粉 ． ｉ 由于未
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第 ５卷 第 ４期
２Ｏ Ｏ ６年 １ ２月
材
料
与 冶 金
ห้องสมุดไป่ตู้
学
报
Ｖ Ｌ ５ Ｎｏ ４ ｏ ． Ｄｅ ．２ ０ ｃ ０６
Ｊ ｕｎ ｌ ｆＭａｅｉｌ ｎ ｔｌ ｒｙ ｏ ｒａ ｔｒａｓａ ｄ Ｍｅａｌ ｇ ｏ ｕ
轴 承 钢 点 状 夹 杂 物 成 因及 消 除 机 理 的 探 讨
ｉｃ ｓ ｎ ｉ ｆ ｍ ｈ ｅ ｕｔ ｎ ｏ Ｍ ｉ ｆ ｍ ｌ ．Ｔ ｅ ｒ ｎｎ ｒｃｓ ｆｒｔｅｒｍｏ￣ ｏ Ｃ ］ｉ ｎｌ ｉ ｓ ｒ ｔｅ ｒ ｃ ｏ ｆｃ ｃ ｍ ｒ ｓ ｇ ｈ ｅ ｉ ｐｏｅｓ ｏ ｕｏ ｏ ｄ ｉ ｕ ｏ ａ ｉ ｆ ｇ ｈ ｅ ｖ ｆ［ ａ ｓ
能对生 成点 状夹 杂 物 机 理 有 一个 理 论 说 法 ． 得 使 去除点 状夹 杂物 的精 炼工 艺效 果不 佳 ． 因此 。 本文 从热 力学角 度来 分析 点状 夹杂 物在 精炼 过 程 的成 因 ， 由此 制订 出相 应 的合理 精炼 工艺 ． 并
其影响最大的是钢 中［ ］ ［ 以及夹杂物的种 ０ 、 Ｈ］ 类和数量 、 尺寸 、 分布， 中氧化物夹杂 Ａ ， 其 １ 和 ０ 点 状夹 杂物— — ， ａ ・ Ａ ， 钢 的 疲 劳 强 度 ， Ｏ ｎｌ 对 Ｉ Ｃ ０ 危害最大…． 在轴承钢轧制过 程 ， 点状夹杂 物沿 着轧制轴 向， 使钢材产生裂纹． 在轴承实验过程 。 这些 裂纹 导致零 件破 损 ． 对于 钢 中点状 夹杂 物 的成 因 ， 许 多学说 ， 有 诸
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Ta b le 3 Equ ilib rium p a rtia l p re s su re s o f ch lo ride p ro duc ts
Pa
pC l2
pCaC l2
pHC l
pM nCl2
pFeC l2
pA lCl3
pC rC l2
pSiC l4
219·10 - 10
219 ·104
Abstract: The formation of globular inclusions in bearing steel influences seriously the fatigue strength of the steel. In the part half of a century, metallurgists have made a lot of studies on the removal of the globular inclusion in bearing steel in the p rocess of refining. This paper pointed out that the main origination of the inclusion is from the reduction of calcium from slag. The refining p rocess for the removal of [ Ca ] is theoretically illustrated. Key words: bearing steel; globular inclusion
对于钢中点状夹杂物的成因 ,有许多学说 ,诸 如在出 钢 过 程 炉 渣 混 入 钢 液 、炉 渣 中 ( FeO ) 、 [O ]、[ H ]及炉渣碱度过高等.
半个多世纪以来 ,为消除轴承钢点状夹杂物 研究采用合成渣洗 ,电炉电石渣 ———白渣同炉渣 洗 ,出钢前加大插铝量 ,电炉钢液钢包吹氩 ,钢包 钢液真空吹氩 , RH , DH 精炼轴承钢 , VAD 精炼轴 承钢 , ASEA - SKF 精炼轴承钢 , LF - VD 精炼轴 承钢 ,钢包喷 Ca - Si粉 ,钢包喷 A l - Si粉. 由于未
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第 4期 徐世铮等 : 轴承钢点状夹杂物成因及消除机理的探讨
251
计算出 :φ(A l) = 21331;φ(Ca) = 21410.
[ Ca ] + C l2 →CaC l2 ( g) K1873 = 3184·1016
[A l ] + 3 /2C l2 →A lC l3 ( g) K1873 = 6139·109
[ Si ] + 2C l4 →SiC l4 ( g) K1873 = 3133 ×105
[M n ] + C l2 →M nC l2 ( g) K1873 = 1105·106
能对生成点状夹杂物机理有一个理论说法. 使得 去除点状夹杂物的精炼工艺效果不佳. 因此 ,本文 从热力学角度来分析点状夹杂物在精炼过程的成 因 ,并由此制订出相应的合理精炼工艺.
1 在精炼轴承钢过程中 , [ C a ]在生 成点状夹杂物的作用
多年精炼轴承钢实践得知 ,在强还原条件下 ,
渣中 CaO 被还原进入钢液 [ Ca ]. 为从热力学角度
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材 料 与 冶 金 学 报 第 5卷
表 3 氯化产物平衡分压值
轴承钢是制造金属轴承的原料. 检验轴承钢 质量的主要项目是接触疲劳强度和冲击韧性 ,对 其影响最大的是钢中 [ O ]、[ H ]以及夹杂物的种 类和数量 、尺寸 、分布 ,其中氧化物夹杂 A l2 O3 和 点状夹杂物 ———m CaO ·nA l2 O3 对钢的疲劳强度 危害最大 [ 1 ] . 在轴承钢轧制过程 ,点状夹杂物沿 着轧制轴向 ,使钢材产生裂纹. 在轴承实验过程 , 这些裂纹导致零件破损.
第 5卷第 4期 2006年 12月
材 料 与 冶 金 学 报 Journal of M aterials and M etallurgy
Vol15 No14 Dec. 2006
轴承钢点状夹杂物成因及消除机理的探讨
徐世铮 , 马晓禾 , 赵卫东
(东北大学 材料与冶金学院 , 沈阳 110004)
上述分析得出 ,要降低 [ Ca ] ,一是降低渣中 (CaO )的量 ,也就是降低炉渣碱度 ,但不能完全去 除点状夹杂 ;另一种办法就是去除 [ Ca ].
2 氯化法去除钢液中的钙
采用氩气做载体 ,向钢液内吹入氩氯混合气 体. 当气泡上升至钢液表面 ,气泡与钢液相处于平 衡状态 ,此时气泡内的总压力为 110 ×105 Pa. 气 泡内各组分的分压间关系为 :
VAD、LF - VD 精炼轴承钢过程中实施. 为考虑首 次工业性实验简便可行而选用 SL钢包喷粉. 312 氯进入钢液的方式
采用卤化物 - 氧化物合成粉剂 [ 3 ] (其成分见 表 4) ,用氩气做载体 ,经 SL 喷粉罐 - 喷枪 ,喷入 钢包.
表 4 合成粉剂成分 Ta b le 4 Com po s itio n o f com po und pow de r %
·φ α · kA l = X (A l)
/ (A l)
[A l]
pνA l/4 O2
(2)
K1873 = 4157·1012 计 算 得 出 : a[Ca] = 2 · 10 - 6 , [ Ca ]
p3 /4 O2
φ = X (A l) (A l)
/α[A l] ·kA l
= 11044·10 - 11
计算 ,给出轴承钢成分及炉渣成分相关数据 ,列于
表 1,表 2.
计算炉渣组元活度是采用全电子系炉渣理论
完成计算的 [ 2 ] .
计算渣中各元素原子活度系数
φ i
:
k
∑ φ i
=
X e-εij/R T - 1 j
(1)
j=1
式中 , k—渣中组元数 ;εij —置换能 , kJ.
收稿日期 : 2006 205 208. 作者简介 : 徐世铮 (1937 - ) , 男 , 黑龙江哈尔滨人 , 苏联技术科学博士 , 东北大学教授.
010005 01003
1
16
1134 × 1101 ×
10 - 4
10 - 4
95193 56
0191
11299 11399 1125
1
010026 01042 010006
1
1186 × 2161 ×
105
102
26
418 ×
102
11
26
质量分数 / % 摩尔分数 X i
ν i
CaO
42178 01192
质量分数 / % 相对原子质量
摩尔分数
f[ i] a[ i] p3i / Pa
pi / Pa
C
Si
Mn
1100
12 4145 ×
10 - 2
0150
28 917 × 10 - 3
1100
55 917 × 10 - 3
11366
11336 116 × 10 - 7
212 × 10 - 7
1174 0187 6102 × 10 - 1
摘 要 : 轴承钢点状夹杂物严重影响钢的疲劳寿命. 半个世纪以来 , 冶金工作者研究在精炼过程中 如何消除轴承钢点状夹杂物. 通过研究首次指出 , 精炼过程由渣中还原进入钢液中的钙是生成点状 夹杂物的主要原因 ; 并且从理论上分析用氯去除钢液中钙的工艺原理. 关键词 : 轴承钢 ; 点状夹杂物 中图分类号 : TF 76214 文献标识码 : A 文章编号 : 167126620 (2006) 0420250203
[ C ] + 2C l2 →CC l4 ( g) K1873 = 1146·106
[ H ] + 1 /2C l2 →HC l ( g) K1873 = 3170·105
[ Fe ] + C l2 →FeC l2 ( g) K1873 = 6171·103 将初始氯分压 pCi l定为 310 ×104 Pa 情况下 , 平衡各分压计算值如表 3:
112
4·10 - 4
119·10 - 6
411·10 - 9
110·10 - 9
217·10 - 19
由上表可见 ,钢液中各元素氯化次序为 : Ca → H → M n → Fe → A l → Cr → Si 钙是优先氯化的元素 ,采用氯化去除是可
行的.
3 精炼工艺参数的确定
311 加氯方式的选择 氯化脱除 钢液 中钙 的 工 艺 , 可 在 RH、DH、
·10 - 6 %
pO2 = 2128·10 - 10 Pa, [O ] = 0100012%
表 1 GC r 15 S Mi n钢成分及相关数据
Ta b le 1 Com po s itio n a nd re la te d da ta o f GC r15 S Mi n s te e l
(3) =5
52
1135
1135 518 ×
103
718 × 103
Cr 1150
52 116 × 10 - 2 01686 11029
7313
24
P
S
Ca
Al
H
O
Fe
0102