定子铁芯叠装的焊接可靠性探索
全叠片电机焊接工艺浅谈
全叠片电机焊接工艺浅谈摘要定子铁心焊接铁心内圆圆度控制是全叠片电机生产的关键项点，电机定子铁心加工前，通过对定子铁心圆度采取各种工艺控制手段，后续进行圆度检测值的统计对比分析，对圆度超差产生的机理进行分析并进行工艺改进。
关键词定子铁心圆度全叠片0 引言随着城市轨道交通的飞速发展，对车辆轻量化的要求越来越高。
车辆配件的轻量化设计势在必行。
作为车辆主牵引电动机，轻量化设计目前多采用全叠片无机壳结构。
全叠片结构设计是将定子冲片，两端压圈及多块固定拉板焊接为一个固定整体，在电动机全叠片定子铁心焊接制造过程中，由于配件冲片公差、叠压过程工装与内面间隙配合、产品焊接结构设计不合理及焊接顺序不当等原因，造成焊接完成后的定子铁心内圆会出现不同程度的圆度超差，造成电功机定转子之间气隙不均，引起电动机涡流效应，进而导致集肤效应、引起电动机转子电阻增加和转子漏抗减少，影响电动机整机性能。
综合大批量全叠片牵引电动机定子铁心焊接情况，气隙大于1.5mm时，定子铁心焊接时，铁心圆度变形较小；定，转子冲片气隙小于1mm时，定子铁心圆度出现变形的情况较多。
本文通过分析焊接变形及应力分布，通过焊接设计结构改进、工艺调整、工装改进、改进焊缝分布结构，总结出一些预防圆度超差的方法，用以解决小气隙全叠片牵引电动机圆度超差问题。
1定子铁心圆度超差现象全叠片定子铁心焊接时，在不影响电动机性能的前提下，从设计和工艺角度对定子核心内圆圆度变形量进行控制，焊接完成，定子铁心进行振动时效处理后，检测定子铁心内圆圆度超出理论设计控制值，即为定子铁心圆度超差。
2 定子铁心圆度超差原因分析全叠片定子铁心为硅钢片与钢板料贴合的焊接，为钢与钢之间的焊接，钢与钢结构的焊接过程实际上是在焊件局部区域加热后又冷却凝固的热过程。
但由于焊接过程中存在不均匀温度场。
会导致焊件不均匀的膨胀和收缩，从而使焊件内部产生焊接应力，引起焊接变形。
常见的焊接应力有：①纵向应力。
②横向应力。
发电机定子铁芯叠装工艺介绍
发电机定子铁芯叠装工艺介绍在发电机的制造过程中，定子铁芯的叠装工艺是一项至关重要的环节。
定子铁芯不仅是电机磁路的重要组成部分，还对电机的性能、效率和运行稳定性有着直接的影响。
下面，让我们详细了解一下发电机定子铁芯叠装工艺。
定子铁芯通常由薄片状的硅钢片叠装而成。
硅钢片具有良好的导磁性和低损耗特性，能够有效地减少铁芯中的磁滞损耗和涡流损耗，提高电机的效率。
在叠装前，需要对硅钢片进行预处理，包括去毛刺、清洗和绝缘处理等。
去毛刺是为了防止在叠装过程中刮伤硅钢片，影响铁芯的质量；清洗则是去除表面的油污和杂质，保证硅钢片之间的良好接触；绝缘处理则是在硅钢片表面涂上一层绝缘漆或绝缘膜，以减少涡流损耗。
叠装过程一般在专用的工装夹具上进行。
首先，将第一片硅钢片放置在工装夹具的指定位置上，并确保其位置准确无误。
然后，依次将后续的硅钢片按照一定的顺序和方向叠放上去。
在叠放过程中，需要注意保持硅钢片的对齐和紧密接触，避免出现缝隙和错位。
为了保证叠装的精度和质量，通常会使用一些辅助工具，如定位销、压紧装置等。
在叠装一定数量的硅钢片后，需要进行压紧处理。
压紧的目的是使硅钢片之间紧密结合，减少松动和振动，提高铁芯的机械强度和稳定性。
压紧装置可以采用液压、机械或气动等方式，根据实际情况选择合适的压紧力和压紧方式。
压紧完成后，需要对铁芯进行初步的整形和修整，去除多余的部分，使铁芯的外形尺寸符合设计要求。
接下来是铁芯的焊接或铆接工艺。
焊接可以采用电焊、氩弧焊等方式，将硅钢片之间的连接部位焊接牢固；铆接则是通过铆钉将硅钢片连接在一起。
无论是焊接还是铆接，都需要保证连接的强度和可靠性，同时要避免对铁芯的性能产生不良影响。
完成连接工艺后，需要对定子铁芯进行最后的检查和测试。
检查的内容包括铁芯的尺寸精度、外形平整度、硅钢片之间的连接质量等。
测试则主要包括铁芯的磁性能测试和绝缘性能测试等，以确保铁芯符合设计要求和相关标准。
在整个定子铁芯叠装工艺过程中，质量控制是非常重要的。
定子铁芯技术要求-概述说明以及解释
定子铁芯技术要求-概述说明以及解释1.引言1.1 概述概述定子铁芯技术是电机制造中不可或缺的一部分，它直接影响着电机的性能和效率。
定子铁芯作为电机的核心部件，其设计和制造需要符合一定的技术要求。
本文将介绍定子铁芯技术要求的相关内容。
首先，我们将讨论定子铁芯的基本概念和作用。
定子是电机的固定部分，以定子铁芯为骨架，绕制有线圈。
定子铁芯的主要作用是提供一个稳定的磁路，使得电机能够高效地转换输入的电能为机械能。
接下来，我们将探讨定子铁芯的材料选择。
定子铁芯通常采用高导磁性能的硅钢片制成，这种材料具有较低的磁滞损耗和涡流损耗，能够有效地减少电机的能量损耗，提高电机的效率。
然后，我们将详细介绍定子铁芯的结构设计要求。
首先，在设计定子铁芯时需要考虑其形状和尺寸，这将直接关系到电机的外形和功率。
其次，在铁芯的制造过程中需要注意铁芯的缝隙和接头的连接方式，以确保铁芯的稳定性和机械强度。
最后，我们将讨论定子铁芯的加工工艺和质量控制。
定子铁芯的加工过程需要保证高精度和高效率，以确保电机的性能和稳定性。
同时，定子铁芯的质量控制需要进行严格的检测和测试，以确保其符合设计要求。
综上所述，定子铁芯技术要求包括定子铁芯的基本概念和作用、材料选择、结构设计要求以及加工工艺和质量控制等方面。
了解和掌握这些技术要求对于电机制造和应用具有重要的意义。
在下文中，本文将对这些内容进行详细的阐述。
1.2 文章结构文章结构部分的内容可以包括以下内容：文章结构部分的目的是为了向读者介绍整篇文章的组织结构，帮助读者更好地理解和掌握文章内容。
本文将通过以下几个部分来论述定子铁芯技术要求的相关内容。
第一部分是引言部分，主要包括三个方面的内容。
首先是概述，简要介绍了定子铁芯技术在电力工业中的重要性和应用范围。
其次是文章的结构，具体列出了本文的每个部分的主要内容和章节标题，为读者提供了整体的框架。
最后是目的，说明了本文的目标是为读者介绍定子铁芯技术的要求，帮助他们提高对该技术的理解和应用。
大型汽轮发电机定子铁心压装工艺的探讨
35工业技术 定子铁心在整个汽轮发电机机组中的作用是十分关键的，为了使机组整体都能够正常工作不受贴心影响，所以制定最为合理的方案，对贴心的压装过程进行有效控制，保证其每一个环节都能够满足叠装的要求，最终保证在检测时各项检测指标都能够顺利通过检验。
压装工艺是定子铁心的重要加工工艺，如何选择正确适合的压装工艺是每一个机组设计者都必须要重视的。
本文针对大型汽轮发电机定子铁心的压装工艺现状进行简要介绍，主要介绍其中的主要工序，并且针对其中存在的一些不足提出自己的建议。
1 定子铁心压装过程简介 定子铁心的质量优劣与整个汽轮机机组的运行稳定性以及工作效率有关，所以在压装过程中应该格外注意压装工艺的选择与操作，一保证定子铁心质量达标。
首先要提及的就是定子铁心的质量评价方式，即要求刚度与震动性达到要求，导磁性能优良，损耗越低越好，在叠加之后槽型的尺寸与铁心的内径要达到设计精度的要求，由于机组在工作时会产生大量的热量，所以还要保证铁心的结构与布置的通风效果要良好。
本文将涉及到内外压装工艺，使用这俩种工艺相互结合共同提高产品的生产质量，从而尽可能的解决大型汽轮发电机定子出现的一系列问题，同时做到提高机组工作稳定性和工作效率。
2 大型汽轮发电机定子铁心压装步骤2.1 定子铁心内压装工艺 无论是哪一种压装工艺首先要进行的就是压力值的计算，在计算时要严格根据零件的材料与配合的尺寸进行压入力的计算，根据力学定理以及实际工作经验总结的压入力的计算公式为：F=PfmaxπdfLfμ，公式的字母分别定义为：df：结合直径、μ：结合表面摩擦系数、Pfamx：结合表面承受的单位最大压力、Lf：结合长度。
通过公式计算出压入力之后，压力就等于压入力的3-3.5倍即为最佳。
另外，由于内压装工艺工序的特殊性，即是在叠片之中进行叠片操作的，所以会由于内部空间的狭小而受到一定程度的限制，为了解决这一问题，我们通常会在拉杆的凹颈处装两个半圆形状的压片以缓解。
影响汽轮发电机定子铁芯叠压质量的原因分析
为避免上述情况， 选择冲片测点时， 一定要使测点所 在的半径尽量在冲片的中间位置（ 如图 １） ， 不能让测点靠 近冲片的直边， 并且一定要从齿部到轭部连续取点， 这样 才能真实地反映冲片各方面参数。另， ６００ ＭＷ 的冲片齿 中心所在半径与定位筋槽中心重合， 在此处无法测量， 应 在槽旁边半径最大处加测一点（ 如图 ２） 。
Ｄｉａ ｇ ｎ ｏ ｓ ｉｓ ａ ｎ ｄ Ｍｅ ａ ｓ ｕ ｒｉｎ ｇ 诊断与检测
影响汽轮发电机定子铁芯叠压质量的原因分析
刘昱光， 刘俊英 （ 哈尔滨电机厂有限责任公司， 黑龙江 哈尔滨 １５００４０）
摘 要： 文中针对汽轮发电机定子铁芯叠压过程中出现的一些问题， 分析了产生的原因， 并提出了相应的处理方法。
图３
长度。
６ 方案实施
在膨胀节两侧管道上， 焊接固定板， 用螺杆限制管道
最大补偿长度为 ８０ｍｍ， 当管道移动长度超过 ８０ｍｍ 时，
由螺栓来承受拉力， 从而保证膨胀节的补偿始终在正常
工作范围内， 利用检修时实施该方案， 运行至今， 没有再
!!!!!!!!!!
次发生泄漏事故。
（ 编辑 明 涛）
作者简介： 张贻立（ １９７６－ ） ， 男， 机械工程师， 现从事制氧设 备的 维护 、
叠压过程中， 每叠 ５００ ｍｍ 进行一次预压。有时为了
（ １） 首先要保证定位筋鸽尾的表面精度， 减小它在叠 压时与冲片间的摩擦力。
获取真实数据， 在上压胎和铁芯之间， 从齿部到轭部均匀 摆放 ８ 根铅丝， 预压后测量铅丝厚度， 根据压铅丝结果调
电机定子铁芯焊接工艺技术研究成果
电机定子铁芯焊接工艺技术研究成果第一篇：电机定子铁芯焊接工艺技术研究成果电机定子铁芯焊接工艺技术研究成果测试结果对比开发研究前：测量焊接铁芯，用垂直度检验模测量内孔垂直度测量结果。
铁芯安装孔点大于0.1mm，内控偏紧，用24 等分的槽齿检验测量铁芯的槽口宽度，槽口错位严重影响正常生产，不合格产品有10%左右。
开发研究后：经测量铁芯，用以上同一种检测工具，结果为铁芯垂直度和槽口宽度都控制在0.03—0.05mm以内。
内孔用通止规测量，在标注要求以内，齿性形槽垂直。
生产工艺对氩焊夹装设备的改进，设备改用液压设备专用机，模具夹装改用内涨用油缸，压力控制在0.6—1.0MPa以内，内涨套分三等分，可滑动加槽口定位加工。
上模加上叠形弹簧，摆件上的动点分布均匀。
采用全自动氩焊机，电流控制在150—200A以内，氩气压力控制在0.3—0.6MPa以内，生产合格率达到99%以上。
第二篇：电动机定子铁芯检查的项目和质量要求电动机定子铁芯检查的项目和质量要求检查铁芯表面应无锈斑、毛刺、变色、扫膛等情况。
锈斑可用# 00砂布轻轻打磨，用布擦净。
毛刺可用锉刀和刮刀修平，将残留铁屑用面粉泥粘净，再用绝缘漆涂刷铁芯表面。
如有扫膛和变色处，则视严重程度对铁芯进行铁损试验。
检查铁芯应是压紧。
用小刀插不入铁芯硅钢片之间，则认为紧固合适，对铁芯松弛处可打入绝缘楔子压紧。
检查铁芯不应有卷曲变形现象。
如有，应处理复原。
检查定子铁芯与机壳连接应是紧固，焊接处无开焊。
若有应紧固或重新焊接。
检查铁芯穿芯螺栓的压紧螺帽及防振垫圈不应松动。
若有应紧固，螺栓对铁芯的绝缘应良好。
检查铁芯通风孔应该畅通。
如有堵塞，应捅通，清理干净。
检查机壳止口应该完好。
如有锈斑及打毛现象，应用砂布磨光。
第三篇：储罐自动焊机改进及焊接工艺技术储罐自动焊机改进及焊接工艺技术研究成果推广应用总结报告一、概况储罐自动焊机改进及焊接工艺技术研究项目，于2007年11月经大庆石油管理局组织验收鉴定，获局科技进步三等奖。
定子铁芯组装工艺和质量控制
中国水利水电第三工程局有限公司定子铁芯组装工艺和质量控制朱启旺/（中国水利水电第三工程局有限公司第二分局）【摘要】随着水电站大型发电机定子铁芯组装工艺要求越来越高，高效优质的施工生产技术已成为不二之选。
本文结合黄河大峡电站首台机定子铁芯组装的施工情况，对比其他类似工程项目的定子组装工艺质量情况进行分析总结，形成了一套成熟、完整的施工工艺指导书，并在第二台机得以应用完善。
【关键词】水电站定子组装质量1工程概况大峡电站发电机定子机座由4瓣组成，规格：¢13060（外）210750（内）x1585mm（高），上下共4层环板，从机座下端部往上端部数第1层环板内径为①11050mm、第2〜4层环板内径为¢11500mm,机座净高1515mm。
机组定子绕组为三相2支路“Y”形连接波绕组结构，共1020根线棒。
定子线棒采用空气冷却的冷却方式，嵌入前在两侧及底面包一层刷有室温硫化半导体硅橡胶腻子DECJ1501的槽衬以降低槽电位。
槽内采用槽底垫条（导电玻璃布）、层间垫条和楔下垫条，并利用波纹板和槽楔进行固定。
线棒端部采用端箍、层间端箍、斜边垫块及槽口垫块并利用绑绳进行端部固定。
定子线棒并头采用银铜焊接方式，并利用绝缘盒加灌注胶的方式对并头进行绝缘。
2定子组装施工质量控制2.1施工步序流程定子组装基础板清理-摆放定子支墩并调平T定子机座组合—组合缝焊接一测圆架调整T基础定位筋安装—等份定位筋安装T其余定位筋安装T定位筋焊接-下压指安装焊接-定子下部粘胶片叠装T沿圆周均匀塞入槽样棒T 定子扇形片叠装一》叠至500mm高进行首次预压—＞叠至1000mm高进行再次预压t•最后一段叠片及粘胶片安装-上齿压板、穿心螺杆安装及最终压紧-整体测量铁芯内径、高度及波浪度、叠压系数-上齿压板焊接-铁芯磁化试验。
2.2工艺控制要点（1）定子机座焊接，各环板组合缝均采用焊接骑马板控制焊接变形，自中间而两端焊接，焊接前后全圆周分16个方位（组合缝位置另加4个测点）检测定子机座各环板内径，控制各环板内圆绝对内径的平均值与设计值的偏差控制在-2mm〜+2mm,同时下环板圆周波浪度控制在3mm以内。
发电机精密定子铁芯叠装工艺研究
发电机精密定子铁芯叠装工艺研究摘要：定子铁芯的叠压在定子铁芯叠压工装上进行，加压后将定子铁芯和叠压工装一起放入烘箱中烘烤规定时间（与胶的类别有关），取出后施加一定压力，再将其放入烘箱中进行胶液老化烘焙，烘焙一定时间后随烘箱冷却，然后取出定子铁芯，打开叠压工装螺母取出芯轴即得胶粘的定子铁芯。
为了保证铁芯长度和重量符合规定的范围，保证铁芯紧密度及其形状稳定，需在铁芯叠装时对冲片施加一定的压力。
铁芯片间的实存压力约为0.8～1MPa，但考虑到叠压时有摩擦力要克服，冲片存在的翘曲需要平整，运行中片间绝缘老化使片间绝缘收缩，防止叠压好的铁芯因搬运时碰撞而形变等，实际上铁芯叠压时外施压力较高，一般约为2.5～3MPa。
关键词：精密铁芯；高频感应加热；高精度叠装引言发电机定子各部件均为散装到货,定子散装部件运到工地后,在电站厂房安装间进行定子机座组合、焊接,定位筋安装和铁芯制作,根据哈厂《发电机定子铁芯装压工艺守则》,发电机定子铁芯在冷装压紧后,还需进行加温加压,将定子铁芯加热到80±15℃(最高温度≤105℃),保温12h以上,同时须严防铁芯局部过热和火灾;保温结束后,让定子铁芯自然冷却到室温,然后用风动板手均匀拧紧铁芯拉紧螺杆的螺帽,使铁芯最后高度和波浪度达到设计要求。
1概述定子是发电机的核心部件之一，定子铁芯的压紧与否和铁芯翘曲问题关系到机组长期安全稳定运行。
早在20世纪70年代早期，某公司就开始将铁芯翘曲作为铁芯压紧问题中的典型来研究。
经过研究，这些问题都得到了充分的解决并建立了标准的杠杆式铁芯压紧结构。
由于定子机座和铁芯间存在不同的热膨胀量，热膨胀时将会有压应力作用到铁芯上。
如果定子铁芯与机座、机座与基础间都是刚性固定，过大的压力作用在铁芯上会导致铁芯产生翘曲。
为了防止定子铁芯的这种翘曲变形，某公司在水轮发电机和发电电动机上采用了特定结构，从而达到防止铁芯产生翘曲的目的。
2高频感应加热技术高频感应加热技术对金属材料加热效率较高、速度较快，且低耗环保。
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定子铁芯叠装的焊接可靠性探索摘要：从具体讨论定子铁芯叠装的可靠性设计谈起，提出了产品要获得良好的固有可靠性，是由产品总体设计、制造工序设计、工序间相互配合设计综合决定的．关键词：定子铁芯叠装产品总体设计制造工序设计工序之间相互配合设计Abstract：This paper first discusses the stability design of the stator-core superpose.Then it concludes that the good inherent reliability of a product is determined by its overall design,process design and inter-process design of the product.Keywords：stator-core superpose overall design process design inter-process design1 概述电机定子铁芯叠装，人们往往认为它的可靠性设计是由电机设计师完成的，只要有铁芯的设计图、定子铁芯的叠装图和必要的技术条件，其可靠性设计就已经完成；或者认为定子铁芯叠装纯属于制造范围，只要工艺设计的可靠度好也就完成了．然而，定子铁芯是电机中的一个关键部件，影响着整机的功能．它的固有可靠性是设计和制造过程中，已经确定并最终在产品上实现的可靠性，可以用下式描述：R=R．R式中R－产品的固有可靠性；I－设计过程中赋予产品的潜在可靠度；RD－制造过程所形成的由工程能力所决定的制造可靠度．Rm从上式可知，产品要获得良好的固有可靠性，设计环节与制造环节必须紧密配合，因为每道工序加工前都存在产品的总体设计、工序设计与工序间相互配合设计问题，所以以上的两种看法都是不全面的．本文仅对这些问题进行一些探讨．2 定子铁芯成形设计定子铁芯叠装的设计，可以选择不同的制造方法．下面例举几种方法进行可行性和可靠性分析．2.1 定子铁芯的叠装扣或铆装定子铁芯叠装后，传统的设计是在铁芯片上设计扣槽，采用扣片扣装．当叠厚超过40mm时，为了保证定子叠装强度和避免变形应在其上设计铆钉孔而不用槽，采用铆钉铆装．这两种方法加工后，其垂直度、端面平面度、铁芯内孔，嵌线槽的形状往往达不到设计要求，内孔必须磨削加工，铁芯片间易相互搭接，增加了电机的缺损．因此，这种设计已不适应电机技术发展的需要．2.2 定子铁芯氩弧焊装设计2.2.1 焊道设计在定子铁芯外缘的表面这种设计，进行氩弧焊时，加热体积大，热变形大，焊道分布不均匀，个别处有时高于铁芯外缘，当其要压入电机机壳时，内外圆都需要加工，因此这种设计可靠性差．2.2.2 定子铁芯外缘设计焊道槽对于这种设计，焊接时可以提高氩气的保护效果和加热的集中性．焊接后，外缘不用加工，但热变形仍然大，内孔必须加工，因此也不可取．2.2.3 焊道设计在定子铁芯齿顶轭部中心线上的可行性分析焊道设计在齿的轭部，设计师分析时认为焊接部位的体积是齿的体积与其轭部体积之和，热的传导主要是沿直线传导，因而热容量大，焊接加热后热变形将会变小．其设计图样如图1所示．1.喷嘴2.气罩3.钨电极4.铁芯轭5.熔池6.热影区7.热传导方向8.突片9.齿图1 焊道在齿的轭部中心的示意图焊接实验和生产实践证明：焊接时，当氩气从喷嘴中流出后，在喷嘴与焊接区形成保护气罩而提前送气；引弧时，高频通过电极与铁芯的间隙使空气电离引燃电弧；电弧热量使焊接处熔化，并形成热影响区；由于铁芯是纯铁或硅钢片，热传导能力大于空气，因此铁芯受热沿箭头的方向传导，使齿膨胀；冷却时，因熔池暴露在空气中，所以冷却快，使铁芯向内收缩，在夹具的压力作用下向齿部铁芯内孔和其槽内扩展引起突片．同时，定子铁芯冷却后，也达不到垂直度和平面度的要求．嵌线时，由于定子铁芯有突片存在，易引起绕组对地击穿，使产品不合格．因此，焊道设计在定子铁芯齿顶轭部中心线上是不适宜的．2.2.4正确设计焊道位置①外缘是方形的定子焊道设计应远离定子铁芯的槽与齿部，如图2所示．焊接时，使其铁芯的槽和齿部远离热影响区，不受或少受焊接热量的影响，从而减少热变形．1.喷嘴2.钨电极图2 焊道远离槽部示意图②外缘为圆形的定子焊道设计可以按图3所示，设计在定子槽的轭部中心线上，便于热量向周边传导，减少焊后变形．1.凸点2.焊道槽3.槽4.齿5.轭6.铁芯片图3 焊道的正确设计示意图焊道应设计为槽形焊道，并在槽中设计凸点（见图3），这种设计不但能增强氩气的保护效果，而且因凸点高于两边的槽，加热体积小，热熔量小，热影响区小，焊接电流可相应的减小，焊接时间也可以适当缩短．因此，焊后定子铁芯变形量小，定子铁芯内孔不需加工，避免了原来设计上存在的缺陷．这时，产品的图样设计才是适应氩弧焊的可靠性设计．3 氩弧焊的工艺设计可靠性3.1 单台氩弧焊机对定子进行氩弧焊使用手弧焊接时，焊缝直线度差，设计了专用运行轨道，焊缝可以达到直线度要求，但是装夹费时费工，定子加热和冷却时不均匀不对称，热变形大，也难免片间间隙大小不一致．因此，定子铁芯的平面度和内孔尺寸很难保证，必须采用内圆磨床磨削内孔，才能保证定子与电机转子的配合气隙．因此这种方法也是不可取的．为此，在收集了国内外的大量信息分析处理后，研究了三梁四立柱焊机DYH-200型焊机组对定子铁芯进行多道焊缝一次焊接成形的设计工艺．3.2 DYH-200型焊机组焊接定子的可行性分析在DYH-200型焊机组中，氩弧焊机的触发电路设计了负反馈电路，保证了焊接电弧的稳定燃烧．高频振荡器又具有良好的抗干扰装置，在可编程序控制器的控制下，多把焊枪可以同步引弧．且焊接夹具又设有引弧圈、过弧圈、熄弧圈保证了引弧、过弧、熄弧的统一和焊缝分布的均匀与对称性．其中的膨胀心轴装置夹持、压紧了定子铁芯．焊接时，加热和冷却同时进行，因而焊后变形极微或不变形，保证了定子的平面度、垂直度、内孔的尺寸与精度要求，使之得到良好的内在质量和外观质量．3.3 多把焊枪同时焊接的工艺设计工艺设计应先选定能一次完成多道焊缝的焊接设备，然后在能达到设计要求的前提下设计具体的工艺方法．3.3.1 电极的设计①电极材料定子铁芯氩弧焊时工件接正极，焊接有效热量大，阴极采用不熔化的电极，要求材料熔点高，蒸发低和发射电子能力强等，一般选用钨基材料作电和极．②电极直径与锥度一般采用Φ2～5mm的棒料；其锥度为15°～30°．3.3.2 氩气氩不仅容易电离，容易起弧，在给定电流下，氩弧的工作电压低，弧长改变引起弧压变化较小．因而选用氩气作保护气体．①氩气纯度要求水和氢的含量极少．一般选用99.99%的精氩．②氩气流量氩气流量太大时易将空气卷入保护区形成紊流，影响氩气的保护效果．同时，因氩气昂贵，增加了生产成本．氩气的流量太小时，它的流速小于焊接区空气的对流速度，不能在焊接区形成层流保护罩，也将失去保护作用．设计这个参数时必须避免上述问题．综合考虑各种因素，氩气流量可在3～10L/min内选择．3.3.3 喷嘴选用具有平稳、宽流量范围内保护效果好的圆管形导出管喷嘴．3.3.4 电极的伸出长度和引弧间隙电极的伸出长度和引弧间隙决定了氩气罩的长度，气流的刚度和气体的分散度，影响焊接区的保护效果．①电极的伸出长度从喷嘴小端面到电极工作端面的距离为电极的伸出长度．它直接影响焊接电流的流程．电极伸出长度越长，电阻越大，大电流经过时，发红程度越明显，越容易烧损，钍的蒸发也加剧．而且使喷嘴到焊接处的距离增大，使氩气的保护效果降低．电极伸出的长度太短，弧离瓷嘴的距离则越近，容易烧损瓷嘴，破坏了瓷嘴的内圆度（或内锥面），影响了气罩的正常形成和保护效果．因此，电极的伸出长度一般控制在3～7mm．②引弧间隙引弧间隙是电极工作面到焊接面的距离．它决定了焊接的弧长．间隙越长，弧长越长，高频引弧时需要的能量就越高，对高频电压的有效值要求也就越大，只有这样氩气才能被电离．在这种情况下高频变压器易被击穿，增加了高频变压器的制造难度．由于氩气流经的有效路程（气罩的长度）决定于电极的伸出长度和引弧气隙，因此间隙越大，气罩的长度增加，氩气的散布面增大，氩气的密度减少，弧的度减小易产生飘移，使氩气的保护效果降低．设计多把焊枪的引弧间隙时，应在1.5～2.5mm之间选择．因此，设计工艺时应要求间隙调整采用塞尺对多把焊枪进行统一性调整．3.3.5 焊接速度焊接速度的设计应根据焊件的强度要求，变形要求，氩气罩的保护效果，生产效率等决定．一般可在3.5～5mm/s范围内选择．3.3.6 焊接电流在满足焊缝熔深、焊接速度要求的前提下，可在80～120A的范围里选择．3.3.7 油压机的压力设计油压机压力时，应根据不同定子的尺寸精度要求选择压力的大小，可在6～10MPa内选择．4 相关工艺的设计4.1铁芯冲片设计冲片工艺时，除设计本工序的操作规程外，还应增加工位器具的要求，明确操作者冲片时应将冲片按落料顺序、刃口方向放置于工位器具中，并在工位器具上标明顺序、模具号、工号，以免首末件，不同模具的冲片混片．4.2 叠片在设计定子铁芯叠片程序时，必须明确铁芯片的表面清理，保证铁芯片无油无锈；必须按同一模具的落料顺序、刃口方向叠片，不允许首末件和不同模具的冲片混片．最好能使用自动叠片机叠片．只有这样，在定子铁芯叠片后焊接，才能克服错片、断焊、熔深不合格、突片等现象，保证定子铁芯的尺寸与精度要求．5 讨论从以上的探索可知，定子铁芯叠装的固有可靠性设计，它包含电器设计的可靠度，叠装工艺设计的可靠度与叠装工艺有关的工艺设计的可靠度．而且它们之间是互相影响的，能保证设计的先进只有它们之间互相协调，并达到统一后，才能保证设计的先进性、可行性；才能保证整个产品设计的固有可靠性．产品的固有可靠性完成后，最终还必须由有关的工人制造，才能完成产品的固有可靠性．这样看来，产品的可靠性，不是设计一家或某几家可以完成的，而是各个相关部门、单位和有关人员之间密切配合才能完成．因此，必须提高有关人员的精神素质和技术素质，才能保证产品良好的固有可靠性、使用可靠性．。